Ferner nimmt die Erfindung Bezug auf eine Vorrichtung zum Herstellen von kugelför- migen Partikeln aus Prepolymer-bzw. Polymer, insbesondere aus polyfunktionellen Carbonsäuren und Alkoholen, wie PET-oder PBT-Partikeln, umfassend zumindest eine schmelzflüssiges Prepolymer-bzw. Polymer vertropfende Düseneinrichtung, einen dieser nachgeordneten Fallturm, der über zumindest eine bodenseitige Gaseintrittsöffnung und zumindest eine düseneinrichtungsseitige Gasaustrittsöffnung in einem Gaskreislauf angeordnet ist, eine dem Fallturm nachgeordnete Transporteinrichtung für zumindest in dem Fallturm vorkristallisierte Partikel sowie eine der Transporteinrichtung nachgeord- nete Kristallisationsstufe.

Zur Herstellung von PET-Granulat ist es bekannt, ein Prekondensat nach der Ver- esterung bzw. Umesterung und Prepolykondensation von Äthylenglykol bzw. Butandiol im PBT-Prozess und Terephthalsäure einem mit Unterdruck beaufschlagtem Reaktor zuzuführen. Hierdurch soll einerseits die Viskosität des weitgehend flüssigen und kurzkettigen Polymers erhöht und andererseits freiwerdendes Äthylenglykol bzw.

Butandiol der Veresterung bzw. Umesterung wieder zugeführt werden. Nach der Reaktorbehandlung wird das Polykondensat in Wasser abgekühlt und zu Granulat geschnitten, um zylinderische Pellets zu erhalten, die weitgehend amorph sind. Al- lerdings ist der Nachteil gegeben, dass die Enden Ansätze aufweisen, die abbrechen und somit zu einer Staubentwicklung führen können. Nachteil des bekannten Verfahrens ist es des Weiteren, dass die Pellets nach ihrer Granulierung in einem weitgehend amor- phen Zustand vorliegen, der in einer nachgeschalteten getrennten Behandlungsstufe eine Teilkristallisierung erforderlich macht. Ferner stört der anlagentechnische und energeti- sche Aufwand, da besondere Behandlungsstufen wie unterdruckbeaufschlagte Reaktor- stufe und Teilkristallisation erforderlich sind.

Um diese Nachteile zu vermeiden, wird nach der DE 198 49 485 Al vorgeschlagen, dass schmelzflüssiges Prekondensat einem Fallturm mit einer im Kopfbereich vorhande- nen Verteilertropfdüse zugeführt wird, wobei das aus der Verteilertropfdüse austretende Prekondensat in dem Fallturm im Gegenstrom einem Inertgas wie Stickstoff ausgesetzt wird. Hierdurch wird die Fallgeschwindigkeit bei gleichzeitiger Beschleunigung einer Kristallisation der Tropfen reduziert. Die am Boden des Fallturms austretenden Partikel können als getrocknete und teilkristallisierte Pellets sodann einer Nachkondensation bzw. SSP zugeführt werden.

Um aus Kunststoff bestehende Kugeln gleichmäßiger Geometrie herzustellen, wird nach der DE 43 38 212 C2 vorgeschlagen, dass Kunststoff in schmelzflüssiger Konsistenz durch Schwingungsanregung einer Düseneinrichtung vertropft wird, wobei die so hergestellten Tropfen in einer Flüssigkeit abgekühlt werden.

Der vorliegenden Erfindung liegt das Problem zugrunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung der eingangs genannten Art so weiterzubilden, dass großtechnisch aus Polymeren bestehende Kugeln gewünschter Größe und gleichmäßiger Geometrie herzustellen sind. Gleichzeitig soll die Produktion der Partikel energetisch günstiger und anlagentechnisch einfacher und somit kostengünstiger sein. Ferner soll eine schnellere Aufschmelzung der Kugeln möglich sein.

Erfindungsgemäß wird das Problem durch ein Verfahren der eingangs genannten Art im Wesentlichen dadurch gelöst, dass die Prepolymer-bzw. Polymerschmelze mittels einer in Schwingung angeregten Düsenplatte und/oder durch Schwingungsanregung der Prepolymer-bzw. Polymerschmelze selbst zu Tropfen vertropft wird, die mit Luft als dem Gas in Gegenstrom beaufschlagt werden, wobei die Luft dem Fallturm mit einer Temperatur derart zugeführt wird, dass die Luft durch Wärmeübergang von den Tropfen bis maximal einer Temperatur Tl mit Tl < 160° C erwärmt wird. Insbesondere wird die Lufttemperatur mit einer Temperatur T2 mit T2 < 150° C, insbesondere T2 < 110° zugeführt.

Für die Herstellung von PBT-Kugeln sollte eine maximale Erwärmung der Luft bis zu einer Temperatur Tl mit T, < 140° C erfolgen. Dabei wird Luft mit einer Temperatur T2 mit T2 < 130° C, insbesondere T2 < 80° C zugeführt. Vorzugsweise wird jedoch die Luft dem Fallturm mit einer Temperatur Tl zugeführt, die oberhalb vom Glaspunkt des zu vertropfenden Polymers liegt.

Des Weiteren wird die Luft im unteren Bereich, insbesondere im Bodenbereich des Fallturms derart eingeleitet, dass die Tropfen im unteren Bereich des Fallturms mit einer höheren Geschwindigkeit als im oberen Bereich angeströmt werden.

Unabhängig hiervon sollte die Lufteintrittstemperatur derart eingestellt werden, dass einerseits oxidative Schädigungen des vertropften Polymers vermieden werden und andererseits eine hinreichende Verfestigung bzw. Vorkristallisation gegeben ist.

Damit die in den Fallturm eintretende Luft im erforderlichen Umfang Reaktionssub- stanzen wie Äthylenglykol bzw. Butandiol oder Wasser aufnehmen kann, sollte die Luft beim Eintritt in den Fallturm einen niedrigen Taupunkt aufweisen, vorzugsweise im Bereich zwischen-10° C und-40° C.

Um in der den Fallturm durchströmenden Luft gelöste Reaktionsprodukte abzuscheiden und wiederverwenden zu können, sieht eine Weiterbildung der Erfindung vor, dass eine Teilmenge-etwa 10 %-30 %-der den Kreislauf durchströmenden Luft entnommen und einem Sprühkreislauf zugeführt wird, in dem Reaktionsprodukte entfernt werden.

Insbesondere ist vorgesehen, in den Reinigungskreislauf frisches und kaltes Äthylen- glykol bzw. Butandiol zu sprühen, wodurch Reaktionssubstanzen wie Äthylenglykol bzw. Butandiol, Oligomere und Wasser, die in die trockene Luft diffundiert sind, aus dem Luftkreislauf auskondensiert und als wertvolle Rohsubstanzen genutzt werden können, wie zum Beispiel das Äthylenglykol bzw. Butandiol zur Veresterung beim Prozess mittels TPA bzw. zur Umesterung bei einem Prozess mittels DMT. Die so gereinigte Luft behält ihren niedrigen Taupunkt und kann wiederum dem den Fallturm durchströmenden Kreislauf zugeführt werden.

Zum Entfernen von Acetaldehyd bzw. THF (Tetrahydroforan) beim PBT-Prozess, das in einem entsprechenden Athylenglykol-bzw. Butandiolsprühkreislauf nicht entfernt werden können, wird eine mit Acetaldehyd beladene Luftmenge der Ansaugluft einer Wärmeträgeranlage wie Ofen beigemischt und somit verbrannt. Die verbrannte Luft- menge wird fortwährend, insbesondere kontinuierlich durch eine gleiche Menge an Luft ersetzt. Hierdurch wird der Bedarf an Brennmitteln wie Heizgas bzw. Öl reduziert.

Mit dem Reinigungskreislauf kann auch eine nachgeschaltete Vorkristallisationsstufe, die bei der Verarbeitung von Comonomeren besonders wichtig ist, einbezogen werden, die ebenfalls mit trockner Luft betrieben wird.

Dadurch, dass die nicht Fäden ziehende Polymerschmelze bzw. das Vor-bzw. Prekon- densat mit einer in Schwingung versetzten Düsenplatte vertropft wird, ergeben sich regelmäßige und gleichgroße bzw. gleichförmige Tröpfchen. Diese fallen zunächst durch einen Bereich des Fallturms, in dem im Wesentlichen eine laminare Strömung herrscht.

Somit kann eine hinreichende äußere Verfestigung der Tröpfchen erfolgen, so dass die Gefahr einer Kollision minimiert wird, wodurch andernfalls ein Verkleben von Tropfen erfolgen würde.

Anstelle einer Schwingungsanregung der Düsenplatte oder ergänzend hierzu kann die Prepolymer-bzw. Polymerschmelze mittels zum Beispiel eines Schwingungsgebers in Schwingung angeregt und vertropft werden.

Des Weiteren ist vorgesehen, dass der Fallturm einen Querschnitt, insbesondere Durch- messer aufweist, der erheblich größer ist als die Düsenplatte in Bezug auf eine Fläche wie im Wesentlichen Kreisfläche, auf der die Austrittsöffnungen zum Vertropfen der Prepolymer-bzw. Polymerschmelze angeordnet sind. Ferner sollte der Fallturm in Bezug auf seine Innenwandung aus einem Material bestehen bzw. mit einem solchen beschich- tet sein, welches ein Anhaften von Tropfen ausschließt bzw. verhindert. Als geeignetes Material ist Teflon zu nennen.

Um zusätzlich die Verweilzeit der zu einer Kugelform gebildeten Tropfen zu erhöhen, wird durch Einbauten in dem Fallturm eine Erhöhung der Luftgeschwindigkeit bewirkt.

Die Einbauten führen zu einer Querschnittsveränderung des Fallturms und somit zu einer entsprechenden Änderung der Luftgeschwindigkeit.

Fallturmbodenseitig werden die Partikel über eine Durchtrittsöffnungen aufweisende geneigte Ebene zu einer Trenneinrichtung wie Übergrößenseparator geführt, in der mögliche Agglomerate aussortiert und der Ausgangsschmelze bzw. deren Vorprodukte zugefiihrt wird. Da der entsprechende agglomerierte Partikel noch eine geringe Viskosi- tät aufweist, ist ein schnelles und gutes Auflösen in einer Vorkondensationsstufe mög- lich.

In Bezug auf die zu dem Übergrößenseparator führenden geneigten Ebene, die als Sieb oder perforiertes Blech oder als Windsichter o. a. ausgebildet sein kann, ist anzumerken, dass diese mit trockener Luft durchströmt wird, wobei die Luftgeschwindigkeit so gewählt ist, dass die Partikel über der Ebene bzw. deren Öffnungen schweben und oszillieren. Hierdurch wird verhindert, dass Partikel verkleben können. Zusätzlich wird die Verweilzeit, in der die Partikel mit Luft beaufschlagt werden, erhöht. Nach dem Ubergrößenseparator können die Partikel einem Kristallisator zugeführt werden, der ebenfalls mit in einem Kreislauf geführter trockener Luft betrieben wird. In der Luft angereicherte Reaktionssubstanzen können sodann in zuvor beschriebener Weise in einem Spriihkreislauf abgeschieden bzw. nicht abscheidbare Substanzen einem Wärmeträger zugeführt werden.

Eine Anlage zur Herstellung von kugelförmigen Partikeln aus einer Polymerschmelze, insbesondere aus polyfunktionellen Carbonsäuren und Alkoholen, wie PET-oder PBT- Partikeln der eingangs genannten Art zeichnet sich dadurch aus, dass die Düseneinrich- tung eine in Schwingung versetzte Düsenplatte bzw. eine Düsenplatte mit direkt auf die Schmelze wirkendem Schwingungsgeber mit Düsen aufweist, die auf einer kreisförmi- gen Fläche mit einem Durchmesser Dd verteilt angeordnet sind, und dass der Fallturm in dem Luft führenden Kreislauf angeordnet und einen Durchmesser Df aufweist, der zumindest doppelt so groß wie der Durchmesser Dd ist. Insbesondere verhalten sich die Durchmesser der wirksamen Fläche der Düsenplatte zum Fallturm wie 1 : 2 bis 1 : 10, ins- besondere in etwa 1 : 5,5. Des Weiteren ist der Fallturm innenwandig mit einem Antihaft- material ausgekleidet oder weist ein solches auf. Insbesondere handelt es sich bei dem Material um Teflon (D.

Um mit konstruktiv einfachen Mitteln die den Fallturm im Gegenstrom zur Fallrichtung der Tropfen durchströmenden Luft in ihrer Geschwindigkeit einzustellen, sieht eine Weiterbildung der Erfindung vor, dass der Fallturm im Bereich der Lufteintrittsöffnung den Fallturm in seinem Querschnitt veränderte Einbauten aufweist. Hierbei kann es sich zum Beispiel um Kegel-oder Pyramidenstümpfe handeln, die außenseitig mit Teflon@ oder einem anderen geeigneten ein Anhaften verhinderndes Material aufweisen.

Die Luftaustrittsöffnung selbst ist im Abstand zur Düsenplatte derart angeordnet, dass von der Düsenplatte vertropfte Partikel unmittelbar nach dem Austritt aus der Düsen- platte einer im Wesentlichen laminaren Luftströmung ausgesetzt sind.

Im Bodenbereich des Fallturms ist eine Durchtrittsöffnung aufweisende schräg ver- laufende Ebene wie Sieb oder Lochblech vorgesehen, die von trockener Luft derart durchströmt ist, dass die Partikel schwebend und/oder oszillierend entlang der Ebene zumindest im Bereich der Durchbrechungen bewegbar sind. Die die Durchtrittsöffnung aufweisende Ebene selbst führt zu einem Übergrößenseparator, dem eine mit trockener Luft betriebene Kristallisationsstufe nachgeordnet ist.

In dem Übergrößenseparator abgetrennte Partikelagglonerate können über eine zu der Düsenplatte vorgeordneten Vorkondensationsstufe führende Leitung dem Prozess wieder beigegeben werden.

Des Weiteren umfasst die Vorrichtung eine Reinigungsstufe mit einem Sprühkreislauf, der mit dem den Fallturm einschließenden ersten Luftkreislauf bzw. einen die Kristalli- sationsstufe einschließenden zweiten Luftkreislauf verbunden ist. Ferner gehen in von der Reinigungsstufe Verbindungen einerseits zu einer der Vorkondensationsstufe vorgeordneten Veresterungs bzw. Umesterungsstufe und andererseits zu einer Ver- brennungseinrichtung aus.

Weitere Einzelheiten, Vorteile und Merkmale der Erfindung ergeben sich nicht nur aus den Ansprüchen, den diesen zu entnehmenden Merkmalen-für sich und/oder in Kombination-, sondern auch aus der nachfolgenden Beschreibung eines der Zeichnung zu entnehmenden bevorzugten Ausführungsbeispiels.

Auch wenn die erfindungsgemäße Lehre insbesondere zum Vertropfen von Polyester be- stimmt ist, soll hierdurch eine Einschränkung der erfindungsgemäßen Lehre nicht erfolgen. Vielmehr ist diese ganz allgemein für Polymere anwendbar. Bevorzugte Materialien sind der US 5,633,018 zu entnehmen, auf dessen Offenbarungsgehalt ausdrücklich verwiesen wird.

Insbesondere gilt die erfindungsgemäße Lehre auch zur Herstellung von -PET mittels Veresterung von Äthylenglykol und PTA, -PET mittels Umesterung von Äthylenglykol und DMT (Di-Methyl-Terephtalate), -PBT mittels Veresterung von Butandiol und PTA, -PBT mittels Umesterung von Butandiol und DMT.

Des Weiteren besteht die Möglichkeit, dem Ausgangsprodukt einen Katalysator in Form einer Verbindung auf der Basis von Titanoxid beizugeben, um die Polykondensations- geschwindigkeit zu erhöhen, ohne gleichzeitig in Kauf zu nehmen, dass die hergestellten Pellets eine unerwünschte Gelbfärbung erfahren. Ursächlich hierfür ist, dass der Her- stellungsprozess nach der Erfindung im Vergleich zum Stand der Technik bei relativ niedrigen Temperaturen stattfindet.

In der einzigen Figur ist rein prinzipiell ein Anlagenschema zum Herstellen von kugel- förmigen Partikeln aus Polymer, insbesondere aus polyfunktionellen Carbonsäuren und Alkoholen, insbesondere zur Herstellung von kugelförmigen PET (Polyäthylenter- ephtalat)-Pellets, dargestellt. Um kugelförmige Pellets herzustellen, wird von einer Pastenaufbereitungsstufe 10, einer Veresterungsstufe 12 für Terephthalsäure und Äthy- lenglykol und einer sich anschließenden unterdruckbeaufschlagten Prepolykondensations- stufe 14 ein Polyestervorkondensat mit einer Produkttemperatur von in etwa 260°-280° C und einer Intrinsic-Viskosität von 0,1-0,4 über einen Wärmetauscher 15 einem Filter 16 einer Düsenplatte 18 zugeführt, über die das gut filtrierte Vorkondensat vertropft wird. Werden PBT-Pellets hergestellt, weist das Polyesterkondensat eine Produkttempe- ratur zwischen 210° C und 240° C und eine Intrinsic-Viskosität von 0,3 bis 0,6 auf.

Die Düsenplatte 18 ist in Vibrationsschwingung versetzbar und weist insbesondere auf konzentrischen Kreisen angeordnete Austrittsöffnungen auf, die eine Fläche mit einem Durchmesser Dd von zum Beispiel 300 mm aufweist. Die die Öffnungen bzw. Düsen aufweisende Düsenplatte 18 kann federnd in einer Halterung eingesetzt sein, wobei die Düsenplatte selbst mit einem Schwingerreger verbunden ist. Der Schwingerreger, bei dem es sich um einen elektromagnetischen Schwingerreger handeln sollte, geht von einer Tragkonstruktion aus, um die Düsenplatte in Schwingung versetzen zu können.

Frequenzen, mit denen die Düsenplatte in Schwingung versetzt werden kann, können im Bereich zwischen 200 und 2000 Hz liegen. Die Durchmesser der Öffnungen bzw. Düsen sollten im Bereich zwischen 0,2 und 0, 8 mm liegen. Ferner sollte das Polyestervorkon- densat mit einem Überdruck von zum Beispiel 0,2 bis 1,0 bar der Düsenplatte 18 zugeführt werden. Auch ist die Düsenplatte 18 gleichmäßig beheizt, wobei insbesondere eine Temperatur im Größenbereich zwischen 220 und 250°-beim PBT zwischen 190° C und 220° C-gewählt ist.

Ergänzend oder alternativ kann zum Vertropfen der Schmelze diese mittels eines Schwingungsgebers in Schwingung angeregt werden.

Dadurch, dass die Düsenplatte 18 in Schwingung versetzt wird, ist sichergestellt, dass das aufgeschmolzene Prepolymer regelmäßig in gleichgroße und gleichförmige Partikeln in einem Fallturm 20 vertropft werden, der einem Prill-Turm gleichkommt. Die Länge des Fallturms 20 kann im Bereich zwischen 10 und 30 m, insbesondere im Bereich von 20 m liegen. Technisch sind selbstverständlich Turmhöhen von mehr als 30 m möglich.

Bei einem Durchmesser Dd der wirksamen Fläche der Düsenplatte 18 von in etwa 300 mm sollte der Fallturm 20 einen Durchmesser von 1600 mm aufweisen. Ferner ist der Fallturm 20 innenseitig mit einem Antihaftmittel wie insbesondere Teflon auszuklei- den bzw. besteht aus diesem Material, um sicherzustellen, dass die Düsenplatte 18 ver- lassende Tropfen nicht anhaften können.

Durch die Schwingungsanregung der Düsenplatte 18 bzw. unmittelbare Schwingungs- anregung der Schmelze und der gleichmäßigen Verteilung der Düsen auf der Kreisfläche wird sichergestellt, dass die Tropfen ohne Kollision über eine Strecke in den Fallturm 20 fallen, in der eine Aushärtung der Oberfläche der Tropfen in einem Umfang erfolgt, dass ein Zusammenbacken von Tropfen unterbleibt. Gleichzeitig stellt sich aufgrund der Kohäsionskräfte eine Kugelform ein.

Zur Vermeidung von Kollisionen ist des Weiteren vorgesehen, dass die Tropfen im Fallturm 20 unmittelbar nach Verlassen der Düsenplatte 18 in einen im Wesentlichen laminaren Anteil einer Luftströmung fallen, der im Gegenstrom zur Fallrichtung der Tropfen verläuft. Dieser Luftgegenstrom dient zur weiteren Verfestigung der Kugeln und deren Vorkristallisation, wobei die Einströmgeschwindigkeit der nach unten fallenden bzw. schwebenden Partikel in Abhängigkeit von deren Durchmesser eingestellt wird.

Zur Erzeugung des Gegenstroms befinden sich im Bodenbereich des Fallturms 20 Lufteintrittsöffnungen 22,24 und beabstandet zur Düsenplatte 18 eine Luftaustritts- öffnung 27.

Des Weiteren befinden sich im Bodenbereich des Fallturms 20 den Querschnitt ver- ändernde Einbauten 26 zum Beispiel kegelförmiger oder kegelstumpfförmiger Geome- trie, wodurch die Strömungsgeschwindigkeit im Bodenbereich des Fallturms 20 im Vergleich zum Kopfbereich mit der Folge erhöht wird, dass die Verweilzeit der in den Bodenbereich gelangenden und vorkristallisierten bzw. vorgehärteten Tropfen erhöht wird. Durch die Einbauten 26 kann die Luftgeschwindigkeit im Bodenbereich eine Geschwindigkeit zwischen 3 und 7 m pro sek. eingestellt werden. Die Einbauten 26 selbst sollten zumindest außenseitig ein Antihaftmaterial wie Teflon@ aufweisen oder aus einem solchen bestehen.

Ferner ist vorgesehen, dass die in den Bodenbereich über die Lufteintrittsöffnung 22,24 einströmende Luft, die den herabfallenden Partikeln entgegenströmt, eine Ausgangs- temperatur zwischen 80° C und 160° C-bei PBT zwischen 60° C und 120° C- aufweist, wobei die Lufttemperatur im Eintritt oberhalb des Glaspunktes des Vorkon- densats (ca. 70° C-80° C bei PET und 35° C-50° C beim PBT-) liegen sollte. Ein Temperaturwert von 160° C bei PET bzw. 120° C für PBT sollte jedoch nicht über- schritten werden, um eine oxidative Schädigung der Partikel zu vermeiden, wobei gleichzeitig jedoch eine ausreichende Verfestigung bzw. Vorkristallisation gewährleistet sein soll. Auch sollte die eintretende Luft zur Aufnahme von Äthylenglykol, Wasser etc. beim Eintritt in den Fallturm 20 einen niedrigen Taupunkt aufweisen, vorzugsweise zwischen-10° C und-40° C.

Im Bodenbereich des Fallturms 20 verläuft eine Durchtrittsöffnungen 28 aufweisende geneigte Ebene 30 in Form zum Beispiel eines Siebes oder eines perforierten Blechs. In den Raum zwischen dem Boden 32 des Fallturms 20 und der geneigt verlaufenden Ebene 30 mündet eine der Lufteintrittsöffnungen, im Ausführungsbeispiel die Luftein- trittsöffnung 24. Die die Durchbrechungen 28 durchströmende trockene Luft 24 ist in ihrer Geschwindigkeit so gewählt, dass die zu der Ebene 30 gelangenden Partikel zumindest im Bereich der Durchbrechungen 28 schweben bzw. oszillieren. Durch diese Maßnahmen wird zusätzlich ein Verkleben von Partikeln verhindert. Gleichzeitig wird die Verweilzeit der Partikel in dem von der Luft durchströmten Fallturm 20 erhöht.

Über die geneigte Ebene 30, die quasi als Transporteinrichtung dient, gelangen die Partikel bzw. Pellets zu einem Übergrößenseparator 34, durch den Agglomerate von Partikeln abgetrennt werden, um über eine Leitung 36 erneut der Vorkondensationsstufe 14 zugeleitet zu werden. Aufgrund der noch geringen Viskosität lassen sich eventuell auftretende Agglomerate problemlos in der Vorkondensationsstufe 14 auflösen und können somit dem Prozess wieder zugeführt werden.

Von dem Übergrößenseparator 34 bzw. dessen trichterförmigem Bodenbereich 36 werden die Pellets einer Kristallisationsstufe 38 zugeführt, die ebenfalls mit trockener Luft betrieben wird. Von der Kristallisationsstufe 38 können die Partikel zu einer üblichen SSP-Nachkondensationsstufe gelangen, welche insbesondere unter Unterdruck betrieben wird.

Wie die Prinzipdarstellung der einzigen Figur verdeutlicht, wird die den Fallturm 20 durchsetzende Luft in einem-ersten-Kreislauf 40 gefordert, wobei den Eintrittsöff- nungen 22,24 Klappen 42,44 zur Luftmengenregulierung vorgeschaltet sind. Ferner befindet sich ein Gebläse 46 vor den Steuerklappen 42,44.

Die über die Austrittsöffnung 27 entnommene Luft ist mit Reaktionsprodukten wie Äthylenglykol-bzw. Butandiol-, Wasser, Oligomere oder Acetaldehyd-bzw. Tetrahy- drofuran-beladen, die aus dem vertropften Prekondensat bzw. aufgeschmolzen Prepoly- mer stammen. Um die Reaktionsprodukte, soweit diese wiederverwendbar sind, dem Herstellungsprozess wieder zuzuführen, wird eine Teilmenge dem Kreislauf 40 über eine Leitung 48 einem-zweiten-Kreislauf 50, einem Sprühkreislauf zugeführt, der einen Sprühkondensator 52 umfasst, in den frisches und kaltes Äthylenglykol bzw. Butandiol, das über eine Leitung 54 zugeführt wird, über eine Sprühvorrichtung 56 versprüht wird.

Durch diese Maßnahme werden aus dem Kreislauf 50 Reaktionssubstanzen wie Äthylen- glykol, Butandiol, Oligomere, Wasser etc. auskondensiert, die als Rohsubstanzen wiederverwendet und über eine Leitung 58 der Veresterungs-bzw. Umesterungsstufe 12 zugeführt werden können. Zur Beschleunigung der Kondensation ist in dem Kreislauf 50 ein Wärmetauscher 60 vorhanden, durch den die Temperatur der den Kreislauf 50 durchströmenden Luft optimal eingestellt wird. Zum Fördern der Kreislaufflüssigkeit selbst ist eine Pumpe 62 vorhanden.

Der Anteil der aus dem ersten Kreislauf 40 ausgeschleusten Luft beträgt vorzugsweise zwischen 10 % und 30 %.

Die den Sprühkreislauf 50 über eine Leitung 64 verlassende Luft ist gereinigt und besitzt einen niedrigen Taupunkt und kann über eine Leitung 66 dem den Fallturm 20 durchströmenden Kreislauf 40 zugeführt werden. Aufgrund der niedrigen Temperatur der den Sprühkreislauf 50 über die Leitung 66 verlassenden Luft und deren niedrigen Taupunkt wird erreicht, dass die Temperatur in dem Kreislauf 50 auf eine gewünschte Eintrittstemperatur im Bodenbereich des Fallturms 20 eingestellt ist.

Da sowohl in dem Fallturm 20 als auch in der nachgeschalteten Vorkristallisationsstufe 38 geringe Mengen an Acetaldehyd bzw. THF (Tetrahydroforan) gebildet sind, die nicht in dem Sprühkreislauf 50 kondensiert werden können, werden über einen Anschluss 68 geringe Mengen an Luft dem ersten Kreislauf 40 zugeführt. Eine gleiche Menge an Luft wird einer den Sprühkreislauf 50 mit dem Kreislauf 40 des Fallturms 20 bzw. einem die Vorkristallisationsstufe 38 umfassenden dritten Kreislauf 70 verbindenden Leitung 64 über einen Anschluss 72 entnommen, um zwecks Verbrennung einer Wärmeträgeranlage beigemischt zu werden, wodurch der Bedarf an Fremdenergie wie Heizgas bzw. Öl reduziert werden kann.

Erwähntermaßen umfasst die Vorkristallisationsstufe 38, die insbesondere bei der Ver- arbeitung von Comonomeren notwendig ist, ebenfalls einen Kreislauf 70, in dem trockene Luft mittels eines Gebläses 74 gefördert wird. Die in den Kreislauf 70 strö- mende Luft kann des Weiteren über eine Heizeinrichtung 76 im gewünschten Umfang erwärmt werden. Der Kreislauf 70 ist entsprechend der zeichnerischen Darstellung über eine Leitung 78 mit dem Sprühkreislauf 50 verbunden, um Reaktionssubstanzen, mit denen die zirkulierende Luft angereichert ist, auszukondensieren und dem Veresterungs- bzw. Umesterungsprozess wieder zufuhren zu können.

Eine der über die Leitung 78 abgeführten Luft entsprechenden Menge an Luft niedrigen Taupunkts wird über die Leitung 64 dem Kreislauf 70 wieder zugeführt.

Das Entfernen von Reaktionssubstanzen aus dem Kreislauf 70 ist allein aus ökonomi- schen Gründen von Vorteil, da sich aufgrund der noch relativ niedrigen Intrinsic- Viskosität noch relativ viel Äthylenglykol bzw. Butandiol in dem Luftkreislauf 70 befindet, so dass sich erwähntermaßen eine Auskondensation von Äthylenglykol bzw.

Butandiol und dessen Rückführung in die Veresterungs-bzw. Umesterungsstufe 12 anbietet.

Zu den Temperaturwerten der den Fallturm 20 durchsetzenden Partikeln bzw. der Luft- kreisläufte ist Folgendes anzumerken. Die Partikel verlassen die Düsenplatte mit einer Temperatur von ca. 230° beim PET-bzw. 190° C beim PBT-Prozess und erreichen im Mittenbereich des Fallturms 20 eine Temperatur von in etwa 180°. Im Übergrößensepa- rator 34 herrscht eine Temperatur von in etwa 160° C beim PET-bzw. 130° C beim PBT-Prozess.

Die über die Eintrittsöffnungen 22,24 in den Fallturm 20 eintretende Luftmenge und- temperatur wird entsprechend dem Durchsatz eingestellt. Die der Austrittsöffnung 27 entnommene Luft weist einen Wert von in etwa < 160° C bei einem PET-und < 130° C bei einem PBT-Prozess auf. In dem zweiten die Sprühreinigung umfassenden Kreis- lauf 50 wird die Luft auf in etwa 20° abgekühlt und mit diesem Temperaturwert sowohl dem ersten Kreislauf 40 als auch dem zweiten Kreislauf 70 zugeführt.

Die unterhalb der die Funktion eines Wirbelbetts ausübenden geneigt verlaufenden Ebene 30 über die Eintrittsöffnung 24 zugeführte Luft sollte mit einer Temperatur zu- geführt werden, bei der die Kristallisationsgeschwindigkeit für die herzustellenden Pellets optimal ist. Dies bedeutet bei der Herstellung von PET-Kugeln etwa 160° C und bei PBT-Pellets < 130° C. Die über die oberhalb der Ebene 30 vorhandene Öffnung 22 zugeführte Luft sollte unterhalb der zuvor angegebenen Temperaturwerte liegen, da beim Durchströmen des Turmes 20 durch Wärmeübergang von den herabfallenden Tropfen eine Erwärmung erfolgt. Um insoweit eine Optimierung vorzunehmen, führt von der von dem Sprühkreislauf 50 ausgehenden Leitung 64 eine Verbindung 67 zu dem Turm, über die gereinigte Luft relativ niedriger Temperatur (in etwa 20-30° C) unmittelbar in den Turm 20 eingeleitet wird, wodurch die den Turm 20 durchströmende Luft insgesamt herabgesetzt wird. Somit kann im Bereich des Wirbelbetts 30 Luft gewünschter relativ hoher Temperatur zugeführt werden, ohne dass die optimale Kristallisationstemperatur innerhalb des Turms 20 überschritten wird, da erwähnterma- ßen kühlere Luft über die Leitung 67 zugemischt wird.

Mit dem erfindungsgemäßen Verfahren lassen sich gleichmäßige kugelförmige im engen Kornspektrum liegende Pellets herstellen. Bei einem Düsendurchmesser von 0,5 mm, einer Düsenplattenfrequenz von 1000-2000 Hz und einer Fallhöhe von 20 m lassen sich Kugelpellets mit einem Durchmesser von 0,8 mm gewinnen.