Beschreibung Verfahren zum Betreiben einer Gas-und Dampfturbinenanlage sowie entsprechende Anlage Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Betreiben einer Gas-und Dampfturbinenanlage, bei dem das aus einer so- wohl mit Gas als auch mit Öl betreibbaren Gasturbine austre- tende Rauchgas über einen Abhitzedampferzeuger geführt wird, dessen Heizflächen in den Wasser-Dampf-Kreislauf einer eine Anzahl von Druckstufen aufweisenden Dampfturbine geschaltet sind, wobei im Abhitzedampferzeuger vorgewärmtes Kondensat als im Vergleich zu diesem unter hohem Druck stehendes Spei- sewasser aufgeheizt und als Dampf der Dampfturbine zugeführt wird.

Bei einer Gas-und Dampfturbinenanlage wird die im entspann- ten Arbeitsmittel oder Rauchgas aus der Gasturbine enthaltene Wärme zur Erzeugung von Dampf für die in einen Wasser-Dampf- Kreislauf geschaltete Dampfturbine genutzt. Die Wärmeüber- tragung erfolgt dabei in einem der Gasturbine nachgeschalte- ten Abhitzedampferzeuger oder-kessel, in dem Heizflächen in Form von Rohren oder Rohrbündeln angeordnet sind. Diese wie- derum sind in den Wasser-Dampf-Kreislauf der Dampfturbine ge- schaltet. Der Wasser-Dampf-Kreislauf umfaßt dabei üblicher- weise mehrere, beispielsweise zwei oder drei, Druckstufen, wobei in jeder Druckstufe als Heizflächen ein Vorwärmer und ein Verdampfer sowie ein Überhitzer vorgesehen sind. Eine derartige Gas-und Dampfturbinenanlage ist beispielsweise aus der EP 0 523 467 B1 bekannt.

Die im Wasser-Dampf-Kreislauf geführte Gesamtwassermenge ist dabei derart bemessen, dass das den Abhitzedampferzeuger ver- lassende Rauchgas infolge der Wärmeübertragung auf eine Tem- peratur von ca. 70°C bis 100°C abgekühlt wird. Dies bedeutet insbesondere, dass die dem heißen Rauchgas ausgesetzten Heiz- flächen und für eine Wasser-Dampf-Trennung vorgesehene Druck-

Trommeln für Volllast-oder Nennbetrieb ausgelegt sind, bei dem ein Anlagenwirkungsgrad von derzeit etwa 55% bis 60% er- reicht wird. Aus thermodynamischen Gründen wird dabei auch angestrebt, dass die Temperaturen des in den einzelnen Heiz- flächen geführten und unter unterschiedlichem Druck stehenden Speisewassers möglichst nahe am Temperaturverlauf des sich entlang des Abhitzedampferzeugers infolge des Wärmetausches abkühlenden Rauchgases liegen. Ziel dabei ist, die Tempera- turdifferenz zwischen dem über die einzelnen Heizflächen ge- führten Speisewassers und dem Rauchgas in jedem Bereich des Abhitzedampferzeugers möglichst gering zu halten. Um dabei einen möglichst hohen Anteil der im Rauchgas enthaltenen Wär- memenge umzusetzen, ist im Abhitzedampferzeuger zusätzlich ein Kondensatvorwärmer zum Aufwärmen von kondensiertem Wasser aus der Dampfturbine vorgesehen.

Die Gasturbine einer derartigen Gas-und Dampfturbinenanlage kann für den Betrieb mit verschiedenen Brennstoffen ausgelegt sein. Ist die Gasturbine für Heizöl und für Erdgas ausgelegt, so ist Heizöl als Brennstoff für die Gasturbine nur für eine kurze Betriebsdauer, beispielsweise für 100 bis 500h/a, als sogenanntes Backup zum Erdgas vorgesehen. Dabei wird die Gas- und Dampfturbinenanlage üblicherweise vordringlich für Erd- gasbetrieb der Gasturbine ausgelegt und optimiert. Um dann bei Heizölbetrieb, insbesondere bei einem Wechsel vom Gasbe- trieb auf den Ölbetrieb, eine ausreichend hohe Eintrittstem- peratur des in den Abhitzedampferzeuger einströmenden Konden- sats sicherzustellen, kann die notwendige Wärme auf verschie- dene Weise aus dem Abhitzedampferzeuger selbst entnommen Swezr- den.

Eine Möglichkeit besteht darin, den Kondensatvorwärmer ganz oder teilweise zu umführen und das Kondensat in einem in den Wasser-Dampf-Kreislauf geschalteten Speisewasserbehälter durch Zuführen von Niederdruck-Dampf aufzuheizen. Eine solche Methode erfordert jedoch bei geringen Dampfdrücken ein groß-' volumiges und unter Umständen mehrstufiges Heizdampfsystem im

Speisewasserbehälter, was bei großen Aufheizspannen eine üb- licherweise im Speisewasserbehälter stattfindende Entgasung gefährden kann.

Insbesondere um eine wirkungsvolle Entgasung des Kondensats sicherzustellen, wird die Kondensattemperatur im Speisewas- serbehälter üblicherweise in einem Temperaturbereich zwischen 130°C und 160°C gehalten. Dabei wird in der Regel eine Vor- wärmung des Kondensats über einen mit Niederdruck-Dampf oder Heißwasser aus einem Economizer bespeisten Vorwärmer vorgese- hen, damit die Aufwärmspanne des Kondensats im Speisewasser- behälter möglichst klein gehalten wird. Dabei ist insbeson- dere bei Zwei-oder Dreidruckanlagen eine Heißwasserentnahme aus dem Hochdruck-Economizer erforderlich, um genügend Wärme zur Verfügung zu stellen. Dies hat jedoch insbesondere bei Drei-Druck-Anlagen oder-Schaltungen den erheblichen Nach- teil, dass ein externer, zusätzlicher Kondensatvorwärmer be- nötigt wird, der für die hohen Drücke und hohen Temperaturen bzw. hohen Temperaturdifferenzen ausgelegt werden muss. Diese Methode ist daher schon aufgrund der erheblichen Kosten und des zusätzlichen Platzbedarfes für den Kondensatvorwärmer äu- ßerst unerwünscht.

Auch besteht die Möglichkeit, bei Ölbetrieb der Gasturbine die Kondensataufheizung im Speisewasserbehälter oder im Ent- gaser mit einem Teilstrom von einem Zwischenüberhitzer zuge- führtem Dampf vorzunehmen oder zu unterstützen. Jedoch ist auch diese Methode insbesondere bei modernen Anlagenschaltun- gen ohne Speisewasserbehälter oder ohne Entgaser nicht an- wendbar, zumal entsprechende Vorrichtungen oder Apparate zur Mischvorwärmung fehlen.

Zwar ist aus der DE 197 36 889 Cl ein im Vergleich zu den be- schriebenen Methoden mit geringem apparativem und betriebli- chem Aufwand durchführbares Verfahren bekannt, das auf einer Verschiebung von Abgaswärme in Richtung der Kondensatvorwär- mung infolge eines Abbaus im Niederdruckbereich sowie auf ei-

ner Installation von wasserseitigen Economizer-Umführungen beruht. Jedoch stößt auch diese Methode bei bestimmten Anfor- derungen an Grenzen der Realisierung.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zum Betreiben einer Gas-und Dampfturbinenanlage der obengenann- ten Art anzugeben, das bei gleichzeitig geringem apparativen und betrieblichen Aufwand in effektiver und bezüglich des An- lagenwirkungsgrades günstiger Art und Weise einen Wechsel von Gasbetrieb auf Ölbetrieb der Gasturbine unter Abdeckung eines weiten Temperaturbereiches der Eintrittstem-peratur des in den Abhitzedampferzeuger einströmenden Kondensats gewährleis- tet. Des Weiteren soll eine zur Durchführung des Verfahrens besonders geeignete Gas-und Dampfturbinenanlage angegeben werden.

Bezüglich des Verfahrens wird die Aufgabe erfindungsgemäß ge- löst durch die Merkmale des Anspruchs 1. Dazu ist vorgesehen, dass im Vergleich zum Kondensat unter hohem Druck stehendes und eine im Vergleich zum Kondensat hohe Temperatur aufwei- sendes Speisewasser über eine Rohrleitung dem kalten Konden- sat wärmetauscherlos und damit direkt zugemischt wird, indem bei einem Betriebswechsel von Gas auf Öl ein Teilstrom von aufgeheiztem Speisewasser in das kalte Kondensat eingedüst und damit diesem zugemischt wird.

Die Erfindung geht dabei von der Überlegung aus, dass auf ei- nen zusätzlichen Wärmetauscher, der das dem Wasser-Dampf- Kreislauf entnommene aufgeheizte Speisewasser oder Heißwasser vor dessen Druckreduzierung auf das Temperaturniveau des Kon- densatsystems abkühlen soll, verzichtet werden kann, wenn durch Eindüsung des Heißwassers in das kalte Kondensat eine gezielte Ausdampfung des Heißwassers und eine anschließende Kondensaticn des sich bildenden Wasser-Dampf-Gemisches er- folgt. Dadurch kann die Entstehung von Dampf, d. h. eine Dampfbildung zugelassen werden, die durch den Einsatz des zu-

sätzlichen Wärmetauschers im Anschluss an den Druckabbau ver- hindert werden soll.

Dabei kann, insbesondere bei einem Drei-Druck-System, aufge- heiztes Speisewasser aus dem Mitteldruck-System, aus dem Hochdruck-System oder aus beiden Systemen entnommen werden.

Die Entnahme hängt dabei im Wesentlichen von der benötigten Aufheizwärme für das Kondensat sowie davon ab, welcher An-la- genwirkungsgrad beim nur als Backup dienenden Ölbetrieb der Gasturbine mindestens aufrechterhalten werden soll.

Das aufgeheizte Speisewasser oder Heißwasser wird zweckmäßi- gerweise bei einem Zwei-Drucksystem, d.. h.' bei einer Zwei- Druck-Anlage aus einer Hochdruck-Trommel und bei einem Drei- Druck-System bzw. bei einer Drei-Druck-Anlage aus der Hoch- druck-Trommel und/oder aus einer Mitteldruck-Trommel als Speisewasser-Teilstrom entnommen. Alternativ kann die Ent- nahme des Teilstroms auch am Austritt des Hochdruck-Econo-mi- zers bzw. des Mitteldruck-Economizers erfolgen.

Bedarfsweise kann zusätzlich der Druck des Niederdruck-Sys- tems angehoben werden, um im Rauchgas enthaltene Wärme aus dem Niederdruck-System zum diesem rauchgasseitig nachgeordne- ten Kondensatvorwärmer hin zu verschieben. Wesentlich dabei ist, dass das dem Wasser-Dampf-Kreislauf an geeigneter Stelle entnommene aufgeheizte Speisewasser in Form eines Speiserwas- ser-Teilstroms ohne vorherige Aufwärmung, d. h. ohne Wärme- tausch in einem zusätzlichen Wärmetauscher dem kalten Konden- sat zugemischt wird.

Bezüglich der Anlage wird die Aufgabe erfindungsgemäß gelöst durch die Merkmale des Anspruchs 5. Vorteilhafte Ausgestal- tungen sind Gegenstand der auf diesen rückbezogenen Unteran- sprüche.

Um bei einem Betriebswechsel von Gas auf Öl das aus dem Teil- strom von aufgeheiztem Speisewasser dem kalten Kondensat wär-

metauscherlos zuzumischen, umfasst die Anlage eine Mischein- richtung, über die kaltes Kondensat einem als Heizfläche im Abhitzedampferzeuger angeordneten Kondensatvorwärmer zuge- führt ist. Im Innenraum der Mischeinrichtung, über den das Kondensat strömt, ist mindestens ein Sprühkopf angeordneten, dem über eine Heißwasserleitung aus dem Wasser-Dampf-Kreis- lauf entnommenes aufgeheiztes Speisewasser oder Heißwasser zuführbar ist.

Um beim Eindüsen des aufgeheizten Speisewassers oder Heißwas- sers unzulässige oder unerwünschte Kondensationsschläge-so- genanntes water hamer-zu vermeiden, wird zunächst das in der Heißwasserleitung unter Druck stehende Heißwasser, d. h. der Teilstrom aufgeheizten Speisewassers durch Öffnen einer dem oder jedem Sprühkopf vorgeschalteten Armatur zum Strömen gebracht. Der dadurch an einem vorzugsweise federbelasteten Ventilkegel eines im Sprühkopf vorgesehenen Ventils anste- hende Differenzdruck zwischen dem Teilstrom und dem über die Mischeinrichtung geführten Kondensat hebt der Ventilkegel vom Ventilsitz ab, so dass Wasser durch verschiedene Bohrungen oder Ventilkanäle zu einer Anzahl von Sprühdüsen fließt. Die Strömung durch die engen Ventilkanäle und Sprühdüsen führt zu einem zunehmenden Druckabbau.

Bei Überschreiten der Siedebedingungen im Bereich der Sprüh- düsen wird ein Teil des Heißwassers verdampft und damit das entstehende Gemisch fein verteilt sowie das verbleibende Heißwasser durch Verdampfung abgekühlt. Durch die Eindüsung und die sehr innige Vermischung mit dem umgebenden kalten Kondensat werden die anstehenden kleinen Dampfbläschen wieder kondensiert und zusammen mit dem Heißwasser auf eine Misch- temperatur gebracht, die unter der bei diesem Druck herr- schenden Siedetemperatur liegt. Je nach der notwendigen Heiß- wassermenge und der Temperatur sind eine entsprechende Anzahl von Sprühköpfen vorgesehen, die dann in einem entsprechend erweiterten Rohrstück eines als Rohrleitung ausgeführten Heißwassermischer der Mischeinrichtung angeordnet sind.

Bei einer derartigen Ausgestaltung des oder jedes Sprühkopfes wird der durch Einleitung des Heißwassers infolge dessen Aus- dampfung gebildete Dampf auf besonders viele kleine Öffnungen des jeweiligen Sprühkopfes verteilt, die innerhalb der Misch- einrichtung unterhalb des Kondensatspiegels liegen. Dadurch treten nur kleine Dampfbläschen in das durch das Kondensat gebildete Wasserbad ein.

Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbeson- dere darin, dass eine beim Ölbetrieb der Gasturbine erforder- liche und im Vergleich zum Gasbetrieb der Gasturbine erhöhte Wassereintrittstemperatur in den Abhitzedampferzeuger auch ohne zusätzlichen Wärmetauscher oder externen Kondensatvor- wärmer durch wärmetauscherloses Einsprühen von unter hohem Druck stehendem Speisewasser in das kalte Kondensat mit be- sonders einfachen Mitteln einstellbar ist. Dabei kann durch geeignete Ausgestaltung von innerhalb einer dazu vorgesehenen Mischeinrichtung angeordneten Sprühköpfen eine unterhalb der Siedetemperatur des vorgewärmten oder vorzuwärmenden Konden- sats liegende Mischtemperatur des mit dem kalten Kondensat bei Ölbetrieb vermischten Teilstroms auf besonders einfache und effektive Weise hergestellt werden. Da zudem über das rückgeführte Speisewasser der Durchsatz im Kondensatvorwärmer entsprechend ansteigt, kann auf bisher erforderliche Konden- satumwälzpumpen verzichtet werden. Insbesondere ist ohne Schaltungsmodifikation die Abdeckung eines weiten Temperatur- bereichs der Dampferzeuger-oder Kesseleintrittstemperatur möglich.

Erkanntermaßen können auf diese Weise auch die Kapazitätsre- serven der Hochdruck-Speisewasserpumpe ausgenutzt werden, da üblicherweise bei Ölbetrieb im Vergleich zum Gasbetrieb auf- grund einer geringeren Gasturbinen-Leistung auch geringere Fördermengen erforderlich sind. Zudem ist keine Zumischung von kaltem Speisewasser notwendig, wodurch eine nur geringe Fördermenge von Speisewasser zur Erzeugung der entsprechenden

Eintrittstemperatur erforderlich ist. Infolge des schaltungs- technisch in besonders effektiver Weise erweiterten Betriebs- bereiches ist auch eine Standardisierung möglich. Ferner sind die Investitionskosten besonders gering.

Aufgrund der vergleichsweise weniger komplexen Regelungen und Umschaltungen ist einerseits eine vergleichsweise einfache Betriebsweise und zudem auch eine vergleichsweise hohe Zuver- lässigkeit erreicht, da insgesamt weniger aktive Komponenten notwendig sind. Wegen des vergleichsweise geringeren Kompo- nentenumfangs sind vorteilhafterweise auch der Wartungsauf- wand und die Ersatzteilhaltung reduziert.

Nachfolgend wird ein Ausführungsbeispiel der Erfindung anhand einer Zeichnung näher erläutert. Darin zeigen : FIG 1 schematisch eine für einen Betriebswechsel von Gas auf Öl ausgelegte Gas-und Dampfturbinenanlage mit einer Heißwasser-Mischeinrichtung, FIG 2 die Mischeinrichtung gemäß FIG 1 in größerem Maß- stab mit einer Anzahl von Sprühköpfen, und FIG 3 einen Ausschnitt III aus FIG 2 in größerem Maßstab mit einem ein Ventil aufweisenden Sprühkopf.

Einander entsprechende Teile sind in allen Figuren mit den gleichen Bezugszeichen versehen.

Die Gas-und Dampfturbinenanlage 1 gemäß der Figur umfasst eine Gasturbinenanlage la und eine Dampfturbinenanlage lb.

Die Gasturbinenanlage la umfasst eine Gasturbine 2 mit ange- koppeltem Luftverdichter 4 und eine der Gasturbine 2 vorge- schaltete Brennkammer 6, die an eine Frischluftleitung 8 des Luftverdichters 4 angeschlossen ist. In die Brennkammer 6 mündet eine Brennstoffleitung 10, über die der Brennkammer 6 wahlweise Gas oder Öl als Brennstoff B zuführbar ist. Dieser wird unter Zufuhr verdichteter Luft L zum Arbeitsmittel oder Brenngas für die Gasturbine 2 verbrannt. Die Gasturbine 2 und

der Luftverdichter 4 sowie ein Generator 12 sitzen auf einer gemeinsamen Turbinenwelle 14.

Die Dampfturbinenanlage 1b umfasst eine Dampfturbine 20 mit angekoppeltem Generator 22 und in einem Wasser-Dampf-Kreis- lauf 24 einen der Dampfturbine 20 nachgeschalteten Kondensa- tor 26 sowie einen Abhitzedampferzeuger 30. Die Dampfturbine 20 weist eine erste Druckstufe oder einen Hochdruckteil 20a und eine zweite Druckstufe oder einen Mitteldruckteil 20b so- wie eine dritte Druckstufe oder einen Niederdruckteil 20c auf, die über eine gemeinsame Turbinenwelle 32 den Generator 22 antreiben.

Zum Zuführen von in der Gasturbine 2 entspanntem Arbeitsmit- tel oder Rauchgas AM in den Abhitzedampferzeuger 30 ist einer Abgasleitung 34 an einen Eingang 30a des Abhitzedampferzeu- gers 30 angeschlossen. Das sich entlang des Abhitzedampfer- zeugers 30 infolge indirekten Wärmetausches mit im Wasser- Dampf-Kreislauf 24 geführtem Kondensat K und Speisewasser S abkühlende Rauchgas AM aus der Gasturbine 2 verlässt den Ab- hitzedampferzeuger 30 über dessen Ausgang 30b in Richtung auf einen nicht dargestellten Kamin.

Der Abhitzedampferzeuger 30 umfasst als Heizflächen einen Kondensatvorwärmer 36, der eingangsseitig über eine Konden- satleitung 38, in die eine Kondensatpumpe 40 geschaltet ist, mit Kondensat K aus dem Kondensator 26 gespeist wird. Der Kondensatvorwärmer 36 ist ausgangsseitig an die Saugseite ei- ner Speisewasserpumpe 42 geführt. In die Kondensatleitung 38 ist eine Mischeinrichtung 44 mit einem rohrförmigen Heißwas- sermischer 46 geschaltet.

Die Speisewasserpumpe 42 ist als Hochdruckspeisepumpe mit Mitteldruckentnahme ausgebildet. Sie bringt das Kondensat K auf ein für eine dem Hochdruckteil 20a der Dampfturbine 20 zugeordnete Hochdruckstufe 50 des Wasser-Dampf-Kreislaufs 24 geeignetes Druckniveau von etwa 120 bar bis 150 bar. Über die

Mitteldruckentnahme wird das Kondensat K mittels der Speise- wasserpumpe 42 auf ein für eine dem Mitteldruckteil 20b der Dampfturbine 20 zugeordnete Mitteldruckstufe 70 geeignetes Druckniveau von etwa 40 bar bis 60 bar.

Das über die Speisewasserpumpe 42 geführte Kondensat K, das auf der Druckseite der Speisewasserpumpe 42 als Speisewasser S bezeichnet wird, wird teilweise mit hohem Druck einem ers- ten Hochdruck-Economizer 51 oder Speisewasservorwärmer und über diesen einem zweiten Hochdruck-Economizer 52 zugeführt.

Dieser ist ausgangsseitig über ein Ventil 57 an eine Hoch- druck-Trommel 54 angeschlossen.

Das Speisewasser S wird zudem teilweise mit mittlerem Druck über eine Rückschlagklappe 71 und ein dieser nachgeschaltetes Ventil 72 einem Speisewasservorwärmer oder Mitteldruck-Eco- nomizer 73 zugeführt. Dieser ist ausgangsseitig über ein Ven- til 74 an eine Mittel-druck-Trommel 75 angeschlossen. Analog ist als Teil einer dem Niederdruckteil 20c der Dampfturbine 20 zugeordneten Niederdruckstufe 90 des Wasser-Dampf-Kreis- laufs 24 der Kondensatvorwärmer 36 ausgangsseitig über ein Ventil 91 an eine Niederdruck-Trommel 92 angeschlossen.

Die Mitteldruck-Trommel 75 ist mit einem im Abhitzedampfer- zeuger 30 angeordneten Mitteldruck-Verdampfer 76 zur Bildung eines Wasser-Dampf-Umlaufs 77 verbunden. Dampfseitig ist an die Mitteldruck-Trommel 75 ein Zwischenüberhitzer 78 ange- schlossen, der ausgangsseitig (heiße ZU) an einen Eingang 79 des Mitteldruckteils 20b geführt ist und in den eingangssei- tig (kalte ZU) eine mit einem Ausgang 80 des Hochdruck-teils 20a der Dampfturbine 20 verbundene Abdampfleitung 81 geführt ist.

Hochdruckseitig ist die Speisewasserpumpe 42 über zwei Ven- tile 55,56 sowie über den ersten Hochdruck-Economizer 51 und den diesem speisewasserseitig nachgeschalteten und innerhalb des Abhitzedampferzeugers 30 rauchgasseitig vorgeordneten

zweiten Hochdruck-Economizer 52 sowie über ein bedarfsweise vorgesehenes weiteres Ventil 57 an die Hochdruck-Trommel 54 geführt. Diese ist wiederum mit einem im Abhitzedampferzeuger 30 angeordneten Hochdruck-Verdampfer 58 zur Bildung eines Wasser-Dampf-Umlaufs 59 verbunden. Zum Abführen von Frisch- dampf F ist die Hochdruck-Trommel 54 an einen im Abhitze- dampferzeuger 30 angeordneten'Hochdruck-Überhitzer 6'0 ange- schlossen, der ausgangsseitig mit einem Eingang 61 des Hoch- druckteils 20a der Dampfturbine 20 verbunden ist.

Die Hochdruck-Economizer 51,52 und der Hochdruck-Verdampfer 58 sowie der Hochdruck-Überhitzer 59 bilden zusammen mit dem Hochdruckteil 20a die Hochdruckstufe 50 des Wasser-Dampf- Kreislaufs 24. Der Mitteldruck-Verdampfer 76 und der Zwi- schenüberhitzer 78 bildet zusammen mit dem Mitteldruckteil 20b die Mitteldruckstufe 70 des Wasser-Dampf-Kreislaufs 24.

Analog bildet ein im Abhitzedampferzeuger 30 angeordneter und zur Bildung eines Wasser-Dampf-Umlaufs 93 mit der Nieder- druck-Trommel 94 verbundener Niederdruck-Verdampfer 94 zusam- men mit dem Niederdruckteil 20c der Dampfturbine 20 die Nie- derdruckstufe 90 des Wasser-Dampf-Kreislaufs 24. Dazu ist die Niederdruck-Trommel 92 dampfseitig über eine Dampfleitung 95 mit einem Eingang 96 des Niederdruckteils 20c verbunden. In die Dampfleitung 95 mündet eine mit einem Ausgang 97 des Mit- teldruckteils 20b verbundene Überströmleitung 98. Ein Aus- gang 99 des Niederdruckteils 20c ist über eine Dampfleitung 100 mit dem Kondensator 26 verbunden.

Die Gasturbine 2 der Gas-und Dampfturbinenanlage 1 ist so- wohl mit Erdgas als auch mit Heizöl als Brennstoff B betreib- bar. Beim Gasbetrieb der Gasturbine 2 weist das dem Abhitze- dampferzeuger 30 zugeführte Arbeitsmittel oder Rauchgas AM eine vergleichsweise hohe Reinheit auf, wobei der Wasser- Dampf-Kreislauf 24 und die Anlagenkomponenten auf diesen Be- triebszustand ausgelegt und hinsichtlich des Wirkungsgrades optimiert ist.

Beim Wechsel von Gasbetrieb auf Ölbetrieb der Gasturbine 2 wird über ein Teilstrom-oder Heißwasserleitung 101 ein mit- tels eines Ventils 102 mit vorgeschalteter Rückschlagklappe 103 einstellbarer Teilstrom tS aufgeheizten Speisewassers S' der Mischeinrichtung 44,46 zugeführt und in deren Innenraum 104 über eine Sprühkopfanordnung 105 dem kalten Kondensat K zugemischt. Der Teilstrom tS aufgeheizten Speisewassers S' wird über ein Ventil 106 vorzugsweise der Hochdruck-Trommel 54 wasserseitig entnommen. Alternativ kann das aufgeheizte Speisewasser S als einstellbarer Teilstrom tS auch über ein Ventil 107 dem ersten Hochdruck-Economizer 51 oder über ein Ventil 108 dem zweiten Hochdruck-Economizer 52 ausgangsseitig entnommen werden.

Bei dem dargestellten Drei-Druck-System kann alternativ oder zusätzlich als einstellbarer Teilstrom tS auch dem Mittel- druck-Economizer 73 ausgangsseitig über ein Ventil 109 oder der Mitteldruck-Trommel 75 wasserseitig über ein Ventil 110 aufgeheiztes Speisewasser S entnommen werden.

Die Zumischung des Teilstroms tS zum Kondensat K durch Ein- düsung des über die Heißwasserleitung 101 geführten aufge- heizten Speisewassers S in das kalte Kondensat K führt zu einer gezielten Ausdampfung und anschließenden Kondensation des sich dabei bildenden Wasser-Dampf-Gemisches in der Misch- einrichtung 44,46. Dabei beträgt die Temperatur TS des Teil- stroms tS bei dessen Entnahme als aufgeheiztes Speise-wasser S'aus der Hochdruck-Trommel 54 beispielsweise 320°C. Durch die Eindüsung des Teilstroms tS und dessen innige Vermischung mit dem kalten Kondensat K kann innerhalb der Mischvorrich- tung 44,46-bei entsprechender Einstellung der Menge des Teilstroms tS mittels des Ventils 103-eine Mischtemperatur eingestellt werden, die unterhalb der bei diesem Druck in der Mischeinrichtung 44,46 herrschenden Siedetemperatur liegt.

FIG 2 zeigt eine bevorzugte Ausführungsform der Mischeinrich- tung 44 bzw. des Heißwassermischers 46. Dieser weist eine an

die Kondensatleitung 38 angeschlossene Eintrittsöffnung 111 zum Zuführen des kalten Kondensats K in die Mischeinrichtung 44 und eine Auslassöffnung 112 auf, über die die Mischein- richtung 44 mit dem Kondensatvorwärmer 36 eingangsseitig ver- bunden ist. Der rohrförmige Heizwassermischer 46 der Misch- einrichtung 44 ist somit in die Kondensatleitung 38 einge- schaltet. Im Innenraum 104 der Mischeinrichtung 44 sind im Ausführungsbeispiel drei Sprühköpfe 105 angeordnet. Je nach notwendiger Heizwassermenge und der Temperatur können mehr oder weniger solcher Sprühköpfe 105 innerhalb des Heißwasser- mischers 46 vorgesehen sein.

Wie aus FIG 3 vergleichsweise deutlich ersichtlich ist, ist der jeweilige Sprühkopf 105 über einen Einbauflansch 113 mit Vorschweißende 114 durch eine Flanschöffnung 115 in den In- nenraum 104 des Heißwassermischers 46 geführt und in der je- weils gewünschten Position gehalten. Der Sprühkopf 105 ist selbstöffnend ausgeführt und weist dazu ein durch einen Ven- tilsitz 116 und einen Ventilkegel 117 gebildetes Ventil auf.

Dabei ist der Ventilkegel 117 infolge der Federkraft eines Federpaketes 118 in Schließstellung des Ventils abdichtend gegen den Ventilsitz 116 geführt.

Beim Wechsel von Gasbetrieb auf Ölbetrieb der Gasturbine 2 wird das in der Heißwasserleitung 101 unter Druck stehende Heißwasser oder aufgeheizte Speisewasser S, d. h. der einge- stellte Teilstrom tS durch Öffnen einer dem oder jedem Sprüh- kopf 105 vorgeschalteten Absperrarmatur 119 (FIG 2) zum Strö- men gebracht. Der dadurch am federbelasteten Ventilkegel 117 anstehende Differenzdruck hebt diesen automatisch vom Ventil- sitz 116 ab. Dadurch strömt nachfolgend als Heißwasser HW be- zeichnetes aufgeheiztes Speisewasser S'über einen im Bereich des Ventilsitzes 117 vorgesehenen Ringraum 120 und durch da- mit verbundene Bohrungen oder Ventilkanäle 121 zu einer An- zahl von Sprühdüsen 122. Dabei sind vorzugsweise vier bis sechs Sprühdüsen 122 am Umfang des Sprühkopfes 105 verteilt angeordnet.

Die Strömung des Heißwassers HW durch die engen Bohrungen oder Ventilkanäle 121 und Sprühdüsen 122 führt zu einem zu- nehmendem Druckabbau. Bei Überschreiten der Siedebedingungen im Bereich der Sprühdüsen 122 wird ein Teil des Heißwassers HW verdampft und damit das entstehende Gemisch fein verteilt.

Außerdem wird das verbleibende Heißwasser HW durch Verdampf- ung abgekühlt. Durch die Eindüsung des Teilstroms ts aufge- heizten Speisewassers S bzw. Heißwassers HW und die effek- tive Vermischung mit dem die Sprühköpfe 105 im Innenraum 104 der Messeinrichtung 44 umgebenden kalten Kondensats K werden entstehende, kleine Dampfbläschen erneut kondensiert und zu- sammen mit dem Heißwasser HW auf eine Mischtemperatur ge- bracht, die unterhalb der bei diesem Druck herrschenden Sie- detemperatur liegt.

Die Sprühköpfe 105 sind über jeweils eine Zu-oder Zwischen- leitung 123 mit der Heißwasserleitung 101 auf der Abström- seite der Absperrarmatur 119 verbunden. Somit können je nach Anzahl der vorgesehenen oder erforderlichen Sprühköpfe 105 eine entsprechende Anzahl von Zwischenleitungen 123 an die Heißwasserleitung 101 angeschlossen werden. Dadurch ist so- wohl der konstruktive als auch der fertigungs-oder montage- technische Aufwand für die jeweilige Auslegung der Mischein- richtung 44,46 besonders gering.

Durch die infolge der Eindüsung des Speisewasser-Teilstroms tS in den Heißwassermischer 46 bewirkte Zumischung von Heiß- wasser S zum kalten Kondensat K kann mit besonders einfachen Mitteln und insbesondere ohne Zwischenschaltung eines zusätz- lichen Wärmetauschers eine beim Ölbetrieb der Gasturbine 2 erforderliche und im Vergleich zum Gasbetrieb erhöhte Wasser- oder Kesseleintrittstemperatur TK von z. B. 120 bis 130°C eingestellt werden.