[0001 ] La présente invention revendique la priorité de la demande française 0959338 déposée le 22 décembre 2009 dont le contenu (texte, dessins et revendications) est ici incorporé par référence.

[0002] L'invention porte sur le domaine de la dépollution des gaz d'échappement des moteurs à combustion. En particulier, elle porte sur le post-traitement des oxydes d'azotes (NOx) et des particules contenus dans les gaz d'échappement des moteurs à combustion, et notamment des moteurs de type Diesel.

[0003] Pour le traitement des oxydes d'azote (NOx) contenus dans les gaz d'échappement des moteurs à combustion, on connaît des technologies de réduction catalytique sélective, ou « SCR » pour « sélective catalytic réduction », qui consistent à réduire les NOx par introduction d'un agent réducteur (ou d'un précurseur d'un tel agent réducteur) dans les gaz d'échappement. Il peut par exemple s'agir d'une solution d'urée, dont la décomposition va permettre l'obtention d'ammoniac qui servira d'agent réducteur. L'agent réducteur généré permet de réduire les oxydes d'azotes par réaction dans un catalyseur SCR, c'est-à-dire un substrat portant une imprégnation catalytique apte à favoriser la réduction des NOx par l'agent réducteur.

[0004] Les technologies de réduction catalytique sélective présentent l'avantage de permettre un très haut niveau de conversion des oxydes d'azotes.

[0005] Il est par ailleurs connu de traiter les particules contenues dans les gaz d'échappement d'un moteur à combustion à l'aide d'un filtre à particules. Un tel filtre peut être de diverses technologies. Il peut notamment être constitué d'un substrat, par exemple en carbure de silicium ou en cordiérite, apte à piéger les particules qui le traversent.

[0006] Les particules piégées dans le filtre s'accumulent et doivent être périodiquement éliminées par oxydation, par un processus que l'on nomme régénération du filtre à particules. La régénération du filtre est obtenue par une élévation de la température des gaz d'échappement telle qu'elle provoque l'oxydation des particules. Diverses technologies peuvent être mises en œuvre : les filtres peuvent être à régénération continue ou périodique, ils peuvent être catalysés (c'est-à-dire portant une imprégnation catalytique favorisant l'oxydation des suies) ou non, ils peuvent être « additivés » c'est-à- dire mettant en jeu un additif spécifique visant à abaisser la température d'oxydation des suies. [0007] Le Filtre à particule est situé classiquement en amont ou en aval du catalyseur SCR. Dans le premier cas, le FAP pénalise la montée en température du catalyseur SCR et donc son efficacité. Dans le second cas c'est la régénération du FAP qui est rendue plus difficile par les pertes thermiques dues au catalyseur SCR.

[0008] Pour résoudre ce problème, il est connu de réaliser les fonctions de catalyseurs SCR et de filtre à particules à l'aide d'un seul substrat. Par exemple, le brevet US7225613 présente un tel dispositif, dans une variante duquel l'imprégnation catalytique pour la fonction SCR est réalisée sur un filtre à particules.

[0009] Cependant, dans toutes les applications de catalyse SCR connues dans l'art antérieur, l'imprégnation catalytique vise à l'obtention d'une efficacité de conversion maximale, notamment à basse température. On obtient classiquement cette efficacité maximale à basse température par l'adoption d'un catalyseur à base de zéolithes. Cependant, ce type d'imprégnation voit son pouvoir catalytique se dégrader fortement et irrémédiablement s'il est exposé à des températures élevées, typiquement de plus de 850 °C. [0010] Or, la combustion (oxydation) des suies dans le filtre à particule peut engendrer de tels niveaux de température, susceptibles de dégrader une imprégnation SCR portée par le filtre à particules.

[001 1 ] On connaît néanmoins d'autres imprégnations catalytiques SCR plus résistantes à la température mais moins efficaces : ce sont typiquement des formulations à base d'oxydes de structure non zéolithique.

[0012] Dans l'invention, on tend à l'obtention d'un dispositif de post-traitement des particules et des oxydes d'azote ayant une grande efficacité et une bonne stabilité thermique. On résout cette problématique par l'adoption d'un mode d'imprégnation catalytique spécifique d'un filtre à particules ayant une fonction de catalyseur SCR. [0013] Plus précisément, l'invention porte sur un monolithe de post-traitement des gaz d'échappement d'un moteur à combustion pour la filtration des particules et la réduction des oxydes d'azotes par réduction catalytique sélective, comportant des canaux d'entrée borgnes débouchant sur une face d'entrée, des canaux de sortie borgnes débouchant sur une face de sortie, caractérisé en ce qu'il présente au moins deux imprégnations catalytiques différentes pour la réduction catalytique sélective des oxydes d'azote, lesdites imprégnations étant réparties en fonction de leur stabilité thermique selon un zonage longitudinal entre la face d'entrée et la face de sortie, de la plus faible stabilité thermique dans une seconde zone adjacente à la face d'entrée à la plus forte stabilité thermique dans une première zone adjacente à la face de sortie. On obtient ainsi un monolithe imprégné présentant une bonne efficacité de conversion, et qui présente une faible baisse de son activité catalytique lors du vieillissement. En effet, la combustion des suies dans le fond du filtre n'a que peu d'effet sur l'efficacité de l'imprégnation à forte stabilité thermique présente dans cette zone, tandis que la zone en entrée du filtre qui présente une imprégnation de faible stabilité thermique mais de forte activité catalytique n'est que peu dégradée car les températures atteinte dans cette zone restent modérées, même lors de l'oxydation des suies piégées dans le filtre (phases de régénération). [0014] Dans une variante de l'invention, le monolithe présente deux imprégnations catalytiques différentes. Deux imprégnations sont suffisantes pour atteindre l'objectif de l'invention. Il est en effet aisé de déterminer deux zones longitudinales dans le filtre, l'une dans laquelle les particules sont stockées (fond du filtre qui est alors imprégné d'une imprégnation à bonne stabilité thermique) et l'autre qui ne verra pas de température trop importante lors de l'oxydation des suies (entrée du filtre qui est alors imprégnées d'une imprégnation à haute efficacité, mais de stabilité thermique moindre).

[0015] De préférence, l'imprégnation de la première zone adjacente à la face de sortie est à base d'oxydes de structure non zéolithique. Ce type d'imprégnation présente une forte stabilité thermique. [0016] De préférence, l'imprégnation de la première zone est à base d'oxydes de Cérium ou d'oxydes de Zirconium ou d'oxydes mixtes Cérium / Zirconium. Ces oxydes permettent une efficacité catalytique significative dans le cadre d'un procédé de réduction catalytique sélective des oxydes d'azote (SCR), tout en présentant une stabilité thermique telle qu'il ne sont que peu dégradé par les températures atteintes lors de l'oxydation de suies à proximité, soit de l'ordre de 800 à 1200 ^< C.

[0017] De préférence, l'imprégnation de la seconde zone adjacente à la face d'entrée est à base d'oxydes de structure zéolithique. Ce type d'imprégnation offre une grande efficacité de conversion dans le cadre d'un procédé de réduction catalytique sélective des oxydes d'azote (SCR). [0018] De préférence, l'imprégnation à base d'oxydes de structure zéolithique est dopée au cuivre ou au fer. Cela augmente encore plus son efficacité de conversion.

[0019] L'invention porte également sur un dispositif de traitement des gaz d'échappement d'un véhicule automobile comportant un monolithe selon l'invention et des moyens aptes à provoquer l'oxydation périodique de suies piégées dans ledit monolithe. L'application d'un tel dispositif dans un véhicule automobile permet le traitement des particules et des oxydes d'azotes présents dans les gaz d'échappement à l'aide d'un dispositif très compact et présentant une bonne durabilité.

[0020] L'invention est décrite plus en détail ci-après et en référence aux figures représentant schématiquement le dispositif selon l'invention dans son mode de réalisation préférentiel, ainsi que les avantages d'un tel dispositif.

[0021 ] La figure 1 présente de façon générale la répartition des températures dans un monolithe faisant filtre à particules, au cours d'une régénération.

[0022] La figure 2 présente schématiquement la répartition dans un monolithe faisant filtre à particules des imprégnations pour la réduction catalytique sélective des oxydes d'azote, selon un mode de réalisation préférentiel de l'invention.

[0023] La figure 3 présente graphiquement l'évolution comparée de la capacité de stockage en NH3 de monolithes imprégnés respectivement avec une imprégnation zéolithique classique, une imprégnation non-zéolithique, et selon l'invention. [0024] La figure 4 présente graphiquement l'évolution du taux de conversion des NOx en fonction de la température, de monolithes imprégnés respectivement avec une imprégnation zéolithique classique, d'une imprégnation non zéolithique, et selon l'invention, à neuf (courbes de gauche) et vieillis (courbes de droite)

[0025] La figure 5 présente graphiquement la comparaison des émissions de NH3 en aval des monolithes imprégnés respectivement avec une imprégnation zéolithique classique, selon l'invention, et pour chacun de ces cas à neuf et vieillis.

[0026] En partie supérieure de la figure 1 , on a représenté schématiquement un monolithe formant un filtre à particules, selon la variante préférentielle de l'invention. Un tel filtre comprend des canaux d'entrés 1 borgnes, débouchant sur une face d'entrée 2, et des canaux de sortie 3 borgnes débouchant sur une face de sortie 4. Les canaux d'entrée 1 s'étendent sur toute la longueur du monolithe et sont bouchés au niveau de la face de sortie 4, tandis que les canaux de sortie 4 s'étendent sur toute la longueur du monolithe et sont bouchés au niveau de la face d'entrée 2, de sorte que la communication entre les canaux d'entrée 1 et les canaux de sortie 2 s'effectue au travers des parois filtrantes 5 formant les canaux. [0027] Un gaz traversant le monolithe ainsi constitué pénètre dans les canaux d'entrée 1 par la face d'entrée 2, et est filtré au travers des parois filtrantes 5 pour pénétrer dans les canaux de sortie 3 puis en sortir par la face de sortie 4. Un tel flux est présenté sur la figure 1 par la représentation du flux gazeux FG.

[0028] Un tel monolithe est employé pour la dépollution des gaz d'échappement d'un moteur à combustion. Les particules présentes dans les gaz filtrés par les parois filtrantes 5 s'accumulent dans les canaux d'entrée 1 . En pratique, ces particules (des particules de suie formées lors de la combustion dans le moteur) s'accumulent dans le fond des canaux d'entrée 1 , du côté de la face de sortie 4. Périodiquement, le filtre ainsi formé est régénéré, c'est-à-dire qu'on provoque l'oxydation des suies présentes dans le filtre par élévation de la température des gaz d'échappement. L'oxydation des suies est un phénomène exothermique, qui va d'autant plus élever localement la température dans les gaz d'échappement.

[0029] La répartition longitudinale de la température dans le filtre lors d'une régénération typique est représentée sur le graphique en partie basse de la figure 1 , en regard de la représentation du filtre en partie haute de la figure.

[0030] Les gaz d'échappement en entrée du filtre sont portés à une température d'oxydation des suies T1 , apte à déclencher l'oxydation des suies. Typiquement, cette température est de l'ordre de 550 'Ό, et peut être abaissée à environ 450 °C par emploi d'un additif approprié. [0031 ] L'oxydation exothermique des suies dans le filtre va provoquer une montée en température locale d'autant plus importante que la quantité de suie oxydée est importante. L'élévation de température est la plus importante à proximité de la face de sortie 4, ce qui peut conduire à une température maximale T2 dans le filtre de l'ordre de 850 à 1200 ^ au niveau de la face de sortie. Une telle température est en mesure de dégrader irrémédiablement une imprégnation pour réduction catalytique sélective des oxydes d'azote de type zéolithique. Ainsi, Une formulation catalytique à haute efficacité (notamment à base de zéolithes) subirait un vieillissement accéléré à ces températures. [0032] La figure 2 présente schématiquement la solution apportée par l'invention à ce problème, dans son mode de réalisation préférentiel. La figure 2 présente schématiquement un canal d'entrée 1 et un canal de sortie 3 adjacents d'un monolithe conforme à l'invention. Le canal d'entrée 1 est obstrué au niveau de la face de sortie 4, tandis que le canal de sortie 3 est obstrué au niveau de la face d'entrée 2. Le canal d'entrée 1 est séparé du canal de sortie 3 par une paroi filtrante 5. Dans la variante de l'invention ici représentée, le monolithe est divisé en deux zones, une première zone Z1 adjacente à la face de sortie 4, et une seconde zone Z2 adjacente à la face d'entrée 2.

[0033] Dans l'invention, on imprègne le monolithe de différentes imprégnations catalytiques, réparties selon un zonage longitudinal, de l'imprégnation présentant la plus faible stabilité thermique à proximité de la face d'entrée 2 à l'imprégnation présentant la plus forte stabilité thermique à proximité de la face de sortie 4.

[0034] Dans la variante de l'invention ici représentée, le monolithe est divisé en deux zones présentant deux imprégnations de nature différente. La première zone Z1 est imprégnée avec une imprégnation catalytique SCR à base d'oxydes non-zéolithiques, tels des oxydes Cérium ou d'oxydes de Zirconium ou d'oxydes mixtes Cérium / Zirconium. L'imprégnation présente dans la zone Z1 est moins efficace qu'une imprégnation zéolithique pour la conversion des oxydes d'azotes, mais présente une meilleure stabilité thermique. On entend par stabilité thermique, une meilleure résistance thermique, mais surtout une meilleure capacité à conserver les propriétés catalytique malgré un vieillissement à haute température. La seconde zone Z2 est quant à elle imprégnée avec une imprégnation catalytique SCR à base d'oxyde zéolithiques, (oxyde de silicium et d'aluminium présentant une porosité calibrée à l'échelle nanométrique formée par l'arrangement régulier des atomes), de préférence dopée au cuivre ou au fer. Une telle imprégnation offre une forte efficacité de conversion des oxydes d'azote, mais une faible stabilité thermique, c'est-à-dire qu'elle perd rapidement son efficacité lorsqu'elle est soumise à une haute température.

[0035] On notera que le critère le plus important dans l'invention est le zonage longitudinal des imprégnations catalytique. Il importe peu que l'imprégnation soit réalisée en surface des canaux d'entrée 1 , des canaux de sortie 3, ou encore dans l'épaisseur de la paroi filtrante. C'est cependant en étant portée dans la paroi filtrante 5 que l'imprégnation offre la meilleure efficacité et durabilité, et l'on imprégnera de préférence le monolithe de sorte que l'imprégnation catalytique SCR soit portée dans la paroi filtrante 5. [0036] Dans un catalyseur SCR, notamment dans le cadre d'une catalyse ayant pour réducteur de l'ammoniac (NH3), la capacité de l'imprégnation à stocker du NH3 est fondamentale, car elle apporte un effet « tampon » nécessaire au bon fonctionnement du catalyseur. On cherche à adapter la quantité de NH3 injecté à l'échappement (ou la quantité d'un précurseur de NH3 injecté, tel qu'une solution d'urée) à la quantité de d'oxydes d'azote (NOx) à traiter. Cependant, notamment dans les phases de fonctionnement transitoires du moteur, l'évolution de la quantité de NOx à traiter peut être difficilement prévisible, et le catalyseur SCR doit être en mesure de stocker l'excédent de NH3 lorsqu'il est en surplus par rapport à la quantité de NOx à traiter, pour éviter les fuites de NH3 à l'échappement (phénomène souvent désigné par l'expression anglaise « NH3- slip ». De même, le catalyseur doit être en mesure de relâche du NH3 stocké lorsque le NH3 injecté dans les gaz d'échappement ne suffit plus au traitement de la quantité de NOx à traiter à un instant donné.

[0037] La figure 3 montre graphiquement l'évolution de l'efficacité de la capacité de stockage du NH3 d'un monolithe selon qu'il est imprégné :

• en totalité (sur toute sa longueur) par une imprégnation SCR zéolithique classique (courbe A),

• en totalité par une même quantité d'imprégnation SCR non-zéolithique à forte stabilité thermique (courbe B) · conformément à la variante de l'invention présentée en figure 2, avec l'impression zéolithique de la courbe A dans la seconde zone Z2 et l'impression non-zéolithique de la courbe B dans la première zone Z1 , et une même quantité totale d'imprégnation catalytique.

[0038] En abscisse est porté le nombre de régénérations sévères (entraînant une température de plus de 900 ^ dans le filtre) subies par le monolithe, en ordonnée un indice de la quantité de NH3 stockable dans le monolithe par l'imprégnation, en prenant un indice 1 pour la quantité stockable à neuf par le monolithe de la courbe A, totalement imprégné par une imprégnation SCR zéolithique classique (à haute efficacité).

[0039] On constate que dans le cas de figure de la courbe A, le monolithe est imprégné en totalité par une imprégnation SCR zéolithique classique, et la capacité de stockage diminue rapidement au fil des régénérations du filtre à particules. L'inventeur a en outre constaté que cette diminution de la capacité de stockage est liée à la dégradation thermique de l'imprégnation exposée à des températures excessives du fait de l'oxydation des suies dans le filtre. Ainsi, seule l'imprégnation positionnée à proximité de la face de sortie 4 du filtre voit son efficacité diminuer pour se rapprocher rapidement d'une efficacité nulle ou quasi nulle, tandis que l'imprégnation à proximité de la face d'entrée 2 conserve quasiment son efficacité nominale. Dans une application automobile classique (correspondant à l'exemple ici figuré), on constate que l'imprégnation proche de la face de sortie 4 est ainsi fortement dégradée, ce qui conduit à une réduction asymptotique de la capacité de stockage en NH3 vers tendant vers 50% environ de la capacité de stockage à neuf. [0040] Dans le cas de figure correspondant à la courbe B, le monolithe est imprégné en totalité par une imprégnation non-zéolithique à forte stabilité thermique. La capacité de stockage du NH3 est quasi-stable malgré le vieillissement lié aux régénérations successives du filtre à particules, mais, pour une même quantité d'imprégnation que dans le cadre de la courbe A, cette capacité de stockage du NH3 est médiocre. [0041 ] Dans le cas de figure correspondant à la courbe C, le monolithe est imprégné conformément à la variante préférentielle de l'invention, mettant en jeu deux imprégnations, tel que présenté en figure 2. On adapte la longueur de la première zone Z1 au strict minimum, c'est-à-dire à la longueur de la zone dans laquelle la température dépasse un seuil prédéfini lors des régénérations, ce seuil correspondant au seuil de dégradation permanente de l'imprégnation portée dans la seconde zone Z2. L'efficacité et la capacité de stockage en NH3 du monolithe ainsi obtenue à neuf est moindre que celle d'un monolithe imprégné sur toute sa longueur d'une imprégnation zéolithique classique, mais néanmoins largement supérieure à celle d'un monolithe imprégné sur toute sa longueur d'une imprégnation SCR non-zéolithique. De façon remarquable, la capacité de stockage d'un tel monolithe demeure quasiment stable. En effet, La formulation placée dans la seconde zone Z2 a proximité de la face d'entrée 2 ne subit pas de température très élevée. Elle conserve donc sa forte capacité de stockage en NH3 utile à une bonne conversion des NOx. La formulation placée dans la première zone Z1 à proximité de la face arrière 4 présente une capacité de stockage moindre mais stable malgré les hautes températures subies lors des régénérations du monolithe.

[0042] La figure 4 présente une comparaison entre l'efficacité de conversion des oxydes d'azote à neuf (courbes de gauche) et l'efficacité une fois vieilli (courbes de droite) d'un monolithe totalement imprégné d'une imprégnation zéolithique classique à haute efficacité (courbes A1 et A1 '), d'un monolithe totalement imprégné d'une imprégnation non- zéolithique à plus faible efficacité nominale mais meilleure tenue thermique (courbes B1 et B1 '), et d'un monolithe imprégné selon l'invention (courbes C1 et C1 '), en fonction de la température.

[0043] En ordonnée des graphiques est portée l'efficacité de conversion des NOx en pourcentage, en abscisse est portée la température en ^< Ό.

[0044] A neuf, l'efficacité d'un monolithe conforme à l'invention figurée par la courbe C1 est, pour la quantité de NOx à traiter ici considérée, identique à celle d'un monolithe entièrement imprégné d'une imprégnation zéolithique SCR classique à haute efficacité figurée par la courbe A1 . Leur efficacité croit rapidement à partir de Ι δΟ'Ό pour atteindre une efficacité maximale à une température de 250°C pour laquelle quasiment 100% des NOx sont convertis. Passé ce pic, l'efficacité reste quasiment stable jusqu'à 400-450 'Ό puis décroit au delà de 450 'Ό, et de manière analogue que le monolithe soit imprégné selon l'invention ou totalement avec une imprégnation catalytique SCR zéolithique.

[0045] La courbe B1 représente l'efficacité de conversion des NOx d'un monolithe totalement imprégné d'une imprégnation non-zéolithique à plus faible efficacité nominale mais meilleure tenue thermique, dans des conditions analogues. A neuf, l'efficacité est moindre que celle des monolithes correspondants aux courbes A1 et C1 , et notamment le monolithe correspondant à la courbe B1 ne permet jamais d'atteindre un taux de conversion de 100%. Par ailleurs le point de conversion maximale est atteint à plus haute température, température à laquelle un tel monolithe rejoint l'efficacité des monolithes à imprégnation zéolithique ou selon l'invention. Au-delà de la température d'efficacité maximale, l'efficacité d'un tel monolithe chute de manière analogue à celle d'un monolithe imprégné selon l'invention ou totalement avec une imprégnation catalytique SCR zéolithique. [0046] Les courbes de droite présentent l'efficacité de conversion des mêmes monolithes après un vieillissement consistant à soumettre le filtre imprégné à 20 à 30 régénérations sévères entraînant une élévation de la température dans le fond du filtre jusqu'à 900°C au moins. Un tel vieillissement permet de simuler un filtre à particules ayant atteint sa cible de durabilité en considérant une régénération sur 15 comme sévère. [0047] L'efficacité du monolithe entièrement imprégné d'une imprégnation non- zéolithique à forte stabilité thermique (courbe B1 ') n'a que légèrement baissé, et demeure assez médiocre. [0048] L'efficacité du monolithe entièrement imprégné d'une imprégnation zéolithique SCR (courbe A1 ') est fortement réduite à toutes les températures d'utilisation. Jusqu'à une température d'environ 250 °C le taux de conversion atteint est à peine supérieur à celui du monolithe imprégné d'une imprégnation non-zéolithique. Au-delà de cette température, le taux de conversion est inférieur à celui du monolithe portant une imprégnation non zéolithique. La perte d'efficacité constatée est en grande partie due à la perte d'efficacité de l'imprégnation situé à proximité de la face de sortie du monolithe, et qui a subi une dégradation thermique irréversible du fait de l'oxydation (lors de régénérations du filtre formé par le monolithe) des particules de suies piégées dans cette zone. [0049] Dans le cadre d'un monolithe imprégné selon l'invention, l'efficacité de conversion une fois le monolithe vieilli (courbe C1 ') n'a que faiblement baissé, et reste à un niveau très élevé. En effet, l'imprégnation à haute stabilité thermique (typiquement non- zéolithique) portée dans la zone d'accumulation des particules de suie dans le monolithe n'a été que faiblement dégradée par les températures subies lors du vieillissement, tandis que l'imprégnation à haute efficacité (typiquement zéolithique) portée dans la zone à proximité de la face d'entrée n'a été que faiblement dégradée car elle n'a subi que des températures modérées.

[0050] Globalement, seul le monolithe selon l'invention permet de conserver un haut niveau de conversion des NOx malgré un certain nombre de régénérations du monolithe faisant filtre à particules.

[0051 ] La figure 5 présente le résultat du vieillissement d'un monolithe faisant filtre à particule et catalyseur SCR sur le phénomène de fuite d'ammoniac en aval du catalyseur ou « NH3-slip ». En ordonnée est portée la quantité de NH3 s'échappant en aval du monolithe faisant catalyseur SCR, et en abscisse le débit de NH3 fourni au monolithe. [0052] La courbe A2 correspond à un monolithe entièrement imprégné d'une imprégnation zéolithique SCR classique à haute efficacité, à neuf. La capacité de stockage importante et la bonne efficacité de conversion permettent le limiter le phénomène de NH3-slip. La courbe A2' correspond au même monolithe vieilli. Au-delà d'un certain débit de NH3 fourni au monolithe, le phénomène de NH3-slip va croître rapidement. En effet, le monolithe vieilli imprégné d'une imprégnation zéolithique SCR classique à haute efficacité a une capacité de stockage de NH3 fortement réduite (cf. figure 3) et une efficacité de conversion (conversion qui consomme du NH3) également fortement réduite (cf. figure 4). Un monolithe selon l'invention, auquel correspondent les courbes C2 et C2' permet de conserver un phénomène de NH3-slip à un niveau très faible, par la conservation de sa capacité de stockage (cf. figure 3) et de son efficacité de conversion (cf. figure 4).

[0053] Ainsi, un monolithe faisant filtre à particules et catalyseur SCR pour la réduction des oxydes d'azote conforme à l'invention offre de nombreux avantages. Il permet de garantir la durabilité de la conversion NOx d'un concept SCR imprégné sur un filtre à particules. Puisqu'il conserve ses propriétés dans le temps, malgré des expositions répétées à de fortes températures, un tel dispositif de post traitement n'a pas besoin d'être « surdimensionné » pour tenir compte de sa perte d'efficacité. Cela permet de gagner en masse, en coût, en compacité, et donc en facilité d'implantation dans un véhicule. Le concept proposé permet aussi d'obtenir une capacité de stockage de NH3 stable malgré le vieillissement lié aux régénérations successives du filtre à particules. Enfin, en permettant de conserver une formulation SCR efficace sur toute la longueur du substrat, l'invention permet de réduire le phénomène de NH3-slip pour un monolithe vieilli.