Ölnebelabscheider mit Druckbegrenzungsventilen

Die Erfindung betrifft einen Ölnebelabscheider zum Abscheiden von Ölnebel aus dem Kurbelgehäuseentlüftungsgas einer Brennkraftmaschine, wobei der Ölnebelabscheider ein einen Gasströmungsweg definierendes Gehäuse mit einem Rohgasein- lass und einem Reingasauslass und wenigstens einem Ölrücklauf aufweist, wobei der Ölnebelabscheider wenigstens zwei Druckbegrenzungsventile aufweist, die jeweils einen mit einem Ventilsitz zusammenwirkenden, in Ventilschließrichtung vorbelasteten Ventilkörper aufweisen, und wobei jeder Ventilkörper zumindest zum Teil aus einem gasdurchlässigen Medium gebildet ist, welches in der Schließstellung des Ventilkörpers von Kurbelgehäuseentlüftungsgas durchströmbar ist.

Ein Ölnebelabscheider der vorstehend angegebenen Art ist aus dem Dokument DE 10 2010 029 322 A1 bekannt. Das Dokument zeigt ein Druckbegrenzungsventil einer Vorrichtung zum Entlüften des Kurbelgehäuses einer Brennkraftmaschine, wobei das Druckbegrenzungsventil in einem Kurbelgehäuseentlüftungsgas aus dem Kurbelgehäuse der Brennkraftmaschine abführenden Gaskanal der Vorrichtung angeordnet ist, wobei das Druckbegrenzungsventil einen zwischen einer Endstellung in Schließrichtung und einer Öffnungsstellung verstellbaren Ventilkörper aufweist, der mit einer in Schließrichtung wirkenden Kraft vorbelastet ist und der durch das Kurbelgehäuseentlüftungsgas bei Erreichen eines vorgebbaren Differenzdrucks in Öffnungsrichtung verstellbar ist. Dabei ist der Ventilkörper zumindest zum Teil aus einem gasdurchlässigen Medium gebildet, das in der Endstellung in Schließrichtung des Ventilkörpers von Kurbelgehäuseentlüftungsgas durchströmbar ist. Außerdem zeigt das Dokument eine Vorrichtung zum Entlüften des Kurbelgehäuses einer Brennkraftmaschine mit einem Druckbegrenzungsventil der vorstehend angegebenen Art. Um bei Anwendungsfällen, in denen zeitweise besonders große Volumenströme an Kurbelgehäuseentlüftungsgas anfallen, auch unter extremen Bedingungen den Druck im Kurbelgehäuse unter einem vorgesehenen Höchstdruck zu halten und dabei noch eine gute Ölnebelabscheidung zu gewährleisten, kann die Vorrichtung mehrere parallel geschaltete Druckbegrenzungsventile aufweisen. Die einzelnen Druckbegrenzungsventile und deren Abstand zwischen Ventilkörper und Ventilsitz in Öffnungsstellung können dann relativ klein bleiben, wodurch dann auch in jedem Druckbegrenzungsventil in dessen Öffnungsstellung eine scharfe Strömungs- umlenkung und wirksame Prallabscheidung erhalten bleibt. In der Summe sind die mehreren Druckbegrenzungsventile somit in der Lage, einen höheren Anteil von Öltröpfchen, insbesondere kleineren Öltröpfchen, aus dem Gasstrom des Kurbelgehäuseentlüftungsgases abzuscheiden als ein einziges Druckbegrenzungsventil mit entsprechend größerer Fläche und größerem Abstand zwischen Ventilkörper und Ventilsitz in Öffnungsstellung.

Im praktischen Einsatz der bekannten Vorrichtung hat sich herausgestellt, dass der Wirkungsgrad der Ölnebelabscheidung noch verbesserungsbedürftig ist, und es stellt sich daher die Aufgabe, einen Olnebelabscheider der eingangs genannten Art zu schaffen, der einen höheren Ölnebelabscheidegrad erreicht, ohne dass dabei unzulässig hohe Differenzdrücke über den Olnebelabscheider entstehen. Weiterhin soll der Olnebelabscheider eine einfache Bauart aufweisen und kostengünstig herstellbar sein.

Die Lösung der Aufgabe gelingt erfindungsgemäß mit einem Olnebelabscheider der eingangs genannten Art, der dadurch gekennzeichnet ist, dass in dem Olnebelabscheider die wenigstens zwei Druckbegrenzungsventile in Reihe angeordnet und von dem Kurbelgehäuseentlüftungsgas nacheinander durchströmbar sind.

In dem erfindungsgemäßen Olnebelabscheider werden aus dem Kurbelgehäuseent- lüftungsgasstrom an zwei in Strömungsrichtung voneinander beabstandeten Stellen Öltröpfchen aus dem Gasstrom abgeschieden, womit ein besonders hoher Ölnebelabscheidegrad erzielt wird. Bei großen Volumenströmen an Kurbelgehäuseentlüftungsgas öffnen die Druckbegrenzungsventile und geben dann unter Erhaltung einer zwar verminderten, aber immer noch wirksamen Ölnebelabscheidung einen vergrößerten Strömungsquerschnitt frei, wodurch unzulässig hohe Differenzdrücke über den Olnebelabscheider vermieden werden. Dadurch, dass die Druckbegrenzungsventile vom Kurbelgehäuseentlüftungsgasstrom betätigt werden, benötigen sie keine aktiven Elemente, wie Aktuatoren, sodass die Bauart des Olnebelabscheiders vorteilhaft einfach bleibt und der Olnebelabscheider kostengünstig zu fertigen ist. Die erfindungsgemäß vorgeschlagene Reihenschaltung aus Druckbegrenzungsventilen mit jeweils einem Ventilkörper, der zumindest zum Teil aus einem gasdurchlässigen Medium besteht, weist vorteilhaft einen degressiven Druckanstieg bei steigendem Volumenstrom an Kurbelgehäuseentlüftungsgas auf. Hierdurch werden unzulässige Gasdrücke im Kurbelgehäuse der zugehörigen Brennkraftmaschine sicher vermieden. Der Gesamtdruckanstieg bei steigendem Volumenstrom an Kurbelgehäuseentlüftungsgas wird somit auf unschädliche Werte limitiert und der erfindungsgemäße Ölnebelabscheider erfüllt die hinsichtlich der Kurbelgehäuseentlüftung und der Olabscheidung aus dem Kurbelgehäuseentlüftungsgas gestellten Anforderung. Ein konventioneller starrer Ölnebelabscheider, z.B. ein den Gasstrom umlenkendes Labyrinth, verursacht dagegen nachteilig ein lineares oder sogar progressives Ansteigen des Drucks bei steigendem Volumenstrom an Kurbelgehäuseentlüftungsgas, was häufig zu unzulässigen Gasdrücken im Kurbelgehäuse führt.

In weiterer Ausgestaltung des Ölnebelabscheiders ist vorgesehen, dass in Strömungsrichtung des Kurbelgehäuseentlüftungsgases gesehen jedem Druckbegrenzungsventil jeweils wenigstens ein Prallabscheider nachgeschaltet ist. In den Prallabscheidern werden Öltröpfchen abgefangen und aus dem Gasstrom abgeschieden, die durch das jeweils davor angeordnete Druckbegrenzungsventil hindurchgelangt sind. Um auch bei dieser Ausgestaltung des Ölnebelabscheiders mit Prallabscheidern unzulässig hohe Differenzdrücke über den Ölnebelabscheider zu vermeiden, sind zweckmäßig die Prallabscheider so gestaltet, dass sie auch bei großen Volumenströmen an Kurbelgehäuseentlüftungsgas keinen unzulässig hohen Strömungswiderstand bilden, was z. B. durch ausreichend große Gasströmungsquerschnitte im Bereich der Prallabscheider erreichbar ist.

Weiterhin ist bevorzugt vorgesehen, dass das gasdurchlässige Medium, aus dem die Ventilkörper zumindest zum Teil gebildet sind, ein feine Öltröpfchen zu größeren Öltröpfchen zusammenführendes Koaleszermedium ist. Auf diese Weise wird erreicht, dass abströmseitig die Druckbegrenzungsventile verlassende Öltröpfchen gegenüber den zuströmenden Öltröpfchen vergrößert sind, was eine Olabscheidung stromab der Druckbegrenzungsventile erheblich vereinfacht, weil so z. B. eine technisch einfache und zugleich wirksame Schwerkraft- und/oder Prallabscheidung der vergrößerten Öltröpfchen ermöglicht wird. Das gasdurchlässige Medium ist bevorzugt ein Vlieswerkstoff, da dieser die für die Verwendung in den Druckbegrenzungsventilen gestellten Anforderungen besonders gut erfüllt.

Insbesondere als Beitrag zu einer einfachen Bauweise ist vorgesehen, dass jeder Prallabscheider durch wenigstens eine eine Strömungsumlenkung des strömenden Kurbelgehäuseentlüftungsgases verursachende Prallwand oder Folge von Prallwänden gebildet ist. Die Prallwände können vorteilhaft einfach als Teil der Druckregelventile und/oder als Teil des Gehäuses des Ölnebelabscheiders ausgebildet sein.

Zur Förderung einer Schwerkraftabscheidung von Öltröpfchen im Ölnebelabschei- der wird vorgeschlagen, dass wenigstens einem der Druckbegrenzungsventile ein eine Verminderung der Strömungsgeschwindigkeit des hindurchströmenden Kurbelgehäuseentlüftungsgases verursachender Bereich vergrößerten Strömungsquerschnitts nachgeordnet ist. In dem wenigstens einen so gebildeten Beruhigungsraum mit verminderter Gasströmungsgeschwindigkeit kann eine wirksame Schwerkraftseparation von Öltröpfchen ablaufen.

Um im Ölnebelabscheider aus dem Kurbelgehäuseentlüftungsgas abgeschiedenes Öl auf möglichst kurzem Wege aus dem Gehäuse des Ölnebelabscheiders abzuleiten, insbesondere in ein Kurbelgehäuse einer zugehörigen Brennkraftmaschine zurückzuführen, ist zweckmäßig jedem Druckbegrenzungsventil oder jeder Gruppe aus je einem Druckbegrenzungsventil und nachgeordnetem Prallabscheider für an diesen aus dem Kurbelgehäuseentlüftungsgas abgeschiedenes Öl je ein eigener Ölrücklauf zugeordnet.

Zur weiteren Steigerung des Wirkungsgrades des Ölnebelabscheiders sind wenigstens einem Druckbegrenzungsventil zwei Prallabscheider in Reihe nachgeschaltet. Dabei ist die Gestaltung der zwei Prallabscheider in Reihe zweckmäßig so getroffen, dass sich auch bei großen Volumenströmen an Kurbelgehäuseentlüftungsgas keine unzulässig hohen Differenzdrücke über den Ölnebelabscheider ergeben.

Zur Erhöhung der Sicherheit gegen ein unerwünschtes Verschleppen von bereits abgeschiedenem Öl in den Reingasauslass des Ölnebelabscheiders schlägt die Erfindung vor, dass wenigstens einem der jeweils stromab liegenden Prallabschei- der für an diesem aus dem Kurbelgehäuseentlüftungsgas abgeschiedenes Öl ein eigener Ölrücklauf zugeordnet ist.

In einer Weiterbildung des Ölnebelabscheiders ist vorgesehen, dass alle Druckbegrenzungsventile einen gleichen Öffnungsdruck aufweisen.

Alternativ dazu kann ein in Strömungsrichtung des Kurbelgehäuseentlüftungsgases erstes Druckbegrenzungsventil einen höheren Öffnungsdruck oder einen niedrigeren Öffnungsdruck als das oder die nachfolgenden Druckbegrenzungsventile aufweisen.

Die Auswahl des Öffnungsdrucks bzw. der verschiedenen Öffnungsdrücke wird zweckmäßig so getroffen, dass sich im gesamten Betriebskennfeld einer zugehörigen Brennkraftmaschine keine zu großen Differenzdrücke über den Ölnebelab- scheider einstellen, um unzulässige Drücke im Kurbelgehäuse der Brennkraftmaschine zu vermeiden.

In einer weiteren Ausgestaltung des Ölnebelabscheiders wird vorgeschlagen, dass das gasdurchlässige Medium, aus dem die Ventilkörper zumindest zum Teil gebildet sind, für alle Druckbegrenzungsventile gleich ist. Dies vereinfacht die Fertigung der einzelnen Druckbegrenzungsventile und des Ölnebelabscheiders insgesamt.

Alternativ dazu kann innerhalb des Ölnebelabscheiders das gasdurchlässige Medium, aus dem die Ventilkörper zumindest zum Teil gebildet sind, für verschiedene Druckbegrenzungsventile unterschiedlich sein. Dies führt zwar zu einem etwas erhöhten Fertigungsaufwand, jedoch ist hiermit eine weitere Optimierung des Ölab- scheidegrades des Ölabscheiders durch Anpassung des gasdurchlässigen Mediums an ein an dem jeweiligen Druckbegrenzungsventil mit dem Kurbelgehäuseent- lüftungsgasstrom ankommendes Öltröpfchengrößenspektrum möglich.

Insbesondere ist in dieser Hinsicht vorgesehen, dass das gasdurchlässige Medium, aus dem die Ventilkörper zumindest zum Teil gebildet sind, an einem in Strömungsrichtung des Kurbelgehäuseentlüftungsgases ersten Druckbegrenzungsventil eine höhere Porosität als an dem oder den nachfolgenden Druckbegrenzungsventilen aufweist. Hiermit wird der Tatsache Rechnung getragen, dass im an dem ersten Druckbegrenzungsventil ankommenden Kurbelgehäuseentlüftungsgasstrom noch eine größere Zahl von Öltröpfchen enthalten ist als in dem am zweiten Druckbegrenzungsventil ankommenden Kurbelgehäuseentlüftungsgasstrom und es wird somit eine Ölabscheidelast gleichmäßiger auf die verschiedenen Druckbegrenzungsventile verteilt.

Bevorzugt weist jeder Ventilkörper ein sein gasdurchlässiges Medium tragendes und unterstützendes Traggitter auf. Dies bietet eine große Wahlfreiheit hinsichtlich des Materials des gasdurchlässigen Mediums, denn dieses muss bei Anordnung auf dem Traggitter nicht selbsttragend sein. Das Traggitter ist dabei möglichst durchlässig gestaltet, damit es keinen störenden Strömungswiderstand darstellt. Das gasdurchlässige Medium ist mit dem Traggitter verbunden, beispielsweise verklebt oder verschweißt oder verklemmt.

Ein weiterer Beitrag zu einem hohen Ölabscheidegrad des Ölnebelabscheiders besteht darin, dass vorzugsweise der Ventilsitz jedes Druckbegrenzungsventils durch je ein Ventilsitzbauteil mit einer Anordnung mehrerer paralleler, eine Strömungsgleichrichtung des den Ventilkörper anströmenden Kurbelgehäuseentlüftungsgases bewirkender Gaskanäle gebildet ist. Zweckmäßig verlaufen die Gaskanäle rechtwinklig zu der ihnen ausgangsseitig zugewandten Oberfläche des gasdurchlässigen Mediums, um möglichst viele Öltröpfchen in das gasdurchlässige Medium zu führen und bei geöffnetem Druckbegrenzungsventil an einem unerwünschten Umgehen des gasdurchlässigen Mediums zu hindern. Außerdem sind die Gaskanäle zweckmäßig in einer solchen Zahl und mit einem solchen Querschnitt vorgesehen, dass sie keine störende Drosselstelle für den Gasstrom darstellen.

Zwecks einerseits einfacher Bauweise des Ölnebelabscheiders und andererseits flexibler Anpassbarkeit des Ölnebelabscheiders an unterschiedliche Einsatzbedingungen ist vorgesehen, dass jeweils die Vorbelastung des Ventilkörpers in Ventilschließrichtung durch je eine Druckfeder erzeugt ist und dass eine ein vom Ventilkörper abgewandtes Ende der Druckfeder abstützende Federstütze unter Änderung der Federvorspannung zur Veränderung des Öffnungsdrucks des jeweiligen Druckbegrenzungsventils in ihrer Lage verstellbar ist.

In weiterer Ausgestaltung des Ölnebelabscheiders wird vorgeschlagen, dass der Ventilsitz jedes Druckbegrenzungsventils durch je ein Ventilsitzbauteil gebildet ist, dass jeweils ein mit dem Ventilkörper verbundener oder einstückiger Führungsstift durch das Ventilsitzbauteil verläuft und darin axial verschieblich geführt ist, dass jeweils auf dem Führungsstift eine/die Druckfeder angeordnet ist und dass die Druckfeder an ihrem einen Ende an dem Ventilsitzbauteil und an ihrem anderen Ende an einer auf den Führungsstift aufgesetzten Federstütze abgestützt ist. Das Druckbegrenzungsventil benötigt so nur wenige Einzelteile. Eine Veränderung der Federvorspannung der Druckfeder des Druckbegrenzungsventils und damit dessen Öffnungsdrucks kann einfach durch Veränderung der axialen Position der Federstütze auf dem Führungsstift bewirkt werden. Die Federstütze kann dabei beispielsweise eine an sich bekannte, einfache Klemmscheibe sein.

Um die Druckbegrenzungsventile möglichst schnell und einfach in das Gehäuse des Ölnebelabscheiders einbauen und bei Bedarf auch schadlos ersetzen zu können, schlägt die Erfindung vor, dass der Ventilsitz jedes Druckbegrenzungsventils an je einem Ventilsitzbauteil ausgebildet ist und dass jedes Ventilsitzbauteil einen vorragenden, einen mit dem Gehäuse verbindbaren Montageflansch bildenden Kragen aufweist. Der Kragen kann beispielsweise in eine dazu passende Nut im Gehäuse eingesetzt werden, womit, ggf. nach Anbringen eines abnehmbaren Gehäusedeckels, das Druckbegrenzungsventil ausreichend sicher montiert und später auch noch bei Ersatzbedarf schadlos ausbaubar ist.

Schließlich ist erfindungsgemäß für den Olnebelabscheider bevorzugt vorgesehen, dass er innerhalb einer Zylinderkopfhaube einer Brennkraftmaschine angeordnet ist. Damit ist der Olnabelabscheider platzsparend untergebracht. Zweckmäßig kann der Olnebelabscheider so in die Zylinderkopfhaube integriert sein, dass ein Teil des Gehäuses des Ölnebelabscheiders durch ohnehin vorhandene Wandbereiche der Zylinderkopfhaube gebildet ist.

Der vorstehend beschriebene, erfindungsgemäße Olnebelabscheider kann aufgrund seines guten Abscheidewirkungsgrades der einzige einer Brennkraftmaschine zugeordnete Olnebelabscheider sein. Dabei wirkt beispielsweise bei einem Olnebelabscheider mit zwei Druckbegrenzungsventilen das erste Druckbegrenzungsventil als Vorabscheider und das zweite Druckbegrenzungsventil als Feinabscheider. In Einsatzfällen mit besonders hohen Anforderungen an die Ölnebelabscheidung aus dem Kurbelgehäuseentlüftungsgas kann der erfindungsgemäße Olnebelabscheider auch mehr als zwei in Reihe angeordnete Druckbegrenzungsventile aufweisen oder als Vorabscheider eingesetzt werden, dem noch ein Feinabscheider an sich bekannter Ausführung, wie Zyklon, nachgeschaltet ist.

Im Folgenden werden Ausführungsbeispiele der Erfindung anhand einer Zeichnung erläutert. Die Figuren der Zeichnung zeigen:

Figur 1 einen ersten Ölnebelabscheider in einem vertikalen Längsschnitt,

Figur 2 die in Figur 1 rechte Hälfte des Ölnebelabscheiders im vertikalen

Längsschnitt in vergrößerter Darstellung,

Figur 3 einen zweiten Ölnebelabscheider in einem vertikalen Längsschnitt,

Figur 4 die in Figur 3 rechte Hälfte des Ölnebelabscheiders im vertikalen

Längsschnitt in vergrößerter Darstellung,

Figur 5 das in Figur 4 sichtbare Druckbegrenzungsventil in Schließstellung, im vertikalen Längsschnitt in vergrößerter Darstellung,

Figur 6 das Druckbegrenzungsventil aus Figur 5 in Öffnungsstellung, im vertikalen Längsschnitt, in vergrößerter Darstellung

Figur 7 das Druckbegrenzungsventil aus Figur 5 und 6 mit einer geänderten

Ventilfedervorspannung, in Schließstellung, im vertikalen Längsschnitt in vergrößerter Darstellung,

Figur 8 einen dritten Ölnebelabscheider in Draufsicht, mit weggelassener oberer Gehäusewand,

Figur 9 den Ölnebelabscheider aus Figur 1 in einem Längsschnitt entlang seiner horizontalen Mittelebene und

Figur 10 den Ölnebelabscheider aus Figur 3 in einem Längsschnitt entlang seiner horizontalen Mittelebene. In der folgenden Figurenbeschreibung sind gleiche Teile in den verschiedenen Zeichnungsfiguren stets mit den gleichen Bezugszeichen versehen, sodass nicht zu jeder Zeichnungsfigur alle Bezugszeichen erneut erläutert werden müssen.

Figur 1 der Zeichnung zeigt einen ersten Ölnebelabscheider 1 in einem vertikalen Längsschnitt. Der Ölabscheider 1 besitzt hier ein einen Gasströmungsweg für Kurbelgehäuseentlüftungsgas einer zugehörigen Brennkraftmaschine definierendes, länglich-flaches Gehäuse 10, um den Ölnebelabscheider 1 platzsparend, zum Beispiel integriert in eine Zylinderkopfhaube der zugehörigen Brennkraftmaschine, unterbringen zu können. An dem in Figur 1 rechten Ende des Gehäuses 10 liegt ein Rohgaseinlass 1 1 , der hier als Anschluss für eine Schlauchleitung ausgeführt ist. An dem in Figur 1 linken, entgegengesetzten Ende des Gehäuses 10 liegt ein Reingas- auslass 12, hier ebenfalls in Form eines Anschlusses für eine Schlauchleitung.

In Inneren des Gehäuses 10 des Ölnebelabscheiders 1 sind zwei Druckbegrenzungsventile 2, 2' hintereinander, also in Reihenschaltung, angeordnet, die von einem Kurbelgehäuseentlüftungsgasstrom auf seinem Weg vom Rohgaseinlass 1 1 zum Reingasauslass 12 unter Abscheidung von mitgeführten Öltröpfchen nacheinander durchströmbar sind.

Jedem Druckbegrenzungsventil 2, 2' ist bei dem gezeigten Ausführungsbeispiel jeweils ein erster Prallabscheider 3.1 , 3.1 ' nachgeordnet, der eine das Druckbegrenzungsventil 2, 2' abströmseitig umgebende Ringprallwand 30, 30' sowie eine stromab davon angeordnete, um eine vertikale Achse gebogene oder zur Längsrichtung des Gehäuses 10 schräg gestellte Einzelprallwand 31 , 31 ' umfasst.

Weiterhin liegt unmittelbar stromab jedes Druckbegrenzungsventils 2, 2' jeweils ein Bereich 16, 16' mit vergrößertem Strömungsquerschnitt. Jedem dieser beiden Bereiche 16, 16', die Strömungsberuhigungsbereiche bilden, ist jeweils ein eigener Ölrücklauf 14, 14' zugeordnet. Ein weiterer, einzelner Ölrücklauf 15 ist stromauf des zweiten Druckbegrenzungsventils 2' vorgesehen. Alle Ölrückläufe 14, 14', 15 sind zweckmäßig, was hier nicht eigens dargestellt ist, mit einem Kurbelgehäuse oder einer Ölwanne der zugehörigen Brennkraftmaschine strömungsmäßig verbunden.

Im Betrieb des Ölnebelabscheiders 1 strömt mit Öltröpfchen befrachtetes Kurbelgehäuseentlüftungsgas aus dem Kurbelgehäuse oder Zylinderkopf der zugehörigen Brennkraftmaschine durch den Rohgaseinlass 1 1 in das Gehäuse 10 des Ölnebel- abscheiders 1 und tritt dort zunächst durch das erste Druckbegrenzungsventil 2 hindurch.

Solange der Volumenstrom des Kurbelgehäuseentlüftungsgases ein bestimmtes Maß nicht überschreitet, bleibt das Druckbegrenzungsventil 2 in seiner Schließstellung, weil es so gestaltet ist, dass es auch in seiner geschlossenen Stellung eine gewisse Durchlässigkeit für das Kurbelgehäuseentlüftungsgas aufweist und dabei eine Ölabscheidung aus dem hindurchströmenden Kurbelgehäuseentlüftungsgas bewirkt, was weiter unten noch näher erläutert wird.

Wenn der Volumenstrom des Kurbelgehäuseentlüftungsgases und dadurch der Differenzdruck über dem Druckbegrenzungsventil 2 ein bestimmtes höheres Maß erreicht, öffnet das Druckbegrenzungsventil 2, wodurch ein vergrößerter Gasströmungsquerschnitt durch das Druckbegrenzungsventil 2 freigemacht wird, was einen unzulässigen Druckanstieg im Kurbelgehäuse der zugehörigen Brennkraftmaschine verhindert.

Abströmseitig aus dem Druckbegrenzungsventil 2 austretende Öltröpfchen treffen zumindest zum Teil auf die Ringprallwand 30 und/oder auf die Einzelprallwand 31 , wodurch sie aus dem Gasstrom abgeschieden werden. Die an der Ringprallwand 30 und der Einzelprallwand 31 abgeschiedenen Ölanteile fließen unter Schwerkraftwirkung nach unten und tropfen in den Bereich 16 mit vergrößertem Strömungsquerschnitts und dadurch verminderter Gasströmungsgeschwindigkeit ab, von wo sie durch den Ölrücklauf 14 in den Ölkreislauf der Brennkraftmaschine zurückfließen. Noch nicht durch Prallabscheidung an der Ringprallwand 30 und der Einzelprallwand 31 abgeschiedene Öltröpfchen gelangen mit dem Gasstrom in den strömungsberuhigenden Bereich 16 und werden dort zumindest zum Teil durch Schwerkraftseparation aus dem Gasstrom abgeschieden.

Auch im offenen Zustand des Druckbegrenzungsventils 2, der auftritt, wenn der Volumenstrom des Kurbelgehäuseentlüftungsgases einen vorgebbaren Grenzwert übersteigt, erfolgt noch eine wirksame Ölabscheidung im Druckregelventil 2 selbst sowie am zugeordneten ersten Prallabscheider 3.1 und im Bereich 16 mit vergrößertem Strömungsquerschnitt. Zugleich wird ein unzulässig großer Druckabfall über dem Druckbegrenzungsventil vermieden. In seinen weiteren Verlauf durch das Gehäuse 10 des Ölnebelabscheiders 1 trifft der Strom des Kurbelgehäuseentlüftungsgases dann auf das zweite Druckbegrenzungsventil 2', wo eine zweite Ölabscheidung stattfindet, deren Mechanismus dem der Ölabscheidung am ersten Druckbegrenzungsventil 2 entspricht. Dazu sind dem zweiten Druckbegrenzungsventil 2' ebenfalls eine Ringprallwand 30' sowie eine Einzelprallwand 31 ' und darunter ein Bereich 16' mit vergrößertem Strömungsquerschnitt zugeordnet. Hier aus dem Kurbelgehäuseentlüftungsgas abgeschiedenes Öl fließt aus dem Bereich 16' durch den zugeordneten Ölrücklauf 14' in den Ölkreislauf der zugehörigen Brennkraftmaschine zurück.

Durch den zusätzlichen Ölrücklauf 15 unmittelbar stromauf des zweiten Druckbegrenzungsventils 2' kann in diesem Bereich sich auf den inneren Oberflächen des Gehäuses 10 niederschlagendes Öl abgeführt und in den Ölkreislauf der Brennkraftmaschine zurückgeführt werden, ohne dass es das zweite Druckbegrenzungsventil 2' belastet.

Das weitestgehend von Öltröpfchen befreite Kurbelgehäuseentlüftungsgas verlässt dann durch den Reingasauslass 12 den Ölnebelabscheider 1 , insbesondere in Richtung zu einem Luftansaugtrakt der zugehörigen Brennkraftmaschine.

Figur 2 zeigt die in Figur 1 rechte Hälfte des Ölnebelabscheiders 1 im vertikalen Längsschnitt in vergrößerter Darstellung. Ganz rechts in Figur 2 ist der Rohgasein- lass 1 1 mit dem sich nach links, das heißt in Gasströmungsrichtung, anschließenden Gehäuse 10 sichtbar. Stromab des Rohgaseinlasses 1 1 ist das erste Druckbegrenzungsventil 2 im Gehäuse 10 angeordnet. Unmittelbar stromab des Druckbegrenzungsventils 2 ist der erste Prallabscheider 3.1 angeordnet. Unter diesem liegt der Bereich 16 mit vergrößertem Strömungsquerschnitt, von dessen tiefstem Punkt der Ölrücklauf 14 abgeht.

Das Druckbegrenzungsventil 2 besitzt ein Ventilsitzbauteil 20, welches mittels eines als Montageflansch dienenden Kragens 23 in eine passende Nut 13 an der Innenseite des Gehäuses 10 eingesetzt ist. Am Ventilsitzbauteil 20 ist ein Ventilsitz 21 ausgebildet, der mit einem Ventilkörper 24 zusammenwirkt. Der Ventilkörper 24 besteht teilweise aus einem gasdurchlässigen Medium 25, welches auf einem einen Teil des Ventilkörpers 24 bildenden Traggitter 26 angeordnet ist. Dabei ist das gas- durchlässige Medium 25, das beispielsweise aus einem Vliesmaterial besteht, an der dem Ventilsitz 21 zugewandten Seite des Traggitters 26 angeordnet.

Durch das Ventilsitzbauteil 20 verläuft eine Vielzahl von kleinen parallelen Gaskanälen 22, die unter einem rechten Winkel zur Fläche des Ventilkörpers 24 ausgerichtet sind. Diese Gaskanäle 22 sorgen für eine Gleichrichtung des auf den Ventilkörper 24 auftreffenden Stroms des Kurbelgehäuseentlüftungsgases.

Einstückig mit dem Ventilkörper 24 ist hier ein Führungsstift 27 ausgebildet, der vom Ventilkörper 24 ausgehend durch das Ventilsitzbauteil 20 verläuft und in diesem axial verschieblich geführt ist. Auf dem Führungsstift 27 sitzt diesen umgebend eine Druckfeder 28 in Form einer Schraubenfeder, die an ihrem dem Ventilkörper 24 zugewandten Ende an Ventilsitzbauteil 20 und an ihrem anderen Ende an einer Federstütze 29 abgestützt ist. Die Federstütze 29 hat hier die Form einer Klemmscheibe, die vom freien Ende des Führungsstifts 27 her auf diesen klemmend aufgeschoben ist. Mittels der Druckfeder 28 wird der Ventilkörper 24 mit einer in Schließrichtung des Druckbegrenzungsventils 2 wirkenden Kraft vorbelastet.

Wie die Figur 2 weiter veranschaulicht, ist das Druckbegrenzungsventil 2 auch in seiner hier dargestellten Schließstellung in einem gewissen Umfang durchlässig für den Strom des Kurbelgehäuseentlüftungsgases, der hier durch die Gaskanäle 22 und durch das gasdurchlässige Medium 24 sowie die Öffnungen des Traggitters 26 strömen kann.

Das gasdurchlässige Medium 25 des Ventilkörpers 24 ist zweckmäßig ein Koales- zermedium, welches die Eigenschaft hat, mit dem Gasstrom zugeführte kleine Öl- tröpfchen zu größeren Öltröpfchen zusammenzuführen und dann unter Schwerkraftwirkung nach unten hin abzuleiten oder wieder an den das gasdurchlässige Medium 25 verlassenden Gasstrom abzugeben. Stromab des Ventilkörpers 24 prallen die größeren Öltröpfchen aufgrund ihrer Trägheit auf die Ringprallwand 30 oder die Einzelprallwand 31 des ersten Prallabscheiders 3.1 , von wo sie dann unter Schwerkraftwirkung nach unten in den Bereich 16 mit vergrößertem Strömungsquerschnitt abtropfen und zum Ölrücklauf 14 fließen. Weitere Öltröpfchen fallen ohne Kontakt mit dem ersten Prallabscheider 3.1 allein unter Schwerkraftwirkung und infolge der im Bereich 16 verminderten Gasströmungsgeschwindigkeit in diesem Bereich 16 nach unten und gelangen so ebenfalls zum Ölrücklauf 14. Auf diese Weise wird schon ein erheblicher Anteil des im Kurbelgehäuseentlüftungsgas mitgeführten Ölnebels aus dem Gasstrom abgeschieden.

Noch im Gasstrom stromab des ersten Druckbegrenzungsventils 2 verbleibende Öltröpfchen werden zum größten Teil dann im weiter stromab folgenden zweiten Druckbegrenzungsventil 2' und dem diesem zugeordneten Prallabscheider 3.1 ' auf die gleiche Art und Weise wie vorstehend beschrieben aus dem Gasstrom abgeschieden.

Figur 3 zeigt einen zweiten Ölnebelabscheider 1 in einem vertikalen Längsschnitt. Unterschiedlich zu dem ersten Ausführungsbeispiel gemäß Figur 1 ist, dass der Ölnebelabscheider 1 gemäß Figur 3 jeweils stromab der Bereiche 16, 16' mit vergrößertem Strömungsquerschnitt noch einen zusätzlichen, zweiten Prallabscheider 3.2, 3.2' aufweist. Diese zweiten Prallabscheider 3.2, 3.2' sind durch in Strömungsrichtung in Abständen angeordnete und kammartig abwechselnd von oben und unten ineinander ragende Prallwände 32 bis 35, 32' bis 35' gebildet. Durch die mittels der Prallwände 32 bis 35, 32' bis 35' erzwungenen Strömungsumlenkungen kommt es zu einer weiteren Abscheidung von Öltröpfchen mittels Trägheitseffekten, was den Ölabscheidegrad des Ölnebelabscheiders 1 weiter erhöht.

Gleichzeitig verdeutlicht die Figur 3, dass der freie Gasströmungsquerschnitt auch im Bereich der zweiten Prallabscheider 3.2, 3.2' immer noch relativ groß bleibt, so dass die Entstehung eines unzulässig hohen Differenzdrucks über den einzelnen zweiten Prallabscheidern 3.2, 3.2' und dem Ölnebelabscheider 1 insgesamt vermieden wird.

Anders als in Figur 3 dargestellt, kann der Ölnebelabscheider 1 auch ohne den unmittelbar stromauf des Reingasauslasses 12 angeordneten zweiten Prallabscheider 3.2' ausgeführt werden, wenn der Strom des Kurbelgehäuseentlüftungsgases an dieser Stelle des Olnebenabscheiders 1 schon ausreichend von Öltröpfchen befreit ist.

In seinen weiteren Einzelheiten entspricht der Ölnebelabscheider 1 in Figur 3 dem Ausführungsbeispiel nach Figur 1 , auf dessen Beschreibung diesbezüglich verwiesen wird. Figur 4 zeigt die in Figur 3 rechte Hälfte des Ölnebelabscheiders 1 im vertikalen Längsschnitt in vergrößerter Darstellung. Rechts in Figur 4 liegt der Rohgaseinlass 1 1 und stromab davon im Gehäuse 10 das erste Druckbegrenzungsventil 2. Unmittelbar stromab des Druckbegrenzungsventils 2 ist der zugehörige erste Prallabscheider 3.1 zu sehen, unter welchen der Bereich 16 mit dem vergrößerten Strömungsquerschnitt und dem Ölrücklauf 14 liegt. In diesen Teilen stimmt der Ölnebel- abscheider 1 gemäß Figur 4 mit dem Beispiel nach Figur 2 überein, auf deren Beschreibung diesbezüglich verwiesen wird.

Links in Figur 4 ist der zweite Prallabscheider 3.2 sichtbar, der aus den von unten und von oben her abwechselnd in das Innere des Gehäuses 10 ragenden Prallwänden 32 bis 35 gebildet ist. Die Prallwände 32 bis 35 zwingen den Gasstrom zu einem mäandrierenden Verlauf, der zu einer Prallabscheidung von Öltröpfchen infolge von Massenträgheit der Öltröpfchen führt.

Zum Abführen von im Bereich des zweiten Prallabscheiders 3.2 abgeschiedenem Öl können die von unten nach oben aufragenden Prallwände 32, 34 an ihrem unteren Ende mit kleinen, in der Zeichnung nicht eigens dargestellten Öffnungen versehen sein, die einen Öldurchtritt in Richtung zum Bereich 16 mit dem Ölrücklauf 14 oder zu dem in Figur 3 stromab des Prallabscheiders 3.2 angeordneten Ölrücklauf 15 erlauben.

Figur 5 zeigt das in Figur 4 sichtbare, im Gehäuse 10 des Ölnebelabscheiders 1 angeordnete erste Druckbegrenzungsventil 2 in Schließstellung, im vertikalen Längsschnitt in vergrößerter Darstellung. Zur Halterung des Druckbegrenzungsventils 2 dient der einen Teil des Ventilsitzbauteils 20 bildende, umlaufende Kragen 23, der in die am Innenumfang des Gehäuses 10 umlaufende, passend dimensionierte Nut 13 eingesetzt ist. Durch das Ventilsitzbauteil 20 verlaufen die zueinander parallelen kleinen Gaskanäle 20 zur Gleichrichtung des den Ventilkörper 24 und dessen gasdurchlässiges Medium 25 anströmenden Kurbelgehäuseentlüftungsgases.

An der in Figur 5 linken Seite des Ventilsitzbauteils 20 ist der Ventilsitz 21 ausgebildet, der mit dem Ventilkörper 24 zusammenwirkt. Der Ventilkörper 24 besteht aus dem flach scheibenförmigen gasdurchlässigen Medium 25, dem dieses tragenden Traggitter 26 und dem Führungsstift 27. Der Führungsstift 27 ist zentral im Ventilsitzbauteil 20 axial verschieblich geführt. Auf dem Außenumfang des Führungsstifts 27 ist die Schraubendruckfeder 28 angeordnet, die mittels der vom freien Ende des Führungsstifts 27 her auf diesen aufgepressten Federstütze 29 in Form der Klemmscheibe abgestützt ist. Mit ihrem anderen, von der Federstütze 29 abgewandten Ende liegt die Druckfeder 28 am Ventilsitzbauteil 20 an. Hierdurch wird der Ventilkörper 24 mit einer in Ventilschließrichtung wirkenden Kraft vorbelastet.

Abströmseitig, das heißt an seiner in Figur 5 linken Seite, besitzt das Ventilsitzbauteil 20 die um den Ventilkörper 24 mit Abstand herumlaufende, sich axial über den Ventilkörper 24 hinaus erstreckende, hohlzylindrische Ringprallwand 30. Noch weiter in Strömungsrichtung ist ein Teil der Einzelprallwand 31 erkennbar, unter welcher der hier auch nur zu einem geringen Teil sichtbare Bereich 16 mit vergrößertem Strömungsquerschnitt liegt.

In Figur 5 ist das Druckbegrenzungsventil 2 mit seinem in Schließstellung befindlichen Ventilkörper 24 gezeigt. Diese Stellung nimmt der Ventilkörper 24 des Druckbegrenzungsventils 2 ein, wenn der den Ölnebelabscheider 1 durchströmende Volumenstrom an Kurbelgehäuseentlüftungsgas einen bestimmten Grenzwert nicht überschreitet. In diesem Betriebszustand strömt der gesamte Volumenstrom des Kurbelgehäuseentlüftungsgases durch das am Ventilsitz 21 anliegende gasdurchlässige Medium 25 des Ventilkörpers 24, wodurch in diesem kleine im Kurbelgehäuseentlüftungsgas mitgeführten Öltröpfchen zu größeren Öltröpfchen koalesziert und dann unmittelbar nach unten abgeleitet oder stromab des gasdurchlässigen Mediums 24 durch Prallabscheidung an der Ringprallwand 30 und/oder an der stromab folgenden Einzelprallwand 31 im Zusammenwirken mit dem Bereich 16 mit vergrößertem Strömungsquerschnitt und dadurch verlangsamter Strömungsgeschwindigkeit aus dem Gasstrom abgeschieden werden.

Figur 6 zeigt in gleicher Darstellung wie die Figur 5 das Druckbegrenzungsventil 2 des Ölnebelabscheiders 1 mit seinem in Öffnungsstellung befindlichen Ventilkörper 24. Diese Stellung nimmt der Ventilkörper 24 des Druckbegrenzungsventils 2 ein, wenn der den Ölnebelabscheider 1 durchströmende Volumenstrom an Kurbelgehäuseentlüftungsgas einen bestimmten Grenzwert überschreitet. In diesem Betriebszustand ist der Strom des Kurbelgehäuseentlüftungsgases in der Lage, den Ventilkörper 24 gegen die Kraft der Druckfeder 28 vom Ventilsitz 21 abzuheben, wodurch ein zusätzlicher, insgesamt größerer Strömungsquerschnitt durch das Druckbegrenzungsventil 2 freigegeben wird. Auf diese Weise werden ein unzulässig hoher Differenzdruck über dem Ölnebelabscheider und ein zu hoher Druck im Kurbelgehäuse der zugehörigen Brennkraftmaschine vermieden. Gleichzeitig erfolgt am Druckbegrenzungsventil 2 auch bei in Öffnungsstellung befindlichem Ventilkörper 24 noch eine wirksame Abscheidung von Öltröpfchen aus dem Kurbelgehäuseentlüftungsgas, da auch dieser Stellung des Ventilkörpers 24 ein Teil des Volumenstroms des Kurbelgehäuseentlüftungsgases noch durch das gasdurchlässige Medium 25 strömt. Ein weiterer Teil des Volumenstroms des Kurbelgehäuseentlüftungsgases strömt zwar um den Ventilkörper 24 und das gasdurchlässige Medium 25 herum, muss dabei aber Strömungsumlenkungen durchlaufen, die zu einer wirksamen Prallabscheidung von Öltröpfchen am gasdurchlässige Medium 24, am Innenumfang der Ringprallwand 30 und an der dem Druckbegrenzungsventil 2 zugewandten Oberfläche der Einzelprallwand 31 im Zusammenwirken mit dem Bereich 16 mit vergrößertem Strömungsquerschnitt führen. Damit wird auch bei großen Volumenströmen an Kurbelgehäuseentlüftungsgas noch eine wirksame Ölnebelabscheidung ohne die Entstehung eines unzulässigen Differenzdrucks gewährleistet.

Der gleiche Abscheidevorgang wiederholt sich an dem stromab folgenden, in Figur 5 und 6 nicht sichtbaren, in den Figuren 1 und 3 gezeigten zweiten Druckbegrenzungsventil 2', was weiter zu einer hohen Wirksamkeit der Ölnebelabscheidung aus dem Kurbelgehäuseentlüftungsgas beiträgt.

Dabei können die beiden Druckbegrenzungsventile 2, 2' einen gleichen Öffnungsdruck aufweisen. Alternativ dazu kann das in Strömungsrichtung des Kurbelgehäuseentlüftungsgases erste Druckbegrenzungsventil 2 einen höheren Öffnungsdruck oder einen niedrigeren Öffnungsdruck als das nachfolgende Druckbegrenzungsventil 2' aufweisen.

Figur 7 zeigt das Druckbegrenzungsventil 2 aus Figur 5 und 6 mit einer geänderten, hier höheren, Ventilfedervorspannung, in Schließstellung, im vertikalen Längsschnitt. Diese höhere Ventilfedervorspannung führt zu einem höheren Öffnungsdruck des Druckbegrenzungsventils 2. Erreicht wird die höhere Ventilfedervorspannung einfach dadurch, dass hier die Federstütze 29 im Vergleich zum Beispiel nach Figur 5 und 6 weiter auf den Führungsstift 27 in Richtung zum Ventilsitzbauteil 20 aufgeschoben ist, wodurch bei Einsatz einer identischen Druckfeder 28 diese stärker vorgespannt wird. Im Übrigen ist das Druckbegrenzungsventil 2 gemäß Figur 7 identisch mit dem Druckbegrenzungsventil 2 gemäß den Figuren 5 und 6, auf deren Beschreibung hinsichtlich der weiteren Einzelheiten in Figur 7 verwiesen wird.

Figur 8 zeigt einen dritten Olnebelabscheider 1 in Draufsicht, mit weggelassener oberer Gehäusewand, um einen Blick in das Innere des Gehäuses 10 des Ölnebel- abscheiders 1 freizugeben. Der in Figur 8 gezeigte Olnebelabscheider 1 entspricht bis auf ein unterschiedliches Merkmal dem in Figur 1 gezeigten und beschriebenen Beispiel. Das unterschiedliche Merkmal besteht darin, dass der Olnebelabscheider 1 gemäß Figur 8 jeweils stromab der Ringprallwand 30, 30' keine Einzelprallwand (Bezugsziffern 31 , 31 ' in Figur 1 ) aufweist. Damit ist der Olnebelabscheider 1 gemäß Figur 8 insbesondere für Anwendungen geeignet, bei denen die Menge an im Kurbelgehäuseentlüftungsgas mitgeführten Öltröpfchen relativ gering ist. Die Ab- scheidung der Öltröpfchen aus dem Strom des Kurbelgehäuseentlüftungsgases erfolgt hier in den Druckbegrenzungsventilen 2, 2' und an dem jeweils zugehörigen ersten Prallabscheider 3.1 , 3.1 ' in Form der jeweiligen Ringprallwand 30, 30' im Zusammenwirken mit dem jeweils zugeordneten Bereich 16, 16' mit vergrößertem Strömungsquerschnitt.

Zum Ableiten von im Olnebelabscheider 1 abgeschiedenem Öl dienen die in den Bereichen 16, 16' mit vergrößertem Strömungsquerschnitt angeordneten Ölrückläu- fe 14, 14' sowie der stromauf des zweiten Druckbegrenzungsventils 2' angeordnete Ölrücklauf 15.

Figur 9 zeigt den Olnebelabscheider 1 aus Figur 1 in einem Längsschnitt entlang seiner horizontalen Mittelebene. An der rechten Stirnseite des Gehäuses 10 liegt der Rohgaseinlass 1 1 und an der linken Stirnseite des Gehäuses 10 befindet sich der Reingasauslass 12. Im Gehäuse 10 sind hintereinander die beiden Druckbegrenzungsventile 2, 2' angeordnet. Beide Druckbegrenzungsventile 2, 2' sind hier wie in den Figuren 5 und 6 beschriebenen ausgeführt, auf deren Beschreibung verwiesen wird.

Weiterhin ist hier stromab jedes Druckbegrenzungsventils 2, 2' jeweils die halbkreisförmig gebogene Einzelprallwand 31 , 31 ' geschnitten sichtbar. An dieser Einzelprallwand 31 , 31 ' werden im Gasstrom mitgeführte Öltröpfchen, die noch nicht im Druckbegrenzungsventil 2, 2' und an der jeweils zugeordneten Ringprallwand 30, 30' aus dem Gasstrom abgeschieden wurden, durch Prallabscheidung wenigstens zum Teil abgeschieden. Zusätzlich findet in den Bereichen 16, 16' mit vergrößertem Strömungsquerschnitt und dadurch verlangsamter Strömungsgeschwindigkeit des Gasstroms eine Schwerkraftabscheidung von weiteren Öltröpfchen statt.

Zum Ableiten von im Olnebelabscheider 1 abgeschiedenem Öl dienen auch hier die in den Bereichen 16, 16' mit vergrößertem Strömungsquerschnitt angeordneten Ölrückläufe 14, 14' sowie der stromauf des zweiten Druckbegrenzungsventils 2' angeordnete Ölrücklauf 15.

Figur 10 schließlich zeigt den Olnebelabscheider 1 aus Figur 3 in einem Längsschnitt entlang seiner horizontalen Mittelebene. Zusätzlich zu den anhand der Figuren 1 und 9 schon dargestellten und beschriebenen Merkmale besitzt der Olnebelabscheider 1 nach Figur 10 die in Figur 3 gezeigten und erläuterten zweiten Prallabscheider 3.2, 3.2' jeweils stromab der Bereiche 16, 16' mit vergrößertem Strömungsquerschnitt. Die zweiten Prallabscheider 3.2, 3.2' bestehen hier jeweils aus der Folge der vier parallelen, den Querschnitt des Gehäuses 10 jeweils von entgegengesetzten Richtungen aus teilweise überdeckenden Prallwänden 32 bis 35 bzw. 32' bis 35', die den Gasstrom zu einem mehrfach umgelenkten Strömungsweg zwingen und so eine zusätzliche Prallabscheidung von Öltröpfchen aus dem Gasstrom bewirken.

In seinen übrigen Teilen entspricht der Olnebelabscheider 1 gemäß Figur 10 dem Olnebelabscheider gemäß Figur 3, auf deren Beschreibung verwiesen wird.

Bezugszeichenliste:

Zeichen Bezeichnung

I Ölnebelabscheider

10 Gehäuse

I I Rohgaseinlass

12 Reingasauslass

13 Nut für 23

14, 14' Ölrückläufe in 16, 16'

15 Ölrücklauf stromab von 3.2

16, 16' Bereiche mit vergrößertem Strömungsquerschnitt

2, 2' Druckbegrenzungsventile

20 Ventilsitzbauteil

21 Ventilsitz

22 Gaskanäle in 20

23 Kragen an 20

24 Ventilkörper

25 gasdurchlässiges Medium

26 Traggitter

27 Führungsstift

28 Druckfeder

29 Federstütze

3.1 , 3.2 erster, zweiter Prallabscheider stromab von 2

3.1 ', 3.2' erster, zweiter Prallabscheider stromab von 2'

30, 30' Ringprallwand in 3.1 , 3.1 ' um 24, 24'

31 , 31 ' Einzelprallwand in 3.1 , 3.1 ' stromab von 30, 30' 32 - 35, 32' - 35' Prallwände in 3.2, 3.2'