以下、本発明の実施例を添付図面を参照し� ��説明する。
 図3は、図2のターボチャージャに適用した� �発明の一実施例を示すもので、排気ノズル9� ��前部排気導入壁10と後部排気導入壁11との間 に配置されるノズルベーン15の一側に備えた� ��ーン軸16が前部排気導入壁10を貫通しており 、ノズルベーン15が片持ちに支持されている� ��成において、前記ノズルベーン15のベーン� �16の前端16'(図3の右端)と軸受ハウジング3の� �面3'との間(後述するノズルリンク板16aと後� �3'との間)に、各ベーン軸16を後部排気導入壁 11側へ押圧して各ノズルベーン15を常に後部� �気導入壁11側へ変位させた状態に保持するよ うにした押圧手段23を備えている。

 図3に示す押圧手段23は、各ベーン軸16を� �部排気導入壁11側へ押圧する皿ばね24を備え� ��場合を示している。この皿ばね24は、図4に� ��すように、ドーナツ形状を有する内周端25� �外周端26の位置が軸中心線の方向にずれた截 頭円錐形状を有しており、且つ皿ばね24の截� ��円錐形状による軸中心線方向の高さHは、前 記各ベーン軸16の前端16'と軸受ハウジング3の 後面3'との間隔よりも大きく形成されている� ��

 なお、各ベーン軸16の前端16'側は、前部� �気導入壁10と軸受ハウジング3の後面3'との間 に配置されたノズルリンク板16a(軸保持部材)� ��内端に貫通保持されている。各ノズルリン� ��板16aは、図示しない駆動リングが回転させ� ��れることによって、各ベーン軸16を支点と� �てそれぞれ回動されるようになっており、� �に、各ベーン軸16(ノズルベーン15)は、ノズ� �リンク板16aが回動されることによって、各� �ズルリンク板16aと一体的に回転するように� �っている。そして、各ベーン軸16の前端16'と 軸受ハウジング3の後面3'との間に圧縮した状 態で皿ばね24が配置されていることにより、� ��ーン軸16は皿ばね24の弾性力によって後部排 気導入壁側11へ押されるように付勢され、ノ� ��ルベーン15は後部排気導入壁11側へ移動した 状態に変位されている。

 図5は前記押圧手段23の他の実施例を示し� ��もので、この押圧手段23は、前記各ベーン� �16の前端16'と軸受ハウジング3の後面3'との間 に、各ベーン軸16を後部排気導入壁11側へ押� �するコイルばね27を備えている。

 一方、図6は、前記ノズルベーン15の両側� ��備えたベーン軸16,28が前部排気導入壁10と後 部排気導入壁11を貫通しており、ノズルベー� ��15がベーン軸16,28によって前部排気導入壁10� ��後部排気導入壁11に両持ちに支持された場� �を示しており、この場合にも、ベーン軸16の 前端16'と軸受ハウジング3の後面3'との間に、 各ベーン軸16を後部排気導入壁11側へ押圧す� �ようにした皿ばね24或いは図5に示したコイ� �ばね27からなる押圧手段23を備えることがで� ��る。

 又、図7は、前記ノズルベーン15の両側に� ��えたベーン軸16,28'の一方のベーン軸16が前� �排気導入壁10を貫通し、他方のベーン軸28'は 後部排気導入壁11に貫通することなく没入さ� ��た状態で両持ちに支持された場合を示して� ��り、この場合にも、ベーン軸16の前端16'と� �受ハウジング3の後面3'との間に、各ベーン� �16を後部排気導入壁11側へ押圧するようにし� ��皿ばね24或いは図5に示したコイルばね27か� �なる押圧手段23を備えることができる。

 図3~図7に示した実施例では次のように作� ��する。

 ノズルベーン15のベーン軸16の前端16'と軸 受ハウジング3の後面3'との間に、図3、図4に� ��した皿ばね24或いは図5に示したコイルばね2 7からなる押圧手段23を設置すると、各ベーン 軸16は押圧手段23によって常時後部排気導入� �11側へ押圧されることになり、よって各ノズ ルベーン15は常に後部排気導入壁11側へ変位� �た位置に保持されるようになる。

 即ち、ノズルベーン15と前部排気導入壁10 及び後部排気導入壁11との間には、ノズルベ� ��ン15を回動可能とするためのクリアランス� �予め存在しており、更にこのクリアランス� �はターボチャージャによる個体差も含まれ� �。ここで、前記したように各ベーン軸16を押 圧手段23によって後部排気導入壁11方向へ押� �すると、各ノズルベーン15は前記クリアラン ス分だけ後部排気導入壁11側に変位し、各ノ� ��ルベーン15は後部排気導入壁11に接するよう になって各ノズルベーン15と後部排気導入壁1 1との間のクリアランスは極小となる。

 なお、図3、図6、図7の例では、軸受ハウ� ��ング3の後面3'の周縁部に、円錐台状の面3a'( 外側に向かうに従い前方に向かうように傾斜 した面)が形成されている。また、皿ばね24の 外周側の部分は、円錐台状の面3a'とノズルリ ンク板16aとの間において、円錐台状の面3a'に 沿うようにして配置されている。このように すると、後面3'とノズルリンク板16aとの間の� ��離を広げなくても、皿ばね24を設置するス� �ースを確保しやすくなる。

 本発明者らは、従来のターボチャージャ( 従来品)と、上記押圧手段23を備えた本発明の ターボチャージャ(本発明品)において、図8に 示すようにタービンインペラ4の上流側と下� �側との圧力比は略同一になるようにした条� �において、タービンインペラ出口20における 径方向位置での排ガスの速度分布を数値解析 により求め、その結果を図9に示した。

 図9から明らかなように、本発明品では、 従来品に比して半径方向における流速分布の 偏差が少なく流速分布は半径方向に平坦化し ている。このことは、本発明品は従来品に比 して、タービンインペラ出口20における排ガ� ��の乱れが小さいことを表わしている。

 更に、上記本発明品と従来品において、� ��ービンの効率を数値解析して比較したとこ� ��、図10に示すように、本発明品によれば従� �品に対してタービンの効率が約10%向上する� �とが判明した。

 スクロール通路8の排ガスは、排気ノズル 9のノズルベーン15間にを通ってタービンイン ペラ4に導かれるが、この時の排ガスの流れ� �3次元的で複雑な流れであるため、タービン� ��ンペラ出口20での排ガスの乱れの要因を探� �ことは非常に困難である。

 しかし、前記したように、各ベーン軸16� �後部排気導入壁11側へ押圧して各ノズルベー ン15と後部排気導入壁11との間のクリアラン� �を小さくすると、タービンインペラ出口20に おける径方向位置での排ガスの速度分布が平 坦化されてタービンインペラ出口20での排ガ� ��の乱れが減少し、これによってタービンの� ��率を向上することができたことから、前記� ��ノズルベーン15と後部排気導入壁11との間の クリアランスがタービンインペラ出口20での� ��ガスの乱れに影響を及ぼす要因の1つである ことが判明した。

 従って、本発明では、前記したように、� ��ズルベーン15の各ベーン軸16と軸受ハウジン グ3との間に押圧手段23を備えるという簡単な 構成によって、ノズルベーン15を後部排気導� ��壁11側に変位させて各ノズルベーン15と後部 排気導入壁11との間のクリアランスを極小に� ��持し、これによってタービンインペラ出口2 0における流体の乱れを低減してタービンの� �率を大幅に向上することができた。

 なお、上記実施例においては、隙間19に� �ピストンリング21によるシール装置を備えた 場合について例示したが、シール装置の構成 には限定されないこと、その他、本発明の要 旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加 え得ることは勿論である。