Bei der herkömmlichen, nach dem sogenannten Absorptionsverfahren betriebenen Kühlan- ordnung, wird ein Arbeitsmittel, meist Ammoniak, welches in einem Lösungsmittel, meist Wasser, löslich ist, im Kreislauf geführt. Dieser Kreislauf umfasst einen auch als Kocher oder Pumpe bezeichneten Austreiber, einen Kondensator, einen Verdampfer und einen Ab- sorber. In dem Austreiber wird das Arbeitsmittel aus dem mit Arbeitsmittel angereicherten Lösungsmittel unter Zuführung externer Energie durch beispielsweise eine Heizung ausge- trieben. In gasförmigem Zustand wird das Arbeitsmittel von dem Austreiber zu dem Kon- densator überführt, in welchem das Arbeitsmittel Wärme an die Umgebung abgibt, abkühlt und schließlich kondensiert. Das kondensierte Arbeitsmittel wird von dem Kondensator zum Verdampfer überführt, wo es unter Aufnahme von Wärme auf niedrigem Niveau, beispiels- weise im Verdampfer eines Kühlschranks, verdampft und im dampfförmigen Zustand zum Absorber überführt wird. In dem Absorber wird das Arbeitsmittel unter Abgabe von Wärme in dem Lösungsmittel absorbiert und sodann in in dem Lösungsmittel gelöster Form wieder dem Austreiber zugeführt, wodurch der beschriebene Arbeitsmittelkreislauf geschlossen ist.

Da der Transport des Arbeitsmittels von dem Absorber zu dem Austreiber in in dem Lö- sungsmittel gelöster Form erfolgt und das Lösungsmittel, welches aufgrund der Wirkung des Austreibers an Arbeitsmittel abgereichert ist, wiederum dem Absorber zugeführt wird, um dort mit Arbeitsmittel angereichert zu werden, besteht zwischen Austreiber und Absor- ber ein sogenannter Lösungsmittelkreislauf.

In diesem Lösungsmittelkreislauf wird dem Austreiber mit Arbeitsmittel beladenes Lö- sungsmittel in flüssiger Form über eine Verbindungsleitung oder ähnliches zugeführt, wobei die Verbindungsleitung an einen sich an den Absorber anschließenden Vorratsbehälter an- geschlossen ist. Über diesen Vorratsbehälter kann das Arbeitsmittel in den Arbeitsmittel- kreislauf eingefüllt werden. Aufgrund der Schwerkraftwirkung sammelt sich das Lösungs- mittel als Flüssigkeitsvolumen in dem Vorratsbehälter, wobei sich entsprechend der Menge an Lösungsmittelvolumen ein Flüssigkeitsspiegel bzw. eine Flüssigkeitsoberfläche des Lö- sungsmittelvolumens ausbildet. Unterhalb dieses Flüssigkeitsspiegels liegt das Lösungs- mittel zusammen mit dem darin gelösten Arbeitsmittel in flüssiger Form vor, während über diesem Flüssigkeitsspiegel eine Gasatmosphäre aus gasförmigem Lösungsmittel, Arbeits- mittel und gegebenenfalls einem Hilfsgas zum Betrieb des Arbeitsmittelkreislaufs und wei- teren Gasen besteht.

Dem beschriebenen Flüssigkeitsvolumen wird das mit Arbeitsmittel angereicherte Lö- sungsmittel aus dem Absorber zugeführt, wobei dieses mit Arbeitsmittel angereicherte Lö- sungsmittel als stetiges Rinnsal oder tropfenweise den Flüssigkeitsspiegel durchdringt und somit in das auf niedrigem Höhenniveau stehende Flüssigkeitsvolumen übergeht. Der Vor- ratsbehälter nimmt daher nicht nur einen erheblichen Teil des Arbeitsmediums auf, um die- ses für den Arbeitsmittelkreislauf zu bevorraten, sondern er stellt dem Kreislauf auch durch eine vergrößerte Oberfläche Absorberfläche für eine Restabsorption zur Verfügung.

Schließlich dient er als Höhenausgleich des Füllstandes im Austreiber und stellt die Verbin- dung von Austreiber, Verdampfer, Absorber und eventuell Kondensator sowie Syphonrohr her.

Obwohl die vorbekannte Vorrichtung an sich befriedigend arbeitet, hat sich doch gezeigt, daß die Konstruktion systembedingte und konstruktive Nachteile aufweist. So wird ein gro- ßer Anteil des Arbeitsmediums ohne funktionelle Wirkung im Vorratsbehälter gespeichert, um nach und nach dem Austreiber zugeleitet zu werden. Ein erheblicher Teil der Flüssigkeit des Behälters nimmt nicht an der eigentlichen Absortion teil, sondern dient nur in unzurei- chendem Maße einer Restabsorption. Durch die funktionelle Teilung des Arbeitsmediums in einen aktiven und einen inaktiven Teil besteht ein erheblicher Bedarf an einem großen Ge- samtvolumen des Kältemittels, was einen erhöhten Anteil an umweltschädlichem Ammoni- ak und Chromatanteilen zur Folge hat, die auch bei der Entsorgung Probleme aufwerfen.

Schließlich bedingt die oben beschriebene Vorrichtung eine aufwendige konstruktive Ab- stimmung zwischen dem Behälter und dem Austreiber, um ein geeignetes Flüssigkeitsni- veau bereitzustellen. Zur Aufnahme des großen Flüssigkeitsvolumens und zur Bereitstellung einer großen Absorptions-und Kühlfläche muß der Behälter großvolumig ausgebildet sein, und weist daher neben seinen Anschlüssen für die unterschiedlichen Aggregatskomponenten wie Absorber, Verdampfer, Austreiber, Kondensator, Syphonrohr und Füllventil zahlreiche Schweißnahtverbindungen auf, so daß die Gefahr von Leckagen erhöht ist.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine Absorptoinskühlanordnung der be- kannten Art derart zu verbessern, daß bei gleicher Kühlleistung eine kleinere Bevorratung des Kühlmittels erforderlich ist und damit gleichzeitig der Entsorgungsaufwand reduziert wird. Die Anordnung soll ferner einen geringeren konstruktiven Aufwand erfordern und mit geringem Gewicht gleichzeitig kostengünstig herstellbar sein.

Die Erfindung geht hierbei aus von einer Absorptionskühlanordnung mit -einem Austreiber zum Austreiben eines Arbeitsmittels in Gasform aus angereichertem Lösungsmittel zum Abreichern des Arbeitsmittels in einem Lösungsmittelkreislauf, -einer ersten Verbindungsleitung zum Überführen des ausgetriebenen Arbeitsmittels von dem Austreiber zu einem Kondensator zum Kondensieren des ausgetriebenen Ar- beitsmittels, -einer zweiten Verbindungsleitung zum Überführen des kondensierten Arbeitsmittels von dem Kondensator zu einem Verdampfer zum Verdampfen des kondensierten Ar- beitsmittels unter Aufnahme von Wärme von einer zu kühlenden Fläche, -einer dritten Verbindungsleitung zum Überführen des verdampften Arbeitsmittels von dem Verdampfer zu einer Absorberanordnung, -einer vierten Verbindungsleitung zum Überführen des an Arbeitsmittel abgereicherten Lösungsmittels von dem Austreiber zu der Absorberanordnung, wobei die Absorber- anordnung eine sich über eine vorbestimmte Höhendifferenz erstreckende Gegen- strom-Austauschstrecke aufweist, in welche die dritte Verbindungsleitung auf einem niedrigen Höhenniveau mündet und in welche die vierte Verbindungsleitung auf ei- nem hohen Höhenniveau mündet, so daß sich in der Absorberanordnung das Arbeits- mittel in dem Lösungsmittel anreichert, einer fünften Verbindungsleitung zum Überführen des mit Arbeitsmittel angereicher- ten Lösungsmittels von dem Absorber zu dem Austreiber, Hierbei ist wenigstens ein Teil der fünften Verbindungsleitung mit einem Flüssiganteil des Lösungsmittels gefüllt, und in einem Bereich eines dem Austreiber zugewandten Endes der fünften Verbindungsleitung oder in dem Austreiber selbst ist ein erster Flüssigkeitsspiegel des Lösungsmittels ausgebildet, wobei sich ein korrespondierender zweiter Flüssigkeits- spiegel, der über die fünfte Verbindungsleitung mit dem ersten Flüssigkeitsspiegel kommu- niziert, ausgebildet ist.

Ein erster Aspekt der Erfindung beruht auf der Idee, die Gesamtoberfläche des zweiten Flüssigkeitsspiegels vergleichsweise klein auszugestalten und das Gesamtvolumen des Ar- beitsmittels dadurch zu verringern, daß nur ein aktiver Anteil des Arbeitsmittels in dem Ab- sorptionsprozeß eingesetzt wird und nicht ein inaktiver Anteil zur Bevorratung genutzt wird.

Wie später noch erläutert wird, kann dadurch die konstruktive Auspegelung des Flüssig- keitsniveaus zum Austreiber in einfacher Weise erreicht werden. Das System muß nur mit der für die Ausbildung des Absorptionsprozesses benötigten Menge an Arbeitsmittel (Am- moniak, Wasser, Inhibitor) befüllt werden. Dadurch ergeben sich die Vorteile, daß die Menge der Betriebsstoffe/Schadstoffe Ammoniak, Wasser, Korrosionsinhibitor verringert und damit auch die im Zusammenhang mit einer späteren Entsorgung (Kosten, Gefahren- potential) entstehenden Probleme reduziert werden. Durch ein kleineres Gesamtvolumen können Kosten und Gewicht eingespart werden und durch die direkte Einleitung des absor- bierenden Arbeitsmediums in den Wärmetauscher wird die entstehende Absorptionswärme besser ausgenutzt. Schließlich wird die Betriebssicherheit (Druckfestigkeit) dadurch erhöht, daß im Verhältnis zu herkömmlichen Absorptionskühlanordnungen weniger Schweißver- bindungen zur Anwendung kommen.

Bei einer kleinen Ausgestaltung der Gesamtoberfläche des zweiten Flüssigkeitsspiegels be- wirkt eine wenigstens einem Teil der Gesamtoberfläche aus dem Absorber unmittelbar zu- geführte Menge an mit Arbeitsmittel angereichertem Lösungsmittel eine vergleichsweise große Änderung der Arbeitsrr ittelkonzentration in dem Lösungsmittel unmittelbar unter dem zweiten Flüssigkeitsspiegol. Hierdurch werden insbesondere während der Startphase der Kühlanordnung, in welcher Änderungen der Konzentration des Arbeitsmittels in dem Lösungsmittel regelmäßig auftreten, diese Konzentrationsänderungen schnell auf das dem Austreiber wieder zugeführte Lösungsmittel übertragen, so daß ein weitgehend mittel- barer Übergang in den stationären Betriebszustand möglich ist.

Als vorteilhaft hat sich herausgestellt, die Gesamtoberfläche des zweiten Flüssigkeitsspie- gels auf einen entsprechend bestimmten mittleren Querschnitt der fünften Verbindungslei- tung oder der vierten Verbindungsleitung zu beziehen. Insbesondere ist es hierbei vorteil- haft, die Gesamtoberfläche des zweiten Flüssigkeitsspiegels kleiner als das Zehnfache, ins- besondere kleiner als das Achtfache, insbesondere kleiner als das Fünffache, insbesondere kleiner als das Dreifache und insbesondere kleiner als das Doppelte dieses mittleren Quer- schnitts auszubilden. Insbesondere kann die Gesamtoberfläche des zweiten Flüssigkeits- spiegels auch in etwa gleich diesem Querschnitt ausgebildet sein.

Hierbei ist es möglich, daß die Gesamtoberfläche des zweiten Flüssigkeitsspiegels zusam- mengesetzt ist aus mehreren für sich jeweils vollständig umgrenzten Teiloberflächen des zweiten Flüssigkeitsspiegels, welche sich innerhalb räumlich getrennter Komponenten der Kühlanordnung auf einander entsprechendem Höhenniveau ausbilden.

Gemäß einem zweiten Aspekt zeichnet sich die Erfindung dadurch aus, daß der zweite Flüs- sigkeitsspiegel umgrenzt ist durch wenigstens eine oder mehrere der Komponenten einer Gruppe von Komponenten, welche die fünfte Verbindungsleitung, und zwar in einem Be- reich eines dem Absorber zugewandten Endes desselben, den Absorber und die Dritte Ver- bindungsleitung, und zwar in einem Bereich eines der Mündung in den Absorber zuge- wandten Endes desselben, umfaßt. Durch diese Maßnahme wird die Gestalt des zweiten Flüssigkeitsspiegels mitbestimmt durch die Gestalt der Komponenten dieser Gruppe.

Hierbei ist die Gestalt dieser Komponenten selbst im Hinblick auf die zum Betrieb der Kühlanordnung der jeweiligen Komponente zugedachte Funktion ausgelegt. Das heißt, daß die Querschnitte der dritten und fünften Verbindungsleitung derart ausgelegt sind, daß die Verbindungsleitungen ihre Funktion zum Überführen des verdampften Arbeitsmittels von dem Verdampfer zu der Absorberanordnung beziehungsweise zum Überführen des mit Ar- beitsmittel angereicherten Lösungsmittel von dem Absorber zum Austreiber in Bezug auf Betriebsbedingungen und Herstellbarkeit der Kühlanordnung optimal erfüllen. Gleiches gilt für den Absorber, welcher im wesentlichen dahingehend ausgelegt ist, eine Gegenstrom- Austauschstrecke bereitzustellen, in welcher das Arbeitsmittel in dem Lösungsmittel ange- reichert wird.

Hieraus folgt, daß der zweite Flüssigkeitsspiegel sich in Komponenten der Kühlanordnung ausbildet, welche nicht im Hinblick auf eine große Gesamtoberfläche des Flüssigkeitsspie- gels ausgelegt sind, wie dies bei der herkömmlichen Kühlanordnung der Fall war, bei wel- cher sich der zweite Flüssigkeitsspiegel in einer von den Komponenten der oben genannten Gruppe von Komponenten funktionell grundlegend verschiedenen Komponente, nämlich einem Reservoir für das Lösungsmittel, ausgebildet ist.

Vorteilhafterweise sind an der Umgrenzung des zweiten Flüssigkeitsspiegels keine weiteren Komponenten, sondern ausschließlich die Komponenten der Gruppe beteiligt.

Obwohl mit der Kühlanordnung ein vergleichsweise schnelles Erreichen des stationären Betriebszustands möglich ist, sind dennoch Änderungen in der Höhe beziehungsweise dem Niveau des ersten beziehungsweise des zweiten Flüssigkeitsspiegels während der Anlauf- phase der Kühlanordnung möglich. Insbesondere kann das Niveau des ersten beziehungs- weise des zweiten Flüssigkeitsspiegels während der Startphase der Kühlanordnung absin- ken.

Vorteilhafterweise ist die Menge an Lösungsmittel und auch die Menge an Arbeitsmittel derart bemessen, daß die gesamte Oberfläche des zweiten Flüssigkeitsspiegels wenigstens während des stationären Betriebs der Kühlanordnung durch die fünfte Verbindungsleitung umgrenzt ist.

Alternativ hierzu kann, ebenfalls bevorzugt, die Oberfläche des zweiten Flüssigkeitsspiegels wenigstens während des stationären Betriebs der Kühlanordnung durch den Absorber um- grenzt sein.

Hierbei umfasst die Gegenstrom-Austauschstrecke des Absorbers vorzugsweise ein schräg zur Horizontalen sich erstreckendes Rohr, in welchem das dem Absorber auf hohem Hö- henniveau zugeführte Lösungsmittel herabrinnt und sich dabei mit Arbeitsmittel anreichert.

Dieses Rohr kann dann vorteilhafterweise zur Umgrenzung des zweiten Flüssigkeitsspiegels dienen.

Alternativ hierzu ist bevorzugterweise vorgesehen, daß sich das Rohr der Gegenstrom- Austauschstrecke insbesondere einstückig in einem Rohrfortsatz aus der Gegenstrom- Austauschstrecke derart heraus erstreckt, daß dieser Rohrfortsatz die Oberfläche des zweiten Flüssigkeitsspiegels umgrenzt. Der Rohrfortsatz kann hierbei nahtlos oder unter Bildung einer Schweiß-oder Lötnaht an das eigentliche Rohr der Gegenstrom-Austauschstrecke angeschlossen sein.

Vorteilhafterweise ist die Flüssigkeitsmenge in der Kühlanordnung derart bemessen, daß der zweite Flüssigkeitsspiegel während der Startphase des Betriebs der Anordnung durch die dritte Verbindungsleitung umgrenzt ist. Hierbei kann dann der Flüssigkeitsspiegel während des Betriebs der Anordnung absinken, so daß er dann später das vorangehend beschriebene Niveau einnimmt und auch der Übertritt des verdampften Arbeitsmittels in die Absorberan- ordnung ungehindert erfolgen kann.

Im Hinblick auf eine einfache Herstellung mündet die dritte Verbindungsleitung zum Zu- führen des verdampften Arbeitsmittels von dem Verdampfer zu der Absorberanordnung in das schräg zur Horizontalen sich erstreckende Rohr an einer Stelle, an der sich das Rohr beidseits der Mündungsstelle, insbesondere im wesentlichen gradlinig, erstreckt. Hierdurch kann die Verbindung zwischen dem Rohr und der dritten Verbindungsleitung einfach in Form eines T-Stücks ausgebildet sein, wobei der horizontale Balken des"T"mit dem Rohr ausgerichtet ist und der vertikale Balken des"T"mit dem Ende der dritten Verbindungslei- tung ausgerichtet ist.

Hierbei ist bevorzugterweise, ebenfalls im Hinblick auf eine einfache Herstellbarkeit, die fünfte Verbindungsleitung zum Überführen des mit Arbeitsmittel angereicherten Lösungs- mittels von dem Absorber zum Austreiber derart an den Absorber gekoppelt, daß die fünfte Verbindungsleitung unmittelbar in das Rohr der Gegenstrom-Austauschstrecke oder einen Fortsatz desselben mündet.

Weiterhin wird die Absorptionskühlanordnung bevorzugterweise mit einem Hilfsgas betrie- ben, welches den Transport des Arbeitsmittels in seiner gasförmigen Form unterstützt. Hier- zu ist vorteilhafterweise eine sechste Verbindungsleitung zum Überführen des Hilfsgases von dem Absorber zu dem Verdampfer vorgesehen, wobei die sechste Verbindungsleitung auf einem hohen Höhenniveau in den Verdampfer mündet.

Ferner ist im Hinblick auf einen guten energetischen Wirkungsgrad der Kühlanordnung ein Flüssigkeitswärmetauscher vorgesehen, in welchem sich die vierte Verbindungsleitung und die fünfte Verbindungsleitung bereichsweise unter Bildung eines Gegenstrom-Wärmekon- takts nebeneinander erstrecken.

Damit die Absorptionsfläche der Absorptionskühlanordnung in etwa der Absorptionsfläche einer Anordnung mit einem Vorratsbehälter entspricht, wird gemäß einem weiteren vorteil- haften Merkmal der Erfindung dafür gesorgt, daß die Absorptionsfläche des Vorratsbehäl- ters bei gleichbleibender Gesamtabsorptionsfläche durch Vergrößerung der Absorptionsflä- che der Gegenstrom-Austauschstrecke der Absorberanordnung in diese integriert ist. Dies kann in vorteilhafter Weise dadurch geschehen, daß die Absorptionsfläche des Vorratsbe- hälters durch Verlängerung der Gegenstrom-Austauschstrecke der Absorberanordnung in diese integriert ist oder daß die Absorptionsfläche des Vorratsbehälters durch eine Quer- schnittsvergrößerung der Rohrleitung der Gegenstrom-Austauschstrecke der Absorberan- ordnung in diese integriert ist oder daß die Absorptionsfläche des Vorratsbehälters durch Oberflächenvergrößerung der Innenwandung der Rohrleitung der Gegenstrom-Austausch- strecke der Absorberanordnung mittels an der Wandung angeordneter Rillen in diese integ- riert ist.. Die Rillen können vorteilhaft in zwei verschiedenen Richtungen verlaufen und sich jeweils kreuzen.

Weitere Merkmale, Vorteile und Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus der nachfol- genden Beschreibung bevorzugter Ausführungsbeispiele anhand der Zeichnung. Darin zei- gen : Fig. 1 eine Absorptionskühlanordnung gemäß einer ersten Ausführungsform der Erfin- dung, Fig. 2 eine schematische Darstellung der wesentlichen funktionellen Aufgaben der einzelnen Komponenten der in Fig. 1 dargestellten Absorptionskühlanordnung, Fig. 3 eine Detailansicht der in Fig. 1 dargestellten Absorptionskühlanordnung zur Erläuterung eines Hilfsgaskreislaufs derselben, Fig. 4 eine vergrößerte Darstellung der Fig. 1 zur Erläuterung von sich ausbildenden Flüssigkeitsspiegeln, Fig. 5 eine der Fig. 4 entsprechende Darstellung einer weiteren Ausführungsform der Erfindung mit einem abgeänderten Flüssigkeitsspiegel und Fig. 6 eine der Fig. 4 ähnliche Darstellung einer weiteren abgewandelten Ausführungs- form der Erfindung.

Eine erste Ausführungsform der Erfindung wird nachfolgend unter Bezugnahme auf die Fig.

1 bis 4 erläutert. In diesen Figuren ist eine Absorptionskühlanordnung 1 dargestellt, welche einen Arbeitsmittelkreislauf 3 und einen Lösungsmittelkreislauf 5 umfasst. Hierbei wird als Arbeitsmittel Ammoniak und als Lösungsmittel Wasser verwendet.

Der Arbeitsmittelkreislauf umfaßt einen Austreiber 7, einen Kondensator 9, eine Verbin- dungsleitung 11 zur Verbindung des Austreibers mit dem Kondensator 9, einen Verdampfer 13, eine Verbindungsleitung 15 zur Verbindung des Kondensators 9 mit dem Verdampfer 13, einen Absorber 17 und eine Verbindungsleitung 16 zur Verbindung des Absorbers 17 mit dem Austreiber 7.

Der Lösungsmittelkreislauf 5 umfaßt die gemeinsam mit dem Arbeitsmittelkreislauf ge- nutzte Verbindungsleitung 19 zwischen Absorber 17 und Austreiber 7 sowie eine Verbin- dungsleitung 21 zur Rückführung des Lösungsmittels von dem Austreiber 7 zum Absorber 17.

Das Verbindungsrohr 19 zwischen Absorber 17 und Austreiber 7 ist U-förmig ausgebildet, so daß sich Lösungsmittel in einem tiefer angeordneten Bereich des U-Bogens als Flüssig- keitsvolumen ansammelt. Hierbei bildet das flüssige Lösungsmittel in einem in den Austrei- ber 7 hineinragenden Bereich 23 einen ersten Flüssigkeitsspiegel 25 innerhalb des Austrei- bers 7 aus. In einem von dem Austreiber 7 abgewandten Endbereich 27 der Verbindungs- leitung 19 ist entsprechend ein zweiter Flüssigkeitsspiegel 29 ausgebildet, wobei die beiden Flüssigkeitsspiegel 25 und 29 im wesentlichen auf einem gemeinsamen Höhenniveau 31 liegen.

Die Verbindungsleitung 19 setzt sich innerhalb des Austreibers 7 in einem vertikal ausge- richteten Steigrohr 33 fort. Der Austreiber 7 umfaßt ferner eine in den Figuren schematisch dargestellte durch Gas oder elektrisch betriebene Heizmanschette 32, welche das Lösungs- mittel im Bereich des Flüssigkeitsspiegels 25 aufheizt, so daß sich Dampfblasen bilden, die in dem Steigrohr 33 nach oben steigen. Durch die Bildung der Dampfblasen kann der Flüs- sigkeitsspiegel 25 zwar aufgerissen sein, jedoch lässt sich auch dabei dem Gemisch aus Dampfblasen und Lösungsmittel ein mittlerer Flüssigkeitsspiegel 25 zuordnen, der durch das Gewicht der Flüssigkeitssäule und der Dampfblasen in dem Steigrohr 33 sowie in dem an das Steigrohr 33 anschließenden Teil 23 der Verbindungsleitung 19 bestimmt ist.

Da in dem Steigrohr 33 der Dampfdruck des Arbeitsmittels höher ist als der des Lösungs- mittels, bildet sich in der Verbindungsleitung 11 zwischen Austreiber 7 und Kondensator 9 eine Gasatmosphäre aus, in der im wesentlichen das Arbeitsmittel angereichert ist, wobei das an Arbeitsmittel abgereicherte Lösungsmittel in einem das Steigrohr 33 umschließenden Ringrohr 35 aufgrund der Wirkung der Schwerkraft nach unten fällt. Hierdurch bildet der Austreiber 7 auch eine Pumpe, die das an Arbeitsmittel arme Lösungsmittel auf ein größeres Höhenniveau bringt. Das Ringrohr 35 umschließt die Verbindungsleitung 19 im Bereich des U-Bogens, so daß dort ein Gegenstrom-Wärmetauscher 35 gebildet ist, wobei sich das in dem Austreiber 7 erhitzte Lösungsmittel in dem Ringrohr 35 entgegen der Strömungsrich- tung des in der Verbindungsleitung 19 dem Austreiber 7 zufließende Lösungsmittel bewegt, wobei gleichzeitig das dem Austreiber 7 zufließende an Arbeitsmittel angereicherte Lö- sungsmittel vorgewärmt wird.

Das dem Kondensator 9 über die Verbindungsleitung 11 zugeführte ausgetriebene gasför- mige Arbeitsmittel wird in dem Kondensator 9 unter Abgabe von Wärme an Kühlrippen 37 kondensiert und im wesentlichen in flüssiger Form über die Verbindungsleitung 15 dem Verdampfer 13 zugeführt. In dem Verdampfer 13 wird das flüssige Arbeitsmittel unter Auf- nahme von Wärme verdampft. Die Oberfläche des Verdampfers 13 steht hierbei zweckmä- ßiger Weise mit beispielsweise einem in den Figuren nicht dargestellten Kühlfach eines Kühlschranks in wärmeleitender Verbindung, so daß die Aufnahme von Wärme durch das Arbeitsmittel in dem Verdampfer 13 zu einer Abkühlung des Kühlfachs führt.

Der Verdampfer 13 ist, wie aus Fig. 3 besser ersichtlich ist, als Rohrschlangenverdampfer ausgeführt, wobei die Verbindungsleitung 15 das flüssige Arbeitsmittel auf einem erhöhten Höhenniveau in ein Ringrohr 39 einspeist. Weiter wird in das Ringrohr 39 ebenfalls auf erhöhtem Höhenniveau über ein konzentrisch innerhalb des Ringrohrs 39 angeordnetes Zentralrohr 41 Wasserstoff als Hilfsgas zugeführt. Das flüssige Arbeitsmittel rinnt an der Wand des schräg angeordneten Ringrohrs 39 herab und löst sich dabei in dem Hilfsgas unter Aufnahme von Wärme. Das Gemisch aus Hilfsgas und Arbeitsmittel wird über die Verbin- dungsleitung 16 aus dem Ringrohr 39 abgezogen und dem Absorber 17 zugeführt. Aus Fig.

3 ist weiter ersichtlich, daß in dem Bereich der Mündung der Verbindungsleitung 16 in das Ringrohr 39 ebenfalls ein Überlaufrohr 43 mündet, welches mit seinem anderen Ende an den Kondensator 9 angeschlossen ist, um von dort überschüssiges Hilfsgas abzuführen. Das in das Zentralrohr 41 eingespeiste Hilfsgas stammt aus dem Absorber 17 und wird von die- sem über eine weitere Verbindungsleitung 45 dem Verdampfer 13 zugeführt.

Der Absorber 17 umfasst eine Gegenstrom-Austauschstrecke, welche durch ein schräg zur Horizontalen sich erstreckendes Rohr 47 gebildet ist, das unter Bildung von mehreren Rohrwindungen 49 schraubenartig gewickelt ist. In den Gegenstrom-Wärmetauscher 47 mündet die Verbindungsleitung 21 zur Zuführung des an Arbeitsmittel abgereicherten Lö- sungsmittels auf einem Höhenniveau 51, und die Verbindungsleitung 16 zur Zuführung des verdampften Arbeitsmittels mündet in den Gegenstrom-Wärmetauscher 47 auf einem in Bezug auf das Höhenniveau 51 niedrigeren Höhenniveau 53. In dem Gegenstrom- Wärmetauscher 47 bewegt sich dann das Lösungsmittel im Gegenstrom zu dem aufsteigen- den gasförmigen Arbeitsmittel nach unten, wobei sich das Arbeitsmittel in dem nach unten rinnenden Lösungsmittel anreichert.

Das Rohr 47 des Gegenstrom-Wärmetauschers erstreckt sich über den Bereich, in dem es als Gegenstrom-Wärmetauscher wirkt, das heißt in dem Bereich zwischen der Mündung der Verbindungsleitung 16 und der Mündung der Verbindungsleitung 21, hinaus in einem Fort- satz 55 einstückig fort. Hierbei erstreckt sich dieser Fortsatz ebenfalls schräg zur Horizon- talen weiter, so daß das in dem Gegenstrom-Wärmetauscher 47 nach unten rinnende Lö- sungsmittel ebenfalls in dem Fortsatz 55 nach unten rinnt. Im Bereich seines unteren Endes ist der Fortsatz 55 an einer Verbindungsstelle 57 unmittelbar mit dem zu dem Austreiber 7 entgegengesetzten Ende der Verbindungsleitung 19 angeschlossen.

Das an Arbeitsmittel angereicherte Lösungsmittel rinnt somit nach Durchlaufen der Gegen- strom-Austauschstrecke 47 in dem Fortsatz 55 weiter und tropft schließlich auf den inner- halb des Endes 27 der Verbindungsleitung 19 angeordneten Flüssigkeitsspiegel 29.

Da der Flüssigkeitsspiegel 29 durch den Endbereich 27 der Verbindungsleitung 19 umgrenzt ist, weist der Flüssigkeitsspiegel 29 eine Gesamtoberfläche auf, die im wesentlichen dem mittleren Querschnitt der Verbindungsleitung 19 entspricht. Diese vergleichsweise kleine Gesamtoberfläche des Flüssigkeitsspiegels 29 sorgt dafür, daß sich die Konzentration des Arbeitsmittels in dem Lösungsmittel unmittelbar unterhalb des Flüssigkeitsspiegels 29 sehr schnell an die Konzentration des Arbeitsmittels in dem Lösungsmittel anpaßt, wie es aus dem Absorber 17 austritt. Durch diese schnelle Anpassung der Arbeitsmittelkonzentration in dem Lösungsmittel im Bereich des Flüssigkeitsspiegels 29 überträgt sich diese Konzentrati- on auch sehr schnell auf das über die Verbindungsleitung 19 dem Austreiber zugeführte Lösungsmittel, so daß ein statìonärer Betrieb der Kühlanordnung relativ schnell erreicht wird.

Im folgenden werden Varianten der in den Fig. 1 bis 4 dargestellten Absorptionskühl- anordnung erläutert. Hinsichtlich ihres Aufbaus und ihrer Funktion einander entsprechende Komponenten sind mit den Bezugszahlen aus den Fig. 1 bis 4 bezeichnet, jedoch zur Unter- scheidung mit einem Buchstaben versehen. Zur Erläuterung wird auf die gesamte vorange- hende Beschreibung Bezug genommen.

Eine in Figur 5 dargestellte Absorptionskühlanordnung la unterscheidet sich von der in den Figuren 1 bis 4 dargestellten Absorptionskühlanordnung alleine dadurch, daß ein Niveau 31a eines sich im Bereich eines Austreibers 7a in einer Verbindungsleitung 19a zwischen einem Absorber 17a und dem Austreiber 7a ausbildenden Flüssigkeitsspiegels 25a auf ei- nem höheren Höhenniveau 31 a derart liegt, daß sich ein über die Verbindungsleitung 19a mit dem Flüssigkeitsspiegel 25a, kommunizierender Flüssigkeitsspiegel 29a nicht, wie bei der Ausführungsform der Fig. 1 bis 4, in dem von dem Austreiber 7a entgegengesetzten Endbereich der Verbindungsleitung 19a ausbildet, sondern im Bereich eines Fortsatzes 55a eines eine Gegenstrom-Austauschstrecke bildenden schräg zur Horizontalen verlaufenden Rohres 47a des Absorbers 17a. Hierdurch erhält der Flüssigkeitsspiegel 29a bei kreisförmi- gen Querschnitt des Rohrfortsatzes 55a eine ovale Oberflächengestalt, wobei jedoch die Gesamtfläche des Flüssigkeitsspiegels 29a nicht wesentlich größer ist als der Querschnitt der Verbindungsleitung 19a. Insbesondere ist die Oberfläche des Flüssigkeitsspiegels 29a kleiner als das Zehnfache des mittleren Querschnitts der Verbindungsleitung 19a.

Eine in Fig. 6 dargestellte Absorptionskühlanordnung lb ist hinsichtlich ihres Aufbaus den in den Fig. 1 bis 5 dargestellten Kühlanordnungen weitgehend ähnlich. Allerdings mündet bei der in Fig. 6 dargestellten Absorptionskühlanordnung lb eine Verbindungsleitung 16b zum Überführen des verdampften Arbeitsmittels von einem Verdampfer zu einem Absorber 17b an einer Stelle in ein eine Gegenstrom-Austauschstrecke bildendes Rohr 47b, welche Stelle 63 unmittelbar benachbart zu einer Stelle 57b angeordnet ist, an der eine Verbin- dungsleitung 19b zwischen Absorber 17b und einem Austreiber 7b in das Rohr 47b mündet.

Sowohl die Verbindungsleitung 16b als auch die Verbindungsleitung 17b münden somit unmittelbar in das die Gegenstrom-Austauschstrecke bildende Rohr 47b.

Hierbei ist ein Flüssigkeitsspiegel 29b, der über die Verbindungsleitung 19b mit einem in dem Austreiber 7b ausgebildeten Flüssigkeitsspiegel 25b korrespondiert und mit diesem auf einem im wesentlichen gemeinsamen Niveau 31b angeordnet ist, höher angeordnet als die Mündungsstelle 63 der Verbindungsleitung 16b in die Gegenstrom-Austauschstrecke 47b.

Hierdurch umfasst der Flüssigkeitsspiegel 29b zwei Teilflächen, nämlich eine innerhalb der Verbindungsleitung 16b angeordnete Teilfläche 65 und eine innerhalb des schräg verlaufen- den Rohres 47b angeordnete Teilfläche 67.

Auch bei diesem Ausführungsbeispiel ist die Gesamtfläche des aus den beiden Teilflächen 65 und 67 zusammengesetzten Flüssigkeitsspiegels 29b vergleichsweise klein und insbe- sondere kleiner als beispielsweise das Zehnfache eines mittleren Rohrquerschnitts der Ver- bindungsleitung 19b.

Hierbei ist das im Zusammenhang mit der Beschreibung der Fig. 6 erläuterte Flüssigkeitsni- veau 31b für einen Startzustand der Kühlanordnung dargestellt. Im Verlauf der Startphase der Kühlanordnung wird das Niveau 31b des Flüssigkeitsspiegels 29b absinken, so daß die Mündung der Verbindungsleitung 16b in die Gegenstrom-Austauschstrecke 47b oberhalb des Flüssigkeitsspiegels 29b angeordnet ist und das über die Verbindungsleitung 16b dem Absorber 17b zugeführte gasförmige Arbeitsmittel ungehindert in die Gegenstrom-Aus- tauschstrecke 47b eintreten und in dieser aufsteigen kann.

Vorangehend wurden die Größen des dem Flüssigkeitsspiegel in dem Austreiber korrespon- dierenden Flüssigkeitsspiegels jeweils bezogen auf den Querschnitt der Verbindungsleitun- gen zwischen Absorber und Austreiber. Es ist jedoch auch möglich, die Größen der Flüssig- keitsspiegel auch auf den Querschnitt der Verbindungsleitung zum Zuführen des an Ar- beitsmittel abgereicherten Lösungsmittels von dem Austreiber zu dem Absorber zu bezie- hen. Hierbei ist dann ein charakteristischer mittlerer Querschnitt dieser Verbindungsleitung im Bereich des Flüssigkeitswärmetauschers oder in einem außerhalb des Flüssigkeitswär- metauschers liegenden Bereich zu bilden. Ferner ist es auch denkbar, die Größe des Flüssig- keitsspiegels auf den Querschnitt einer weiteren Verbindungsleitung der Kühlanordnung zu beziehen. Insbesondere ist es auch denkbar, die Größe des Flüssigkeitsspiegels auf den Querschnitt des Rohres zu beziehen, welches die Gegenstrom-Austauschstrecke des Absor- bers bildet, wobei auch dort der Flüssigkeitsspiegel dann klein im Vergleich zu dem Rohr- querschnitt ausgebildet ist, nämlich insbesondere kleiner als das Fünffache, insbesondere kleiner als das Dreifache, insbesondere kleiner als der Querschnitt Rohres und weiter insbe- sondere kleiner als die Hälfte des Querschnitts des Rohres.