Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Konditionierung von Luft in einem gegenüber einer Umgebung verschließbaren und temperaturisolierten Prüfraum einer Prüfkammer zur Aufnahme von Prüfgut sowie eine Prüfkammer, wobei mittels einer Kühleinrichtung einer Temperiervorrichtung der Prüfkammer, mit einem Kühlkreislauf mit einem Kältemit- tel, einem Wärmeübertrager, einem Verdichter, einem Kondensator und einem Expansionsorgan, eine Temperatur in einem Temperaturbereich von zumindest -20°C bis + 1 80°C innerhalb des Prüfraums ausgebildet wird, wobei mittels eines internen Wärmeübertragers des Kühlkreislaufs, angeschlossen an einer Hochdruckseite des Kühlkreislaufs in einer Strömungsrichtung vor dem Expansionsorgan und nachfolgend dem

Kondensator, und an einer Niederdruckseite des Kühlkreislaufs in einer Strömungsrichtung vor dem Verdichter und nach dem Wärmeübertrager, das Kältemittel der Hochdruckseite gekühlt wird.

Derartige Verfahren beziehungsweise Prüfkammern werden regelmäßig zur Überprüfung von physikalischen und/oder chemischen Eigenschaften von Gegenständen, insbesondere Vorrichtungen eingesetzt. So sind Temperaturprüfschränke oder Klimaprüfschränke bekannt, innerhalb derer Temperaturen in einem Bereich von -50° C bis + 1 80°C eingestellt werden können. Bei Klimaprüfschränken können ergänzend gewünschte Klimabedingungen eingestellt werden, denen dann die Vorrichtung beziehungsweise das Prüfgut über einen definierten Zeitraum ausgesetzt wird. Derartige Prüfkammern sind regelmäßig beziehungsweise teilweise als ein mobiles Gerät ausgebildet, welches lediglich mit erforderlichen Versorgungsleitungen mit einem Gebäude verbunden ist und alle zur Temperierung und Klimatisierung erforderlichen Baugruppen umfasst. Eine Temperierung eines das zu prüfende Prüfgut aufnehmenden

Prüfraums erfolgt regelmäßig in einem Umluftkanal innerhalb des Prüfraums. Der Umluftkanal bildet einen Luftbehandlungsraum im

Prüfraum aus, in dem Wärmetauscher zur Erwärmung oder Kühlung der den Umluftkanal beziehungsweise den Prüfraum durchströmenden Luft angeordnet sind. Dabei saugt ein Lüfter beziehungsweise ein Ventilator die im Prüfraum befindliche Luft an und leitet sie im Umluftkanal zu den j eweiligen Wärmetauschern. Das Prüfgut kann so temperiert oder auch einem definierten Temperaturwechsel ausgesetzt werden. Während eines Prüfintervalls kann dann eine Temperatur zwischen einem Temperatur- maximum und einem Temperaturminimum der Prüfkammer wiederholt wechseln. Eine derartige Prüfkammer ist beispielsweise aus der

EP 0 344 397 A2 bekannt.

Weiter ist es ebenfalls bekannt, einen internen Wärmeübertrager nach einem Kondensator und vor einem Expansionsorgan an einer Hochdruck- seite des Kühlkreislaufs zur Kühlung eines verflüssigten Kältemittels anzuschließen. Der interne Wärmeübertrager kann auch über einen Bypass mit einem weiteren Expansionsventil gekühlt werden. Die so ausgebildete interne Ergänzungskühlung des Kühlkreislaufs dient regelmäßig einer Verbesserung eines Wirkungsgrades beziehungsweise einer Leistungssteigerung des Kühlkreislaufs . Beispielsweise kann dann bei einer gleichbleibenden Verdampfungstemperatur des Kältemittels am Expansionsorgan ein Saugdruck des Verdichters beziehungsweise eine Druckdifferenz zwischen Hoch- und Niederdruckseite vermindert werden, wodurch Energie eingespart werden kann.

Das im Kühlkreislauf zirkulierende Kältemittel muss dabei so beschaffen sein, dass es im Kühlkreis innerhalb der vorgenannten Temperaturdiffe- renz verwendbar ist. Insbesondere kann eine Taupunkttemperatur des Kältemittels nicht höher sein als eine minimale Temperatur des zu erreichenden Temperaturbereiches des Kühlkreislaufs, da sonst bei einem Verdampfen des Kältemittels in dem Wärmeübertrager, der zur Kühlung des Prüfraums dient, die minimale Temperatur nicht erreichbar wäre . Die Taupunkttemperatur von azeotropischen Kältemitteln wird unmittelbar nach dem Expansionsorgan in dem Wärmeübertrager erreicht. Gerade Kühlkreisläufe für Prüfräume erfordern zur präzisen Temperierung der Prüfkammer eine sehr hohe räumliche Temperaturkonstanz, wie sie mit zeotropischen Kältemitteln nicht oder nur mit Einschränkungen erzielbar ist. Eine hohe Temperaturkonstanz ist hier nicht erzielbar, da sich die Taupunkttemperatur beziehungsweise ein Taupunkt des zeotropischen Kältemittels in Abhängigkeit einer Temperatur im Prüfraum im Bereich des Wärmetauschers im Prüfraum durch Temperaturdifferenzen örtlich verschieben kann. Eine Verwendung zeotropischer Kältemittel bezie- hungsweise von Kältemitteln mit Temperaturglide in Kühlkreisläufen von Prüfkammern wird daher vermieden.

Weiter sind Kühleinrichtungen bekannt, bei denen ein zeotropes Kältemittelgemisch sukzessive verdampft wird. Das heißt Stoffkomponenten des Kältemittels werden nacheinander über ein Expansionsorgan ver- dampft. Derartige Kühleinrichtungen werden auch als Gemischkaskadenanlage bezeichnet und sind zur Ausbildung einer im Wesentlichen statischen Tieftemperatur geeignet, dynamische Temperaturwechsel sind nicht ausbildbar.

Auch muss das Kältemittel so beschaffen sein, dass es im Kühlkreislauf innerhalb der vorgenannten Temperaturdifferenz verwendbar ist. Infolge gesetzlicher Bestimmungen darf das Kältemittel nicht zum Ozonabbau in der Atmosphäre und nicht wesentlich zur globalen Erwärmung beitragen. So können im Wesentlichen keine fluorierten Gase oder chlorierten Stoffe als Kältemittel eingesetzt werden, weshalb natürliche Kältemittel beziehungsweise Gase in Frage kommen. Darüber hinaus sollte das Kälte- mittel nicht brennbar sein, um unter anderem eine Befüllung, einen Versand und einen Betrieb der Prüfkammer nicht aufgrund eventuell einzuhaltender Sicherheitsvorschriften zu erschweren. Auch verteuert sich die Herstellung eines Kühlkreislaufs durch die Verwendung eines brennbaren Kältemittels infolge der dadurch erforderlichen konstruktiven Maßnahmen. Unter Brennbarkeit wird hier die Eigenschaft des Kältemittels verstanden, mit Umgebungssauerstoff unter Freisetzung von Wärme zu reagieren. Ein Kältemittel ist insbesondere dann brennbar, wenn es in die Brandklasse C nach der europäischen Norm EN2 beziehungsweise der DIN 378 Klassen A2, A2L und A3 fällt. Darüber hinaus sollte ein Kältemittel ein relativ geringes C0 ₂ -Äquiva- lent aufweisen, das heißt ein relatives Treibhauspotential oder auch Global Warming Potential (GWP) sollte möglichst gering sein, um eine indirekte Schädigung der Umwelt durch das Kältemittel bei Freisetzung zu vermeiden. Das GWP gibt an, wieviel eine festgelegte Masse eines Treibhausgases zur globalen Erwärmung beiträgt, wobei als Vergleichswert Kohlendioxid dient. Der Wert beschreibt die mittlere Erwärmungswirkung über einen bestimmten Zeitraum, wobei hier zur Vergleichbarkeit 20 Jahre festgelegt werden. Zur Definition des relativen C0 ₂ -Äqui- valents beziehungsweise GWPs wird auf den fünften Sachstandsbericht des Intergovernmental Panel on Climate Change (IPCC), Assessment Report, Appendix 8.A, Table 8.A. 1 verwiesen.

Nachteilig bei Kältemitteln mit geringem GWP, beispielsweise < 2500, ist, dass diese Kältemittel in den für eine Prüfkammer relevanten Temperaturbereichen eine teilweise deutlich verringerte Kälteleistung im

Vergleich zu Kältemitteln mit vergleichsweise größerem GWP aufweisen. Mit Kältemittelgemischen, die einen vergleichsweise hohen Masse- anteil an Kohlendioxid aufweisen, kann ein niedriger GWP erzielt werden, wobei diese Kältemittelgemische aufgrund der unterschiedlichen, miteinander gemischten Stoffe zeotrope Eigenschaften aufweisen können, was wiederum bei Prüfkammern unerwünscht ist. Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein

Verfahren zur Konditionierung von Luft in einem Prüfraum einer Prüfkammer sowie eine Prüfkammer vorzuschlagen, mit dem beziehungsweise der Temperaturen bis mindestens -20°C bei hoher Temperaturkonstanz mit einem umweltfreundlichen Kältemittel erzielbar sind. Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 1 und einer Prüfkammer mit den Merkmalen des Anspruchs 14 gelöst.

Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren zur Konditionierung von Luft in einem gegenüber einer Umgebung verschließbaren und temperaturisolier- ten Prüfraum einer Prüfkammer zur Aufnahme von Prüfgut wird mittels einer Kühleinrichtung einer Temperiervorrichtung der Prüfkammer, mit einem Kühlkreislauf mit einem Kältemittel, einem Wärmeübertrager, einem Verdichter, einem Kondensator und einem Expansionsorgan, eine Temperatur in einem Temperaturbereich von zumindest -20° C bis

+ 1 80° C innerhalb des Prüfraums ausgebildet, wobei mittels eines internen Wärmeübertragers des Kühlkreislaufs, angeschlossen an einer Hochdruckseite des Kühlkreislaufs in einer Strömungsrichtung vor dem Expansionsorgan und nachfolgend dem Kondensator, und an einer Niederdruckseite des Kühlkreislaufs in einer Strömungsrichtung vor dem Verdichter und nachfolgend dem Wärmeübertrager, das Kältemittel der Hochdruckseite gekühlt wird, wobei als Kältemittel ein zeotropes Kältemittel verwendet wird, wobei die Kühlung des Kältemittels der Hochdruckseite mittels des internen Wärmeübertragers zur Absenkung einer Verdampfungstemperatur am Expansionsorgan verwendet wird. Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren wird somit die Verdampfungstemperatur des mittels des internen Wärmeübertragers gekühlten Kältemittels am Expansionsorgan relativ zu einer Verdampfungstemperatur eines ungekühlten Kältemittels abgesenkt. Die über den internen Wärme- tauscher von der Niederdruckseite auf die Hochdruckseite übertragene Kälteleistung wird somit zumindest teilweise, bevorzugt ausschließlich zur Absenkung der Verdampfungstemperatur des Kältemittels am Expansionsorgan genutzt. Weiter wird es auch möglich, ein zeotropes Kältemittel mit einem Temperaturglide zu verwenden, da dann der Ort der Taupunkttemperatur des Kältemittels beziehungsweise der Taupunkt des Kältemittels in den internen Wärmeübertrager verschoben werden kann. Infolge des Temperaturglides des zeotropen Kältemittels kann die erzielte Taupunkttemperatur des Kältemittels vergleichsweise hoch sein und so eine weitergehende Abkühlung des Wärmeübertragers verhindern. Bei der Erfindung wird daher nur ein Teil des Kältemittels in dem Wärmeübertrager verdampft und der nicht nutzbare Teil des Nassdampfanteils des Kältemittels in den internen Wärmeübertrager verlagert. Insgesamt wird es so möglich, auch Kältemittel mit einem Masseanteil an C0 ₂ , die einerseits umweltfreundlich sind aber andererseits zeotrope Eigenschaf- ten aufweisen, zur Ausbildung niedriger Temperaturen in einem

Prüfraum zu verwenden. Dadurch, dass ein Teil des Temperaturglides beziehungsweise ein Teil des Nassdampfes des Kältemittels von dem Wärmeübertrager im Prüfraum in den internen Wärmeübertrager verlagert wird, wird es darüber hinaus möglich, mit dem zeotropen Kältemit- tel eine vergleichsweise verbesserte Temperaturkonstanz zu erzielen. Eine über den Wärmeübertrager abgegebene Kälteleistung wird nur innerhalb eines Abschnitts des Temperaturglides erzeugt, so dass eine Verschiebung des Taupunktes des Kältemittels im Kühlkreislauf kaum eine Temperaturkonstanz des Wärmeübertragers beeinflussen kann.

Weiter ist für die Erfindung wesentlich, dass hier lediglich ein einziger Wärmetauscher zur Kühlung eines Mediums, hier der Luft im Prüfraum, vorgesehen ist. Während der Absenkung der Verdampfungstemperatur des Kältemittels der Hochdruckseite kann ein Saugdruck des Kältemittels der Niederdruckseite konstant gehalten werden. Ein größerer anlagentechnischer Aufwand, beispielsweise eine ergänzende Regelung des Saugdrucks, wie auch über eine Regelung des Expansionsorgans in Abhängigkeit des

Saugdrucks, ist dann nicht zwingend erforderlich. Insbesondere kann der Verdichter dann auch mit einer konstanten Leistung, unabhängig von einem Betriebszustand des Kühlkreislaufs, betrieben werden. Gerade bei einer Verwendung von Kolbenpumpen als Verdichter ist es wesentlich, dass diese zur Erzielung einer langen Lebensdauer über lange Zeiträume und konstanter Drehzahl im Einsatz sind.

Das Kältemittel kann auf einer Verdampfungsstrecke des Kühlkreislaufs von dem Expansionsorgan bis einschließlich dem internen Wärmeübertrager bei einem konstanten Saugdruck verdampfen. Bei dem konstanten Saugdruck beziehungsweise Verdampfungsdruck des Kältemittels kann dann das Kältemittel von dem Expansionsorgan mit einer niedrigen Verdampfungstemperatur bis hin zu dem internen Wärmeübertrager mit einer hohen Verdampfungstemperatur entsprechend dem Temperaturglide des Kältemittels verdampfen. Die durch den Temperaturglide sich erge- bende Taupunkttemperatur kann dabei über der Temperatur des zu kühlenden Mediums beziehungsweise der Luft in dem Prüfraum liegen. Sobald eine Verdampfungstemperatur des Kältemittels bei gleichem Saugdruck der Temperatur der zu kühlenden Luft in dem Prüfraum entspricht, kann keine weitere Abkühlung der Luft erzielt werden. Die Taupunkttemperatur, die im weiteren Wärmetauscher erreicht wird, liegt j edoch noch unter der Flüssigkeitstemperatur des Kältemittels auf der Hochdruckseite des internen Wärmeübertragers, so dass eine Flüssigkeitstemperatur des Kältemittels weiter reduziert werden kann. Demnach kann eine Verdampfungstemperatur nach dem Expansionsorgan ohne eine Veränderung des Saugdrucks abgesenkt und damit eine weitergehende Kühlung der Luft in dem Prüfraum erzielt werden. Prinzipiell kann der Saugdruck durch eine Variation einer eingespritzten beziehungsweise über das Expansionsorgan geleiteten Menge des Kältemittels variiert werden, wenn dies zur Leistungsanpassung erforderlich sein sollte .

So kann eine erste Teilmenge des über das Expansionsorgan geleiteten Kältemittels in dem Wärmeübertrager und eine zweite Teilmenge des Kältemittels in dem internen Wärmeübertrager verdampft werden. Eine Verdampfungsstrecke des Kühlkreislaufs, innerhalb dem das Kältemittel verdampft, kann sich von dem Expansionsorgan bis hin zu dem internen Wärmeübertrager erstrecken. Dabei kann die Verdampfungsstrecke durch den internen Wärmeübertrager verlaufen, wobei vorzugsweise ein Tau- punkt des Kältemittels an einem Ausgang des internen Wärmeübertragers in Strömungsrichtung vor dem Verdichter liegen kann. Ein Verhältnis der ersten Teilmenge zu der zweiten Teilmenge kann sich während eines Betriebs des Kühlkreislaufs in Abhängigkeit einer Temperatur in dem Prüfraum beziehungsweise an dem Wärmeübertrager verändern. Bei- spielsweise kann sich bei einer vergleichsweise großen Temperaturdifferenz zwischen der Temperatur des Wärmeübertragers und einer Temperatur im Prüfraum eine beschleunigte Erwärmung des Kältemittels im Wärmeübertrager ergeben, die zu einer Verschiebung des Taupunkts des Kältemittels bis hin zu einem Eingang des internen Wärmeübertragers oder Ausgang des Wärmeübertragers in Strömungsrichtung vor dem Verdichter führt. Eine derartige Verschiebung des Taupunktes kann toleriert werden, so lange noch keine vergleichsweise niedrige Temperatur beziehungsweise Soll-Temperatur im Prüfraum ausgebildet ist.

Nähert sich die Temperatur des Wärmetauschers der Temperatur im Prüfraum an, erfolgt eine Verschiebung des Taupunktes und damit eine Vergrößerung der zweiten Teilmenge relativ zur ersten Teilmenge des Kältemittels .

Die Absenkung der Verdampfungstemperatur des Kältemittels der Hochdruckseite kann selbstregelnd erfolgen. Je nach Temperatur am Wärme- Übertrager kann nicht mehr verdampfendes Kältemittel aus diesem in

Strömungsrichtung ausgeleitet werden, da in diesem Fall die Temperatur am Wärmeübertrager nicht mehr ausreicht um einen Phasenwechsel des Kältemittels zu erzeugen. So wird Nassdampf beziehungsweise flüssiges Kältemittel im internen Wärmeübertrager nachverdampft, da hier ein Temperaturunterschied zwischen der Hochdruckseite und der Nieder- druckseite immer größer als am Wärmeübertrager sein kann. Wenn mittels des internen Wärmeübertragers eine Temperatur des flüssigen Kältemittels vor dem Expansionsorgan durch den Wärmeaustausch am internen Wärmeübertrager reduziert wird, erhöht sich die Energiedichte des Kältemittels vor dem Expansionsorgan und die damit erzielbare Temperaturdifferenz am Wärmeübertrager. Eine Regelung des Zusammenspiels von Expansionsorgan, Wärmeübertrager und internem Wärmeübertrager ist prinzipiell nicht erforderlich.

Mittels der Temperiervorrichtung kann eine Temperatur von > +60°C bis + 1 80° C auf eine Temperatur von < -20° C innerhalb des Prüfraums reduziert werden. Das Kältemittel wird dann im Wärmeübertrager durch die vergleichsweise hohe Temperatur im Prüfraum stark erwärmt, weshalb der Kühlkreislauf hinsichtlich seiner Konstruktion zumindest auf der Niederdruckseite des Kühlkreislaufs, an ein in diesem Temperaturbereich erwärmtes Kältemittel technisch angepasst sein kann. Ein derart erwärmtes Kältemittel ist sonst nicht mehr auf der Hochdruckseite des Kühlkreislaufs optimal nutzbar. Gleichwohl kann mit dem Kältemittel auch eine Temperatur von < -20°C in dem Prüfraum ausgebildet werden.

Mittels der Temperiervorrichtung kann eine Temperatur in einem Temperaturbereich von -57°C bis + 1 80°C, bevorzugt -80°C bis + 1 80°C, beson- ders bevorzugt - 100°C bis + 1 80°C , innerhalb des Prüfraums ausgebildet werden. Im Gegensatz zu einer Gemischkaskadenanlage kann hier das Kältemittel mit allen im Kältemittel enthaltenen Stoffkomponenten gleichzeitig über das Expansionsorgan verdampft werden. Da ein Gefrierpunkt des C0 ₂ bei -56,6 °C liegt, sind Kältemittelgemische, die einen großen Masseanteil an C0 ₂ enthalten, prinzipiell nicht mehr zur Erzielung von Temperaturen unter -56 ,6 °C geeignet. Erst durch den Einsatz des internen Wärmetauschers und die damit durchgeführte Kühlung des verflüssigten Kältemittels der Hochdruckseite können Temperaturen unter -56,6 °C mit derartigen Kältemitteln erreicht werden.

Weiter kann ein Kältemittel verwendet werden, welches einen Tempera- turglide von > 5 K, bevorzugt > 10 K, besonders bevorzugt > 20 K aufweist. Ein Temperaturglide des Kältemittels sollte dabei nicht > 30 K sein, damit die Kühleinrichtung sinnvoll betrieben werden kann.

Das Kältemittel kann bei einem Saugdruck beziehungsweise Verdampfungsdruck in einem Druckbereich von 0,3 bis 5 bar absolut verdampft werden. Der Einsatz des Kältemittels innerhalb dieses Druckbereichs ermöglicht eine kostengünstige Ausbildung des Kühlkreislaufs, da dann keine besonderen, druckstabilen Baugruppen und Komponenten zur Ausbildung der Niederdruckseite des Kühlkreislaufs erforderlich sind.

Auch kann das Kältemittel bei einem Kondensationsdruck in einem

Druckbereich von 5 bis 35 bar absolut kondensiert werden. Auch hier kann die Hochdruckseite dann mit Baugruppen und Komponenten ausgebildet werden, die nicht an vergleichsweise höhere Drücke angepasst sein müssen.

Das Kältemittel kann ein nicht brennbares Kältemittel mit einem relati- ven C0 ₂ -Äquivalent, bezogen auf 20 Jahre, von < 2500, bevorzugt < 500, besonders bevorzugt < 100, verwendet werden. Folglich kann das Kältemittel wenig umweltschädigend sein. Wenn das Kältemittel nicht brennbar ist, wird es möglich, die Prüfkammer und insbesondere den Kühlkreislauf kostengünstiger auszubilden, da keine besonderen Sicherheits- Vorkehrungen hinsichtlich Brennbarkeit des Kältemittels zu beachten sind. Das Kältemittel kann dann zumindest nicht der Brandklasse C und/oder der Kältemittelsicherheitsgruppe A I zugeordnet werden. Darüber hinaus wird ein Versand beziehungsweise ein Transport der Prüfkammer vereinfacht, da die Prüfkammer bereits vor einem Transport, unabhängig von der Transportart mit dem Kältemittel befüllt werden kann. Bei brennbarem Kältemittel ist gegebenenfalls erst eine Befüllung im Rahmen einer Inbetriebnahme am Aufstellort möglich. Weiter ist eine Verwendung des nicht brennbaren Kältemittels bei im Prüfraum vorhandenen Zündquellen möglich. Sensoren zur Detektion einer entzündbaren Atmosphäre im Bereich des Wärmeübertragers im Prüfraum sind dann nicht erforderlich.

Als Kältemittel kann ein Kältemittelgemisch aus einem Masseanteil Kohlendioxid (C0 ₂ ) von 30 bis 50 Masseprozent und einem Masseanteil mindestens einer weiteren Komponente verwendet werden, wobei die weitere Komponente Pentafluorethan (C ₂ HF ₅ ) und/oder Difluormethan (CH ₂ F ₂ ) sein kann. Ein derartiges Kältemittelgemisch aus Kohlendioxid und einem bzw. mehreren fluorierten Kältemitteln kann einen geringen GWP aufweisen und nicht oder nur eingeschränkt brennbar sein. Ein Anteil an Kohlendioxid muss dabei möglichst gering sein, da sonst ein Gefrierpunkt des Kältemittelgemisches mit einem steigenden Masseanteil von Kohlendioxid zunimmt. Ein geringerer Masseanteil an Kohlendioxid mindert j edoch eine das GWP reduzierende Wirkung des Kohlendioxids. So weisen teilfluorierte Kältemittel einen deutlich höheren GWP als Kohlendioxid auf, wobei diese j edoch auch eine verbesserte brandhem- mende Wirkung haben. Insbesondere Pentafluorethan und Difluormethan enthalten eine erhebliche Menge an Fluoratomen, was zu einem unerwünscht hohen GWP führt. Wie sich überraschenderweise herausgestellt hat, kann j edoch mit einem Kältemittelgemisch mit einem Masseanteil Kohlendioxid von 30 bis 40 Masseprozent mit Pentafluorethan und/oder Difluormethan ein ausreichend niedriger GWP, d.h. beispielsweise < 150 erzielt werden. Wie sich ebenfalls herausgestellt hat ist eine brandhemmende Wirkung von Pentafluorethan vergleichsweise größer als die von Kohlendioxid. Durch ein Hinzufügen von Difluormethan als dritte

Komponente des Kältemittelgemisches können die negativen Eigenschaf- ten des Pentafluorethans und des Kohlendioxids darüber hinaus reduziert werden. So ist ein Kältemittelgemisch mit Pentafluorethan und Difluormethan als nicht brennbar einzustufen. Gleichzeitig weist Difluormethan mit Kohlendioxid eine tiefere Gefriertemperatur auf als mit Pentafluo- rethan. Folglich kann mit einem Gemisch aus Pentafluorethan, Difluor- methan und Kohlendioxid eine geringere Gefriertemperatur als mit Pentafluorethan und Kohlendioxid alleine erreicht werden. Difluormethan senkt damit den Gefrierpunkt des Kältemittelgemisches signifikant ab, wobei ein bestimmter Masseanteil an Kohlendioxid erforderlich ist, damit das Kältemittelgemisch nicht brennbar ist. Gleichzeitig erzeugt Difluormethan j edoch eine hohe Verdichtungsendtemperatur, weshalb Difluormethan als alleiniger Mischungspartner für Kohlendioxid nur eingeschränkt geeignet ist. Pentafluorethan kann einen Gefrierpunkt des Kältemittelgemisches nicht so weit absenken wie Difluormethan, hat aber eine im Vergleich zu Kohlendioxid höhere flammhemmende Wirkung, was vorteilhaft ist.

Besonders vorteilhaft ist es, wenn die Kühleinrichtung ausschließlich unterhalb des kritischen Punktes des Kältemittels betrieben wird. Wenn die Kühleinrichtung unterhalb des Tripelpunktes des Kältemittels betrieben wird, kann ein Erreichen eines überkritischen Zustands des Kältemittels ausgeschlossen werden. So ist es dann auch nicht erforderlich, die Kühleinrichtung für einen Betrieb im überkritischen Zustand auszubilden, wodurch Kosten zur Ausbildung der Kühleinrichtung eingespart werden können.

Die erfindungsgemäße Prüfkammer zur Konditionierung von Luft um- fasst einen gegenüber einer Umgebung verschließbaren und temperaturi- solierten Prüfraum zur Aufnahme von Prüfgut und eine Temperiervorrichtung zur Temperierung des Prüfraums, wobei mittels der Temperiervorrichtung eine Temperatur in einem Temperaturbereich von zumindest -20 ° C bis + 1 80 °C innerhalb des Prüfraums ausbildbar ist, wobei die Temperiervorrichtung eine Kühleinrichtung mit einem Kühlkreislauf mit einem Kältemittel, einem Wärmeübertrager, einem Verdichter, einem

Kondensator und einem Expansionsorgan aufweist, wobei der Kühlkreis- lauf einen internen Wärmeübertrager aufweist, wobei der interne Wärmenübertrager an einer Hochdruckseite des Kühlkreislaufs in einer Strömungsrichtung vor dem Expansionsorgan und nachfolgend dem Kondensator, und in einer Niederdruckseite des Kühlkreislaufs in einer Strö- mungsrichtung vor dem Verdichter und nachfolgend dem Wärmeübertrager angeschlossen ist, wobei das Kältemittel ein zeotropes Kältemittel ist, wobei das Kältemittel der Hochdruckseite von dem Kältemittel der Niederdruckseite bei einem konstanten Saugdruck auf der Niederdruckseite mittels des internen Wärmeübertragers kühlbar ist. Zu den Vortei- len der erfindungsgemäßen Prüfkammer wird auf die Vorteilsbeschreibung des erfindungsgemäßen Verfahrens verwiesen.

Der konstante Saugdruck kann insbesondere auch während einer Absenkung der Verdampfungstemperatur des Kältemittels der Hochdruckseite durch den internen Wärmeübertrager aufrechterhalten werden. Demnach ist die Kühlung des Kältemittels der Hochdruckseite über den internen Wärmeübertrager auch zumindest teilweise oder auch ausschließlich zur Absenkung einer Verdampfungstemperatur des Kältemittels am Expansionsorgan nutzbar. Prinzipiell kann der Saugdruck auch dynamisch eingestellt werden, wenn eine über einen längeren Zeitabschnitt konstan- te Temperatur im Prüfraum ausgebildet werden soll. Auch dann dient der interne Wärmeübertrager primär zur Absenkung der Verdampfungstemperatur des Kältemittels unabhängig von dem sich aus der Temperatur im Prüfraum ergebenden Saugdruck.

Eine Taupunkttemperatur des Kältemittels kann höher sein als eine Minimaltemperatur des Temperaturbereichs. Bei den aus dem Stand der Technik bekannten Prüfkammern ist dann mit einem derartigen Kältemittel nicht mehr die Minimaltemperatur des Temperaturbereichs im

Prüfraum ausbildbar, sondern eine vergleichsweise höhere Minimaltemperatur, die im wesentlichen der Taupunkttemperatur des Kältemittels entspricht. Bei der erfindungsgemäßen Prüfkammer kann j edoch ein

Kältemittel verwendet werden, dessen Taupunkttemperatur höher ist als eine erzielbare Minimaltemperatur des Temperaturbereichs, da das verflüssigte Kältemittel auf der Hochdruckseite mittels des internen Wärmeübertragers gekühlt werden kann, sodass eine Verdampfungstemperatur des Kältemittels am Expansionsorgan vergleichsweise geringer sein kann.

Der Wärmeübertrager kann derart dimensioniert ausgebildet sein, dass das Kältemittel nur teilweise in dem Wärmeübertrager verdampfen kann. Hieraus ergibt sich der Vorteil, dass der Taupunkt beziehungsweise der Ort der Taupunkttemperatur des Kältemittels aus dem Wärmeübertrager heraus, in den internen Wärmeübertrager verschoben werden kann.

Aufgrund eines Temperaturglides des zeotropen Kältemittels wird bei dem teilweisen Verdampfen des Kältemittels in dem Wärmeübertrager eine niedrigere Temperatur im Wärmeübertrager erzielt, als bei dem nachfolgenden, restlichen Verdampfen des Kältemittels in dem internen Wärmeübertrager.

In einer Ausführungsform der Prüfkammer kann der Wärmeübertrager in dem Prüfraum angeordnet sein. Auch kann der Wärmeübertrager dann in einem Luftbehandlungsraum des Prüfraums angeordnet sein, so dass von einem Lüfter umgewälzte Luft mit einem Wärmeübertrager in Kontakt gelangen kann. So wird es möglich eine umgewälzte Luftmenge des Prüfraums mittels der Kühleinrichtung über den Wärmeübertrager im Prüfraum direkt abzukühlen. Die Prüfkammer kann dann den Kühlkreislauf als einen alleinigen, einzigen Kühlkreislauf aufweisen. Der Kühlkreislauf ist dann direkt an den Prüfraum angeschlossen. In einer weiteren Ausführungsform der Prüfkammer kann der Kondensator als ein Kaskaden-Wärmeübertrager eines weiteren Kühlkreislaufs der Kühleinrichtung ausgebildet sein. Demnach kann die Prüfkammer dann zumindest zwei Kühlkreisläufe aufweisen, wobei der Kühlkreislauf eine zweite Stufe der Kühleinrichtung und ein weiterer Kühlkreislauf, der dann dem Kühlkreislauf vorgelagert ist, eine erste Stufe der Kühleinrichtung ausbilden kann. Der Kondensator dient dann als ein Kaskaden-Wär- meübertrager beziehungsweise Wärmeübertrager für den Kühlkreislauf. Bei dieser Ausführungsform einer Prüfkammer wird es möglich, besonders niedrige Temperaturen in dem Prüfraum auszubilden.

Die Temperiervorrichtung kann eine Heizeinrichtung mit einer Heizung und einem Heiz-Wärmeübertrager in dem Prüfraum aufweisen. Die Heizeinrichtung kann beispielsweise eine elektrische Widerstandsheizung sein, die den Heiz-Wärmeübertrager beheizt, derart, dass über den Heiz-Wärmeübertrager eine Temperaturerhöhung in dem Prüfraum ermöglicht wird. Wenn der Wärmeübertrager und der Heiz-Wärmeüber- trager mittels einer Regeleinrichtung zur Kühlung oder Wärmung der im Prüfung umgewälzten Luft gezielt gesteuert werden können, kann mittels der Temperiervorrichtung innerhalb des Prüfraums eine Temperatur in dem vorstehend angegebenen Temperaturbereich ausgebildet werden. Dabei kann unabhängig vom Prüfgut beziehungsweise eines Betriebszu- Standes des Prüfgutes eine zeitliche Temperaturkonstanz von ± 1 K, vorzugsweise ±0,3 K bis ±0,5 K oder kleiner ±0,3 K während eines Prüfintervalls in dem Prüfraum ausgebildet werden. Unter einem Prüfintervall wird j e ein Zeitabschnitt eines vollständigen Prüfzeitraums verstanden, in dem das Prüfgut einer im Wesentlichen gleichbleibenden Temperatur oder Klimabedingung ausgesetzt wird. Der Heiz-Wärmeübertrager kann zusammen mit dem Wärmeübertrager des Kühlkreislaufs derart kombiniert sein, dass ein gemeinsamer Wärmeübertragerkörper ausgebildet ist, der vom Kältemittel durchströmbar ist und der Heizelemente einer elektrischen Widerstandsheizung aufweist. Der Kondensator kann mit einer Luftkühlung oder Wasserkühlung oder einer anderen

Kühlflüssigkeit ausgebildet sein. Prinzipiell kann der Kondensator mit j edem geeigneten Fluid gekühlt werden. Wesentlich ist, dass die am Kondensator anfallende Wärmelast über die Luftkühlung oder Wasserkühlung so abgeführt wird, dass das Kältemittel so kondensieren kann, dass es vollständig verflüssigt ist. Im Kühlkreislauf kann ein erster Bypass mit zumindest einem regelbaren zweiten Expansionsorgan ausgebildet sein, wobei der erste Bypass in einer Strömungsrichtung vor dem internen Wärmeübertrager und nachfolgend dem Kondensator an den Kühlkreislauf angeschlossen sein kann, wobei der erste Bypass als regelbare interne Ergänzungskühlung ausgebildet sein kann. Der erste Bypass kann so eine Rückeinspritzeinrichtung für Kältemittel ausbilden. Demnach kann von dem regelbaren zweiten Expansionsorgan im internen Wärmeübertrager auf der Niederdruckseite Kältemittel zugeführt werden. Der erste Bypass kann dann an der Nieder- druckseite des Kühlkreislaufs in einer Strömungsrichtung vor dem internen Wärmeübertrager und nachfolgend dem Wärmeübertrager angeschlossen sein. Das durch das zweite Expansionsorgan gekühlte beziehungsweise seinem Temperaturniveau abgesenkte Kältemittel kann dann durch den internen Wärmeübertrager hindurch geleitet werden und eine Kühlung des Kältemittels auf der Hochdruckseite des internen

Wärmeübertragers verstärken. Auch wird eine Kühlleistung des internen Wärmeübertragers dadurch noch genauer regelbar.

In dem Kühlkreislauf kann ein zweiter Bypass mit zumindest einem dritten Expansionsorgan ausgebildet sein, wobei der zweite Bypass das Expansionsorgan in Strömungsrichtung nachfolgend dem Kondensator und vor dem internen Wärmeübertrager überbrückt, wobei über das dritte Expansionsorgan das Kältemittel so dosierbar ist, dass eine Sauggastemperatur und/oder ein Sauggasdruck des Kältemittels auf der Niederdruckseite des Kühlkreislaufs vor dem Verdichter geregelt werden kann.

Dadurch kann unter anderem verhindert werden, dass der Verdichter, bei dem es sich beispielsweise um einen Kompressor handeln kann, eventuell überhitzt dann beschädigt wird. Folglich kann über den zweiten Bypass durch Betätigung des dritten Expansionsorgans vor dem Verdichter befindliches gasförmiges Kältemittel durch Zudosieren von noch flüssi- gern Kältemittel gekühlt werden. Eine Betätigung des dritten Expansionsorgans kann durch eine Steuervorrichtung erfolgen, die ihrerseits mit einem Druck- und/oder Temperatursensor in einem Kühlkreislauf vor dem Verdichter gekoppelt ist. Besonders vorteilhaft ist es, wenn über den zweiten Bypass eine Überhitzung des Sauggases von 2 K bis 60 K bezogen auf eine Sauggastemperatur eingestellt werden kann. Auch kann das Kältemittel so dosiert werden, dass eine Betriebsdauer des Verdich- ters regelbar ist. Prinzipiell ist es nachteilig, wenn der Verdichter beziehungsweise Kompressor vielfach eingeschaltet und ausgeschaltet wird. Eine Lebensdauer eines Kompressors kann verlängert werden, wenn dieser längere Zeitabschnitte in Betrieb ist. Über den zweiten Bypass kann ein Kältemittel an dem Expansionsorgan oder dem Konden- sator vorbeigeführt werden, um beispielsweise ein automatisches Abschalten des Kompressors zu verzögern und eine Betriebsdauer des Kompressors zu verlängern.

In dem Kühlkreislauf kann ein weiterer Bypass mit zumindest einem weiteren Expansionsorgan ausgebildet sein, wobei der weitere Bypass den Verdichter in Strömungsrichtung nachfolgend dem Verdichter und vor dem Kondensator überbrückt, derart, dass eine Sauggastemperatur und/oder ein Sauggasdruck des Kältemittels auf der Niederdruckseite des Kühlkreislaufs vor dem Verdichter regelbar sein kann, und/oder dass eine Druckdifferenz zwischen der Hochdruckseite und einer Nieder- druckseite des Kühlkreislaufs ausgeglichen werden kann. Der zweite Bypass kann ergänzend mit einem einstellbaren oder regelbaren Ventil, beispielsweise einem Magnetventil ausgestattet sein. Durch die Verbindung von Hochdruckseite und Niederdruckseite über das weitere Expansionsorgan kann sichergestellt werden, dass bei einem Anlagenstillstand das so verdichtete und gasförmige Kältemittel von der Hochdruckseite allmählich auf die Niederdruckseite des Kühlkreislaufs strömt. So wird auch bei geschlossenem Expansionsorgan sichergestellt, dass ein allmählicher Druckausgleich zwischen der Hochdruckseite und der Niederdruckseite erfolgt. Ein Querschnitt des weiteren Expansionsorgans kann dabei so bemessen sein, dass ein Überströmen des Kältemittels von der Hochdruckseite zu der Niederdruckseite einen normalen Betrieb der Kühleinrichtung nur unwesentlich beeinflusst. Gleichwohl kann vorgese- hen sein, dass vor dem Verdichter befindliches gasförmiges Kältemittel durch Zudosieren von dem flüssigen Kältemittel über den weiteren Bypass gekühlt wird.

Der interne Wärmeübertrager kann weiter als eine Unterkühlstrecke oder ein Wärmetauscher, insbesondere Plattenwärmetauscher, ausgebildet sein. Die Unterkühlstrecke kann bereits durch zwei aneinander anliegende Leitungsabschnitte des Kühlkreislaufs ausgebildet sein.

Das Expansionsorgan kann ein Drosselorgan und ein Magnetventil aufweisen, wobei über das Drosselorgan und das Magnetventil Kältemit- tel dosiert werden kann. Das Drosselorgan kann ein einstellbares Ventil oder eine Kapillare sein, über das dann mittels des Magnetventils Kältemittel geleitet wird. Das Magnetventil kann seinerseits mittels einer Regeleinrichtung betätigt werden.

Auch kann die Temperiervorrichtung eine Regeleinrichtung mit zumin- dest einem Drucksensor und/oder zumindest einem Temperatursensor in dem Kühlkreislauf umfassen, wobei ein Magnetventil mittels der Regeleinrichtung in Abhängigkeit von einer gemessen Temperatur beziehungsweise eines Drucks betätigt werden kann. Die Regeleinrichtung kann Mittel zur Datenverarbeitung umfassen, die Datensätze von Senso- ren verarbeiten und die Magnetventile ansteuern. Eine Regelung einer Funktion der Kühleinrichtung kann dann auch, beispielsweise über ein entsprechendes Computerprogramm, an das verwendete Kältemittel angepasst sein. Weiter kann die Regeleinrichtung eine Betriebsstörung signalisieren und gegebenenfalls eine Abschaltung der Prüfkammer veranlassen, um die Prüfkammer und das Prüfgut vor einer Beschädigung durch kritische oder unerwünschte Betriebszustände der Prüfkammer zu schützen.

Weitere Ausführungsformen einer Prüfkammer ergeben sich aus den Merkmalsbeschreibungen der auf den Verfahrensanspruch 1 rückbezoge- nen Unteransprüche . Nachfolgend werden bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen näher erläutert.

Es zeigen:

Fig. 1 ein Druck-Enthalpie-Diagramm für ein Kältemittel;

Fig. 2 eine schematische Darstellung einer ersten Ausführungsform einer Kühleinrichtung;

Fig. 3 eine schematische Darstellung einer zweiten Ausführungsform einer Kühleinrichtung;

Fig. 4 eine schematische Darstellung einer dritten Ausführungsform einer Kühleinrichtung;

Fig. 5 eine schematische Darstellung einer vierten Ausführungsform einer Kühleinrichtung;

Fig. 6 eine schematische Darstellung einer fünften Ausführungsform einer Kühleinrichtung.

Die Fig. 2 zeigt eine erste Ausführungsform einer Kühleinrichtung 10 einer hier nicht näher dargestellten Prüfkammer. Die Kühleinrichtung 1 0 umfasst einen Kühlkreislauf 1 1 mit einem Kältemittel, einem Wärmeübertrager 12 , einem Verdichter 13 und einem Kondensator 14 sowie einem Expansionsorgan 15. Der Kondensator 14 wird hier durch einen weiteren Kühlkreislauf 1 6 gekühlt. Der Wärmeübertrager 12 ist in einem hier nicht dargestellten Prüfraum der Prüfkammer angeordnet. Weiter weist der Kühlkreislauf 1 1 eine Hochdruckseite 17 und eine Niederdruckseite 1 8 auf, an die ein interner Wärmeübertrager 19 angeschlossen ist. Die Fig. 1 zeigt ein Druck-Enthalpie-Diagramm (log p/h-Diagramm) für das im Kühlkreislauf 1 1 zirkulierende Kältemittel, bei dem es sich um ein zeotropes Kältemittel handelt. Ausgehend von der Position A wird nach einer Zusammenschau der Fig. 1 und 2 das Kältemittel vor dem Verdichter 13 angesaugt und komprimiert, sodass ein Druck entsprechend der Position B in Strömungsrichtung nach dem Verdichter 13 erzielt wird. Das Kältemittel wird mittels des Verdichters 13 verdichtet und entsprechend der Position C nachfolgend im Kondensator 14 verflüssigt. Das Kältemittel durchläuft den internen Wärmeübertrager 19 auf der Hochdruckseite 17 und wird in diesem weiter abgekühlt, sodass die Position C in Strömungsrichtung vor dem Expansionsorgan 15 erreicht wird. Mithilfe des internen Wärmeübertragers 19 kann der im Wärme- Übertrager 12 nicht nutzbare Teil des Nassdampfgebietes (Positionen E bis E ') zur weiteren Reduzierung einer Temperatur des Kältemittels (Positionen C bis C) genutzt werden. An dem Expansionsorgan 15 erfolgt eine Entspannung des Kältemittels (Positionen C bis D ') und eine teilweise Verflüssigung in dem Wärmeübertrager 12 (Positionen D ' bis E) . Danach gelangt der Nassdampf des Kältemittels in den internen Wärmeübertrager 19 auf der Niederdruckseite 1 8 , wobei hier eine Nachverdampfung des Kältemittels bis zur Taupunkttemperatur beziehungsweise dem Taupunkt des Kältemittels bei der Position E ' erfolgt. Eine erste Teilstrecke 20 einer Verdampfungsstrecke 22 des Kältemittels verläuft daher durch den Wärmeübertrager 12, wobei eine zweite Teilstrecke 21 der Verdampfungsstrecke 22 durch den internen Wärmeübertrager 19 verläuft. Wesentlich ist hier, dass auf der Verdampfungsstrecke 22 ein Saugdruck des Verdichters 13 auf der Niederdruckseite 1 8 auch bei einer Änderung der Verdampfungstemperatur am Expansionsorgan 15 konstant gehalten wird.

Die Fig. 3 zeigt eine schematische Darstellung einer einfachsten Ausführungsform einer Kühleinrichtung 23 , wobei die Kühleinrichtung 23 selbstregelnd ausgebildet ist. Die Kühleinrichtung umfasst einen Kühlkreislauf 24 mit einem Wärmeübertrager 25 , einem Verdichter 26 , einem Kondensator 27, einem Expansionsorgan 28 und einem internen Wärmeübertrager 29. Je nach einer Temperatur am Wärmeübertrager 25 entweicht nicht vollständiges verdampftes Kältemittel aus dem Wärmeüber- trager 25 , da die Temperatur am Wärmeübertrager 25 beziehungsweise in einem hier nicht gezeigten Prüfraum nicht mehr ausreicht, um einen Phasenwechsel zu erzeugen. In diesem Fall wird noch flüssiges Kältemittel im internen Wärmeübertrager 29 nachverdampft, da hier ein Temperatur- unterschied immer größer als am Wärmeübertrager 25 sein muss. Sobald die Temperatur des flüssigen Kältemittels vor dem Expansionsorgan 28 durch den Wärmeaustausch im internen Wärmeübertrager 29 reduziert wurde, erhöht sich die Energiedichte und die damit erzielbare Temperaturdifferenz am Wärmeübertrager 25. Bei der Kühleinrichtung 23 ist eine aufwendige Regelung mit Sensoren etc . nicht erforderlich.

Die Fig. 4 zeigt eine Kühleinrichtung 30, die im Unterschied zur Kühleinrichtung aus Fig. 3 mit einem ersten Bypass 3 1 und einem zweiten Bypass 32 ausgebildet ist. In dem ersten Bypass 3 1 ist ein regelbares zweites Expansionsorgan 33 angeordnet, wobei der erste Bypass 3 1 als interne Ergänzungskühlung 34 ausgebildet ist. Der erste Bypass 3 1 ist unmittelbar in Strömungsrichtung nachfolgend dem Kondensator 27 vor dem internen Wärmetauscher 29 sowie in Strömungsrichtung nach dem Wärmeübertrager 25 und vor dem internen Wärmeübertrager 29 an den Kühlkreislauf 24 angeschlossen. Der erste Bypass 3 1 überbrückt somit das Expansionsorgan 28 mit dem Wärmeübertrager 25 , wobei über das zweite Expansionsorgan 33 dem internen Wärmeübertrager 29 verdampfendes Kältemittel zugeführt werden kann. Ein Sauggasmassenstrom, der in den internen Wärmeübertrager 29 geleitet wird, kann mithilfe des ersten Bypass 3 1 bei hohen Sauggastemperaturen, welche durch den Wärmeübertrager 25 entstehen können, zusätzlich gekühlt werden. Somit kann sichergestellt werden, dass es zu keiner Verdampfung von Kältemittel vor dem Expansionsorgan kommen kann. Mittels des ersten Bypass 3 1 ist es daher möglich, auf wechselnde Lastfälle der Kühleinrichtung 30 zu reagieren. Der zweite Bypass 32 weist ein drittes Expansionsorgan 35 auf und ist in Strömungsrichtung nachfolgend dem Kondensator 27 und vor dem internen Wärmeübertrager 29 sowie nachfolgend dem internen Wärmeübertrager 29 und vor dem Verdichter 26 an den Kühlkreislauf 24 angeschlossen. Dadurch wird es möglich einen Sauggasmassenstrom vor dem Verdichter 26 über den zweiten Bypass 32 soweit zu reduzieren, dass unzulässig hohe Verdichtungsendtemperaturen vermieden werden.

Die Fig. 5 zeigt eine Kühleinrichtung 36, die im Unterschied zur Küh- leinrichtung aus Fig. 4 einen weiteren Kühlkreislauf 37 aufweist. Der weitere Kühlkreislauf 37 dient zur Kühlung eines Kondensators 38 eines Kühlkreislaufs 39. Der Kondensator 38 ist hier als ein Kaskaden-Wärmeübertrager 40 ausgebildet. Weiter weist der Kühlkreislauf 39 noch einen weiteren Bypass 41 mit einem weiteren Expansionsorgan 42 auf. Der weitere Bypass 41 ist in Strömungsrichtung des Kühlkreislaufs 39 nachfolgend dem Verdichter 26 und vor dem Kondensator 38 sowie nachfolgend dem internen Wärmeübertrager 29 und vor dem Verdichter 26 an den Kühlkreislauf 39 angeschlossen. Über den weiteren Bypass 41 kann somit noch nicht verflüssigtes, aber verdichtetes Kältemittel zu- rück, vor den Verdichter 26 strömen, wodurch eine Sauggastemperatur und/oder ein Sauggasdruck des Kältemittels geregelt werden kann.

Die Fig. 6 zeigt eine Kühleinrichtung 30 mit einem Kühlkreislauf 44 und einem weiteren Kühlkreislauf 45 und insbesondere einem internen Wärmeübertrager 46 in dem Kühlkreislauf 44. Ein Wärmeübertrager 47 ist hier in einem nicht dargestellten, temperaturisolierten Prüfraum einer Prüfkammer angeordnet.