Verdichter für eine Brennkraftmaschine

Die Erfindung betrifft einen Verdichter für eine Brennkraftmaschine gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1, und insbesondere einen solchen Verdichter als Teil eines Abgasturboladers einer Brennkraftmaschine.

Ein Abgasturbolader einer Brennkraftmaschine weist eine im Abgasstrang angeordnete Abgasturbine, welche von den Abgasen der Brennkraftmaschine angetrieben wird, sowie einen Verdichter im Ansaugtrakt der Verbrennungsluft, dessen Verdichterrad von dem Turbinenrad über eine Welle angetrieben wird, auf. Dem Verdichterrad wird über einen Zuströmkanal Verbrennungsluft unter Atmosphärendruck zugeführt, welche über durch die Rotation des Verdichterrades auf einen erhöhten Ladedruck verdichtet wird, bevor sie den Zylindern der Brennkraftmaschine zugeführt wird.

Die Entwicklung derartiger aufgeladener Brennkraftmaschinen mit einem gewünschten Momentenverhalten erfordert sowohl bei Nutzfahrzeugen als auch bei Personenkraftwagen zunehmend verbreiterte Verdichterkennfeldbereiche. Das Verdichterkennfeld, in dem das Totaldruckverhältnis (Verhältnis des Ausgangsdrucks zum Eingangsdruck des Verdichters) gegenüber dem Massedurchsatz aufgetragen ist, ist einerseits durch die Pumpgrenze des Verdichters, d.h. die minimal mögliche

Volumenförderung, und andererseits durch die Stopfgrenze des Verdichters, d.h. die maximal mögliche Volumenförderung, begrenzt. Zwischen Pumpgrenze und Stopfgrenze ist ein stabiler Betrieb der Brennkraftmaschine mit konstanten Drehzahlen möglich. Bei kleineren Massedurchsätzen, d.h. links der Pumpgrenzenlage, ist ein stabiler Betrieb der Brennkraftmaschine aufgrund von Pumpstößen nicht durchführbar, wobei der Abgasturbolader hier oft bereits nach geringen Laufzeiten beschädigt wird.

Es werden deshalb seit einiger Zeit kennfeidstabilisierende Maßnahmen entwickelt, die auch eine Verschiebung der Pumpgrenzenlage zu kleineren Massedurchsätzen ermöglichen, wodurch das Anfahrmoment und das Beschleunigungsmoment bzw. das maximal mögliche Motormoment der Brennkraftmaschinen deutlich gesteigert werden können.

Als eine kennfeldstabilisierende Maßnahme wird vorgeschlagen, über der Radkontur des Verdichterrades parallel zum Zuströmkanal einen Bypasskanal in Form eines Ringspaltes innerhalb des Verdichtergehäuses vorzusehen. Dieser Bypasskanal besteht üblicherweise aus einer ersten Strömungsöffnung stromauf der Eintrittskante des Verdichterrades, einer zweiten Strömungsöffnung stromab der Eintrittskante des Verdichterrades und einer diese beiden Strömungsöffnungen verbindenden Ringkammer. Durch den parallel zum Zuströmkanal liegenden Bypasskanal ergeben sich Bypassmasseströme, die im Vergleich zu baugleichen Vorrichtungen ohne Bypass im Bereich der Pumpgrenze und im Bereich der Stopfgrenze eine Verschiebung in Richtung kleinerer bzw. größerer Massenströme ermöglichen.

Ein Abgasturbolader mit einem derartigen Verdichter mit Bypasskanal ist zum Beispiel in der DE 196 47 605 C2 beschrieben. In diesem Fall sind die öffnungsbereiche der

ersten und der zweiten Strömungsöffnung des Bypasskanals zusätzlich variabel ausgestaltet, um das Verdichterkennfeld nahe der Pumpgrenze und/oder der Stopfgrenze weiter optimieren zu können.

Ein weiterer Abgasturbolader dieser Art ist aus der DE 198 23 274 Cl bekannt. Bei diesem Verdichter ist ein zusätzliches Wandelement zum Verstellen des öffnungsbereichs der ersten Strömungsöffnung des Bypasskanals stromauf des Verdichterradeintritts vorgesehen. Außerdem sind Streben zum Halten eines Wandabschnitts des Bypasskanals als axiales Leitgitter ausgebildet, um dem Luftmassestrom durch den Bypasskanal einen Drall aufzuprägen. Nähere Angaben zur Konstruktion dieser Streben sind in dem Dokument nicht vorhanden.

Weiter ist es in diesem Zusammenhang bekannt, ein Leitgitter oder mehrere Leitgitter in dem Zuströmkanal stromauf des Verdichterrades anzuordnen, um dem Luftmassestrom einen Drall aufzuprägen, der sich insbesondere im Bereich der Grenzen des Verdichterkennfeldes günstig auf das Funktionsverhalten des Verdichterrades auswirkt. Eine solche Konstruktion offenbaren beispielsweise die Druckschriften DE 102 33 042 Al, DE 103 29 281 Al und EP 0 749 520 Bl.

Ausgehend von dem vorgenannten Stand der Technik ist es eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, einen Verdichter für eine Brennkraftmaschine vorzusehen, dessen kennfeidstabilisierende Maßnahme in Form eines Bypasskanals weiterentwickelt ist und zu einer stabileren Verschiebung der Pumpgrenzenlage des Verdichters führt. Eine weitere Aufgabe der Erfindung ist es, eine einfache Anpassung der kennfeldstabilisierenden Maßnahme an die jeweilige Brennkraftmaschine zu ermöglichen.

Diese Aufgaben werden durch einen Verdichter für eine Brennkraftmaschine mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche.

Der Verdichter für eine Brennkraftmaschine enthält ein Gehäuse; einen in dem Gehäuse definierten Zuströmkanal; ein Verdichterrad, dessen Verdichterradeintritt in dem Zuströmkanal angeordnet ist; und einen Bypasskanal, der eine erste Strömungsöffnung stromauf des Verdichterradeintritts, eine zweite Strömungsöffnung stromab des Verdichterradeintritts und eine die erste und die zweite Strömungsöffnung verbindende axiale Ringkammer aufweist. Der Verdichter ist weiter dadurch gekennzeichnet, dass in der axialen Ringkammer des Bypasskanals ein Axialgitter vorgesehen ist, das der durch den Bypasskanal von der zweiten zur ersten Strömungsöffnung strömenden Luftmasse im Pumpgrenzenbereich des Verdichters eine Mitdrallrichtung bezüglich des Luftmassestroms im Zuströmkanal aufprägt.

Das Axialgitter in der Ringkammer des Bypasskanals bewirkt einen Luftmassestrom aus der ersten Strömungsöffnung des Bypasskanals in den Zuströmkanal, der im Außenumfangsbereich des Verdichterradeintritts zusammen mit dem Hauptmassestrom entlastend wirksam wird. Eine solche aerodynamische Entlastung des äußeren Schaufelbereichs des Verdichterrades bedeutet die weitgehende Verhinderung von Strömungsablösungen, was einen stabilen Betrieb des Verdichters auch bei kleineren Massedurchsätzen, d.h. insbesondere im Bereich der Pumpgrenze ermöglicht.

In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist ein engster Strömungsquerschnitt des Axialgitters kleiner oder gleich einem Strömungsquerschnitt der zweiten Strömungs-

öffnung des Bypasskanals . Durch diese Festlegung wird die Sensibilität der zweiten Strömungsöffnung des Bypasskanals in ihrer Wirkung gedämpft, da der sensible durchsatzbestimmende Strömungsquerschnitt des Bypasskanals im engsten Strömungsquerschnitt des Axialgitters liegt.

In einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung ist das Axialgitter bzw. sind dessen Gitterelemente in der Luftströmungsrichtung von der zweiten zur ersten Strömungsöffnung des Bypasskanals in Richtung der Umfangsrichtung des Verdichterrades nach innen gekrümmt, um die oben beschriebene gewünschte Mitdrallrichtung aufzuprägen.

In einer Ausgestaltung der Erfindung ist die zweite Strömungsöffnung des Bypasskanals im überdeckungsbereich des Verdichterrades ausgebildet. Alternativ ist sie radial außerhalb des Verdichterrades, d.h. stromab des Verdichterradaustritts ausgebildet.

In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung kann die zweite Strömungsöffnung des Bypasskanals auch mit einer Abzapfstelle stromab des Verdichters im Ansaugtrakt der Brennkraftmaschine verbunden sein. Alternativ oder zusätzlich ist es auch möglich, die zweite Strömungsöffnung des Bypasskanals mit einer Abzapfstelle eines Abgasstrangs der Brennkraftmaschine zu verbinden, um in die Ringkammer des Bypasskanals Abgase einzuleiten .

In einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist die erste Strömungsöffnung des Bypasskanals in Richtung zum Zuströmkanal durch ein spezielles Wandelement begrenzt, das den Luftmassestrom aus der ersten Strömungsöffnung des Bypasskanals mit einer axialen Strömungskomponente in den Zuströmkanal einleitet.

In diesem Fall ist es bevorzugt, wenn der Durchmesser der radialen Innenkante des Wandelements kleiner oder gleich dem Durchmesser des Zuströmkanals stromauf des Wandelements ist und der Durchmesser der radialen Innenkante des Wandelements größer oder gleich dem Durchmesser des Verdichterradeintritts ist.

In einer besonders bevorzugten Ausführungsform der Erfindung ist das Axialgitter des Bypasskanals als ein auswechselbares Modul konzipiert, sodass der Verdichter auf einfache Weise und ohne änderungen am Gehäuse und dergleichen auf den jeweiligen Anwendungsfall bzw. die jeweilige Brennkraftmaschine optimiert werden kann.

Die vorliegende Erfindung betrifft auch einen Abgasturbolader für eine Brennkraftmaschine, der eine Abgasturbine im Abgasstrang der Brennkraftmaschine sowie einen Verdichter der oben beschriebenen Art im Ansaugtrakt der Brennkraftmaschine aufweist .

Obige sowie weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung werden aus der nachfolgenden Beschreibung von bevorzugten, nicht-einschränkenden Ausführungsbeispielen der Erfindung unter Bezugnahme auf die beiliegenden Zeichnungen besser verständlich. Darin zeigen:

Fig. 1 eine schematische Darstellung einer aufgeladenen Brennkraftmaschine mit einem Abgasturbolader mit einem Verdichter gemäß der vorliegenden Erfindung;

Fig. 2 eine schematische Schnittansicht eines Verdichters des Abgasturboladers von Fig. 1 gemäß einem bevorzugten Ausführungsbeispiel; und

Fig. 3 eine vergrößerte schematische Darstellung der Konstruktion eines Axialgitters in dem Bypasskanal des Verdichters von Fig. 2.

Die in Fig. 1 veranschaulichte Brennkraftmaschine 10 weist einen Abgasturbolader 11 mit einer Abgasturbine 12 in einem Abgasstrang 14 der Brennkraftmaschine und einem Verdichter 16, dessen Verdichterrad vom Turbinenrad über eine Welle 18 angetrieben wird, im Ansaugtrakt 20 der Brennkraftmaschine auf. Im Betrieb der Brennkraftmaschine 10 wird das Turbinenrad der Abgasturbine 12 von den Abgasen in Drehung versetzt, welche schließlich einer Abgasnachbehandlungseinrichtung 21 zugeführt werden. Die Drehung des Turbinenrades wird durch die Welle 18 auf das Verdichterrad des Verdichters 16 übertragen, das so Verbrennungsluft ansaugt und auf einen erhöhten Ladedruck verdichtet.

Die Abgasturbine 12 kann zusätzlich mit einer variabel einstellbaren Turbinengeometrie 22 versehen sein, die eine variable Einstellung des wirksamen Strömungsquerschnitts zum Turbinenrad in Abhängigkeit vom aktuellen Betriebszustand der Brennkraftmaschine 10 erlaubt. Analog kann der Verdichter 16 ebenfalls mit einer variablen Verdichtergeometrie (nicht dargestellt) ausgestattet sein, die ein oder mehrere Leitgitter im Zuströmbereich des Verdichterrades umfasst, um die Strömungsverhältnisse im Verdichter in einem weiten Parameterbereich optimieren zu können.

Im Ansaugtrakt 20 ist stromab des Verdichters 16 ein Ladeluftkühler 24 angeordnet, der die verdichtete Ladeluft kühlt, bevor sie den Zylindern der Brennkraftmaschine 10 zugeführt wird. Ferner ist der Brennkraftmaschine 10 eine Abgasrück- führeinrichtung 26 zugeordnet, über die Abgase aus dem Abgas-

sträng 14 stromauf der Abgasturbine 12 in den Ansaugtrakt 20 stromab des Ladeluftkühlers 24 zurückgeführt werden können. Diese Abgasrückführeinrichtung 26 enthält eine Abgasleitung zwischen dem Abgasstrang 14 und dem Ansaugtrakt 20, eine Ventilvorrichtung und einen Abgaskühler, wie in Fig. 1 angedeutet .

Der Brennkraftmaschine 10 ist ferner eine Regel- und Steuereinheit 28 zugeordnet, welche in Abhängigkeit von verschiedenen Betriebszuständen der Brennkraftmaschine 10 die diversen Aggregate steuert bzw. einstellt, insbesondere die Ventilvorrichtung der Abgasrückführeinrichtung 26, die variable Turbinengeometrie 22 und die variable Verdichtergeometrie .

Als kennfeidstabilisierende Maßnahme ist der Verdichter 16 des Abgasturboladers 11 mit einem Bypasskanal 30 versehen, in dem ein spezielles Axialgitter 32 angeordnet ist. Der Aufbau und die Anordnung dieses Bypasskanals 30 mit dem Axialgitter 32 werden nachfolgend unter Bezugnahme auf Fig. 2 und 3 in mehr Einzelheiten erläutert.

Fig. 2 zeigt im Schnitt den Verdichterteil 16 des Abgasturboladers 11 von Fig. 1. Der Verdichter 16 weist ein Gehäuse 34 mit einem axial verlaufenden Zuströmkanal 36 auf, in dem das von der Abgasturbine 12 über die Welle 18 angetriebene Verdichterrad 38 angeordnet ist. Das Verdichterrad 38 saugt Verbrennungsluft in Pfeilrichtung 40 durch den Zuströmkanal 36 an und gibt sie über einen radial verlaufenden Diffusor 42 in einen Spiralkanal 44 aus. Die verdichtete Ladeluft wird aus dem Spiralkanal 44 über den Ladeluftkühler 24 den Zylindern der Brennkraftmaschine 10 zugeleitet.

Im Einstrombereich des Zustromkanals 36 zweigt der Bypass- kanal 30 ab, der rotationssymmetrisch zur Langsachse 46 des Verdichters 16 ausgebildet ist und über den im Wesentlichen koaxial zum Zustromkanal 36 Luft gefordert werden kann. Der Bypasskanal 30 weist eine erste, im Wesentlichen radial verlaufende Stromungsoffnung 48 stromauf des Verdichterradeintritts 50, eine zweite Stromungsoffnung 52 stromab des Verdichterradeintritts 50 und eine die erste und die zweite Stromungsoffnung 48, 52 verbindende axiale Ringkammer 54 auf. Im Fall des in Fig. 2 dargestellten Ausfuhrungsbeispiels ist die zweite Stromungsoffnung 52 stromab des Verdichterradeintritts 50, aber noch im Uberdeckungsbereich des Verdichterrades 38 positioniert. Der Bypasskanal 30 verlauft im Wesentlichen konzentrisch zum Zustromkanal 36, und die Stromungsoffnungen 48, 52 haben die Form von umlaufenden Ringnuten. Ein die Ringkammer 54 definierender und den Bypasskanal 30 von dem Zustromkanal 36 trennender Wandabschnitt 56 ist zum Beispiel über Streben (nicht dargestellt) fest mit dem Gehäuse 34 verbunden, die den Wandabschnitt 56 mechanisch stabilisieren und versteifen.

Der Bypasskanal 30 wird insbesondere bei einem Betrieb des Verdichters 16 im Bereich der Pumpgrenze oder der Stopfgrenze benotigt. Bei einem Betrieb nahe der Pumpgrenze tritt ein Teilmassestrom der Luft durch die zweite Stromungsoffnung 52 stromab des Verdichterradeintritts 50 in die Ringkammer 54 ein, durchströmt den Bypasskanal 30 entgegen der Haupt- stromungsrichtung der Verbrennungsluft und wird über die erste Stromungsoffnung 48 wieder in den Zustromkanal 36 zuruckgeleitet .

Wie in Fig. 2 dargestellt, ist die erste Stromungsoffnung 48 des Bypasskanals 30 gegenüber dem Zustromkanal 36 durch ein spezielles Wandelement 58 begrenzt. Dieses Wandelement 58,

das wahlweise auch bewegbar ausgebildet bzw. angebracht sein kann, bildet einen Rohrkrümmer, durch den der Luftstrom durch den Bypasskanal 30 aus der ersten Stromungsoffnung 48 mit einer axialen Stromungskomponente in den Zustromkanal 36 eingeleitet wird, wie durch einen Pfeil 60 in Fig. 2 angedeutet. Mit anderen Worten wird der Luftstrom durch den Bypasskanal 30 bei der Einleitung in den Zustromkanal 36 um 180° umgelenkt. Die radial innen liegende Dusenkontur 62 des Wandelements 58 bewirkt, dass die Luftströmung dusenformig auf den Verdichterradeintritt 50 gefuhrt wird.

In einer bevorzugten Ausfuhrungsform des Verdichters 16 ist der Durchmesser D ₃₆ des Zustromkanals 36 stromauf des Wandelements 58 großer oder gleich dem Durchmesser D ₆₂ der radialen Innenkante der Dusenkontur 62 des Wandelements 58. Außerdem ist dieser Durchmesser D ₆₂ der Dusenkontur 62 des Wandelements 58 vorzugsweise großer oder gleich dem Durchmesser D ₅₀ des Verdichterradeintritts 50. Insgesamt gilt damit bevorzugt die Beziehung D ₃₆ > D ₆₂ ≥ D ₅₀ .

Wie bereits oben erwähnt, ist in der Ringkammer 54 des Bypasskanals 30 das Axialgitter 32 vorgesehen. Dieses Axialgitter 32 ist in Fig. 3 naher veranschaulicht. Der von der zweiten Stromungsoffnung 52 in die Ringkammer 54 stromende Luftmassestrom wird durch das Axialgitter 32 in eine bezuglich des Ziels der Verschiebung der Pumpgrenze vorteilhafte Stromungsrichtung umgelenkt, die nach Verlassen der ersten Stromungsoffnung 48 im Außenumfangsbereich des Verdichterradeintritts 50 mit dem Hauptmassestrom aus dem Zustromkanal 36 aerodynamisch entlastend wirksam ist.

Als aerodynamisch entlastend wirksam ist die Luftströmung im Außenumfangsbereich des Verdichterradeintritts 50 dann, wenn ihr eine Mitdrallwirkung aufgeprägt wird, was durch das

Axialgitter 32 in der Ringkammer 54 des Bypasskanals 30 erfolgt. Der der ersten Strömungsöffnung 48 des Bypasskanals 30 zugewandte Axialgitteraustritt 64 ist daher im Wesentlichen in der Umfangsrichtung des Verdichterrades 38 orientiert. Mit anderen Worten sind die Gitterelemente 66 des Axialgitters 32 in der Luftströmungsrichtung von der zweiten zur ersten Strömungsöffnung 52, 48 des Bypasskanals 30 in Richtung der Umfangsrichtung des Verdichterrades 38 in radialer Richtung nach innen gekrümmt, wie in Fig. 3 dargestellt.

Die so bewirkte aerodynamische Entlastung des äußeren Schaufelbereichs des Verdichterrades 38 bedeutet eine weitgehende Verhinderung der Strömungsablösungen, was wiederum einen stabilen Betrieb des Verdichters 38 auch bei kleinen Massedurchsätzen, d.h. im Bereich der Pumpgrenze bewirkt. Dieser Effekt kann durch eine geeignete Konstruktion der Düsenkontur 62 des Wandelements 58 noch verstärkt werden.

Vorzugsweise ist das Axialgitter 32 in der Ringkammer 54 des Bypasskanals 30 so ausgebildet, dass sein engster Strömungsquerschnitt A ₃₂ in der Nähe des Axialgitteraustritts 64 kleiner oder gleich dem Strömungsquerschnitt A ₅₂ der zweiten

Strömungsöffnung 52 des Bypasskanals 30 ist (A ₃₂ < A ₅₂ ) .

Durch diese Festlegung wird die Sensibilität der zweiten Strömungsöffnung 52 in ihrer Wirkung gedämpft. Der sensible durchsatzbestimmende Strömungsquerschnitt des Bypasskanals 30 liegt in dem engsten Strömungsquerschnitt A ₃₂ des Axialgitters 32. Zur Optimierung einer dämpfenden Wirkung beziehungsweise der Reduktion von Störungen hinsichtlich der Schwingungsanregung des Radeintritts 50, kann eine Teilung t des Axialgitters 32 über dem Umfang variabel gestaltet werden .

Vorteilhafterweise kann das so konstruierte Axialgitter 32 als ein auswechselbares Modul konzipiert sein, sodass der Verdichter 16 ohne änderungen des Gehäuses 34 und seiner Umgebung auf den jeweiligen Anwendungsfall optimiert werden kann .

Um ein für den Luftmassestrom durch den Bypasskanal 30 treibendes Druckverhaltnis von der zweiten Stromungsoffnung 52 bis zum Axialgitteraustritt 64 zu bekommen, wird die zweite Stromungsoffnung 52 bevorzugt im Vergleich zu herkömmlichen Verdichtern 16 ohne Axialgitter 32 im Bypasskanal 30 an einer höheren Durchmesserposition D ₅₂ angeordnet.

Wahrend die zweite Stromungsoffnung 52 in dem Ausfuhrungsbeispiel von Fig. 2 an einer Position im Uberdeckungsbereich des Verdichterrades 38 positioniert ist, ist es auch denkbar, die zweite Stromungsoffnung 52 radial außerhalb des Verdichterrades 38, d.h. stromab des Verdichterradaustritts 68 anzuordnen. Dies bedeutet, dass die zweite Stromungsoffnung 52 zum Beispiel vom Diffusor 42 oder vom Spiralkanal 44 bei einem höheren Druckniveau in die Ringkammer 54 fuhrt.

Es ist ferner auch möglich, dass die zweite Stromungsoffnung 52 über einen (nicht dargestellten) Kanal mit einer Abzapfstelle 70' oder 70'' stromauf bzw. stromab des Ladeluft- kuhlers 24 im Ansaugtrakt 20 verbunden ist. Alternativ oder zusatzlich zu den obigen Positionen der Abzapfstellen 70' , 70'' und der zweiten Stromungsoffnung 52 kann die zweite Stromungsoffnung 52 über einen (nicht dargestellten) Kanal auch mit dem Abgasstrang 14 der Brennkraftmaschine 10 verbunden sein. Entsprechende Abzapfstellen 72', 72'' und 72''' liegen beispielhaft stromauf bzw. stromab der Abgasturbine 12 bzw. stromab der Abgasnachbehandlungseinrichtung 21. Auf

diese Weise kann Frischluft und/oder Abgas in die Ringkammer 54 des Bypasskanals 30 eingeleitet werden.

Das Axialgitter 32 muss in Kombination mit der Position der Abzapfstelle 70', 70", 72', 72", 72'" so ausgelegt sein, dass die Erzeugung eines geeigneten Druckverhaltnisses und Massedurchsatzes durch den Bypasskanal 30 gewahrleistet ist. Dies wird zudem vom Stromungsquerschnitt A ₅₂ der zweiten Stromungsoffnung 52, dem engsten Stromungsquerschnitt A ₃₂ des Axialgitters 32 und dem Gitteraustrittswinkel α ₃₂ (siehe Fig. 3) beeinflusst, die zusammen zu den gewünschten Mitdrall- intensitaten am Verdichterradeintritt 50 fuhren sollen.

Die Ringkammer 54 des Bypasskanals 30 ist in dem Beispiel von Fig. 2 rotationssymmetrisch stromauf des Axialgittereintritts 74 ausgebildet. Um die Ablosestorungen bei der Ausströmung aus der zweiten Stromungsoffnung 52 vor dem Axialgittereintritt 74 klein zu halten, sind aber auch deutlich größere Ringkammern 54 als Sammelraum vorstellbar, die eine über den Umfang nahezu gleichförmige, fast axiale Leitgitterstromung bewirken können.

Bezugszeichenliste

Brennkraftmaschine Abgasturbolader Abgasturbine Abgasstrang Verdichter Welle Ansaugtrakt Abgasnachbehandlungseinrichtung variable Turbinengeometrie Ladeluftkühler Abgasrückführeinrichtung Regel- und Steuereinheit Bypasskanal Axialgitter Gehäuse Zuströmkanal Verdichterrad Strömungsrichtung in 36 Diffusor Spiralkanal Längsachse erste Strömungsöffnung Verdichterradeintritt zweite Strömungsöffnung Ringkammer Wandabschnitt Wandelement Strömungsrichtung Düsenkontur Axialgitteraustritt

Gitterelemente Verdichterradaustritt Abzapfstellen Abzapfstellen Axialgittereintritt