Steuerungsverfahren für einen Hybridantrieb, Steuergerät und Hybridantrieb

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Steuerungsverfahren für einen Hybridantrieb in einem Fahrzeug mit einem Verbrennungsmotor und einem Elektromotor.

Um Hybridantriebe in Fahrzeugen optimal nutzen zu können, ist es erforderlich, geeignete Steuerungsverfahren zu nutzen, um die Drehmomentverteilung bzw. die Leistungsverteilung zwischen einem oder mehreren Elektromotoren und einem Verbrennungsmotor einzustellen. Diese Steuerungsverfahren ergänzen dabei konstruktive Maßnahmen wie die Wahl des Hybridkonzeptes und die Wirkung der einzelnen Komponenten (Verbrennungsmotor,

Elektromotor, Getriebe, Kupplungen etc.) auf den Antriebsstrang.

Wichtige Motorfunktionen des Verbrennungsmotors werden ebenfalls mit geeigneten

Steuerungsverfahren eingestellt. Steuerungsverfahren ergänzen dabei konstruktive

Maßnahmen wie Brennraumgestaltung und beeinflussen die Gemischbildung in

Einspritzsystemen und durch Einspritzverfahren. Bei Verbrennungsmotorbetrieb sollen sie den Kraftstoffverbrauch und die damit zusammenhängenden C0 ₂ -Emissionen senken sowie wesentliche Abgaskomponenten wie Kohlenmonoxid (CO), Kohlenwasserstoffe (HC), Stickoxide (NOx) sowie Ruß und Partikel.

Diese Einstellung der Funktionen des Verbrennungsmotors ist auch bei einem Hybridantrieb erforderlich, nämlich immer dann, wenn der Verbrennungsmotor teilweise oder vollständig sein Antriebsmoment zur Verfügung stellt.

Dabei werden Informationen über einen Betriebszustand des Motors (zum Beispiel Drehzahl, Drehmoment, gewünschtes Drehmoment, Temperatur, DPF (Diesel-Partikelfilter)beladung) ausgewertet und Führungsgrößen bestimmt, welche den Verbrauch und die Emissionen im Betrieb beeinflussen.

Zur Bestimmung dieser Führungsgrößen dienen oft in einem das Steuerungsverfahren ausführenden Steuergerät zusätzlich hinterlegte Motorkennfelder, in denen bspw. eine Soll- Abgasrückführungsrate oder ein Soll-Ladedruck in Abhängigkeit zum oben genannten Betriebszustand hinterlegt sind. Geeignete Führungsgrößen sind zum Beispiel Abgasrückführungsrate,

Abgasrückführungsaufteilung, Füllung, Einspritzzeitpunkt, Zündzeitpunkt. Von diesen

Führungsgrößen werden dann Stellgrößen abgeleitet (zum Beispiel Drosselklappenstellung, Stellung einer VTG (Variable Turbinengeometrie)).

Der Begriff„Verbrennungsmotor" umfasst in diesem Zusammenhang das vollständige

Verbrennungsmotorsystem mit all seinen Aggregaten, Hilfsaggregaten und Stellelementen.

Mit dieser Strategie kann sichergestellt werden, dass in festgelegten Geschwindigkeitsprofilen durch eine optimierte Zuordnung bestimmter Führungsgrößen die Emissionsobergrenzen nicht überschritten werden. Ein Beispiel für solche Geschwindigkeitsprofile sind normierte

Fahrzyklen, zum Beispiel der NEFZ (neuer Europäischer Fahrzyklus), die zur Bestimmung der Abgas- und/oder Verbrauchswerte gefahren werden. Für solche Zyklen sind beispielsweise globale Optimierungsansätze bekannt, wie sie in Heiko Sequenz: Emission Modelling and Model-Based Optimisation of the Engine Control, D17 Darmstädter Dissertationen 2012 angegeben sind.

Im realen Fahrbetrieb treten nun aber beliebige, unterschiedliche Geschwindigkeitsprofile und Betriebszustände auf, die vor und während der Fahrt nicht bekannt sind. Da die einzelnen Betriebszustände auch unabhängig von der Motorsteuerung schon unterschiedliche

Emissionswerte aufweisen, können die Verbrauchs- und Emissionswerte (1/100km bzw. mg/km) bei diesen beliebigen, unterschiedlichen Fahrprofilen teilweise erheblich nach unten oder oben abweichen. Eine globale Optimierung von bspw. Kraftstoffverbrauch oder C0 ₂ -Emissionen bei NichtÜberschreiten von Emissionsgrenzen ist durch die oben genannten Steuerungsverfahren somit nicht mehr gegeben.

Insbesondere bei konkurrierenden Emissionsgrößen, wie sie beispielsweise in einem

Dieselmotor bei den Ruß(partikel)emissionen und den Stickoxidemissionen auftreten, können Situationen auftreten, bei denen beispielsweise in einem Geschwindigkeitsprofil die zulässigen Stickoxidemissionen überschritten werden und die zulässigen Rußemissionen deutlich unterschritten werden.

Steuerungsverfahren sollen also auch im realen Fahrbetrieb die Führungsgrößen - beispielsweise Abgasrückführungsrate (AGR-Rate), AGR-Aufteilung (Hochdruck/Niederdruck), Füllung, Raildruck etc. - optimiert einstellen aber auch die Nutzung von Abgasnachbehandlungssystemen wie beispielsweise Dieselpartikelfilter und SCR (selektive katalytische Reduktion) im Hinblick auf den Kraftstoff- und AdBlue-Verbrauch sowie die

Emissionsgrößen verbessern.

Aus dem Hybridfahrzeugbetrieb sind Ansätze bekannt, bei denen die Drehmoment- bzw.

Leistungsaufteilung zwischen Verbrennungsmotor und Elektromotor unter Berücksichtigung zu erwartender Fahrzustände optimiert wird. Lin et al.„A stochastic control strategy for hybrid electric vehicles", Boston 2004, Proceedings of the 2004 American Control Conference legt beispielsweise ein stochastisches, dynamisches Programmierungsverfahren vor, bei dem eine Antriebsmanagementstrategie für eine Gruppe zufälliger Fahrzyklen optimiert und in Echtzeit implementiert wird. So eine dynamische Programmierung ist zwar global optimal, erfordert aber unter Umständen einen sehr hohen Rechenaufwand, so dass solche Steuerungsverfahren in typischen Fahrzeugsteuergeräten mit beschränkter Rechenkapazität unter Umständen nur eingeschränkt anwendbar sind.

Aus Olivier Grondin et al. "Energy management strategy for Diesel hybrid electric vehicle", Chicago 201 1 , IEEE Vehicle Power and Propulsion Conference ist eine

Energiemanagementstrategie bekannt, mit der die Leistungsverteilung zwischen den

Energiequellen Treibstoff (Verbrennungsmotor) und Batterie (Elektromotor) berechnet wird. Die dort vorgeschlagene Strategie basiert auf einer ECMS (Energy Consumption Minimizations Strategy), bei der neben dem reinen Treibstoffverbrauch, der mit dem C0 ₂ -Ausstoß korreliert, auch der zugehörige NOx-Ausstoß sowie der Ladezustand des Systems betrachtet wird. Mit diesem Ansatz werden die Gesamtkosten des Energieverbrauchs - normiert auf die

Treibstoff kosten - bestimmt und können für bestimmte Fahrzustände minimiert werden. Die Berücksichtigung des NOx-Ausstoßes oder in anderen Worten die Umrechnung des NOx- Ausstoßes in Kraftstoffverbrauch bzw. C0 ₂ -Ausstoß, erfolgt über einen festen wählbaren Faktor. So ein fester Faktor kann für feststehende Laborfahrzyklen optimiert werden, er ist jedoch für den realen Fahrbetrieb nur zufällig zutreffend. Auch werden bei dem dort

angegebenen Verfahren keine anderen Emissionsgrößen wie z. B. Rußausstoß berücksichtigt.

Ein möglicher Verbesserungsansatz könnte darin bestehen, unter Berücksichtigung einer Betriebszustandsinformation, Emissionsobergrenzen und einer kumulierten Ist-Emissionsgröße eine Führungsgröße für den Verbrennungsmotor zu bestimmen (zum Beispiel AGR-Rate, AGR- Aufteilung, Füllung). Die Betriebszustandsinformationen könnten dabei zum Beispiel die Drehzahl, das aktuelle Drehmoment, das gewünschte Drehmoment, Temperaturen, die DPF-Beladung und andere Größen umfassen.

Die kumulierte Ist-Emissionsgröße umfasst die Summe aller in einem bestimmten

Betriebszeitraum vom Verbrennungsmotor ausgestoßenen Emissionen.

Über die Führungsgröße(n) könnte dann wenigstens ein Betriebszustand des

Verbrennungsmotors so eingestellt werden, dass mehrere Ist-Emissionsgrößen so beeinflusst würden, dass die kumulierten Ist-Emissionsgrößen in einem bestimmten Betriebszeitraum mit einer Zusammenstellung aus beliebigen, in zufälliger Reihenfolge eingestellten,

unterschiedlichen Betriebszuständen des Verbrennungsmotors Emissionsobergrenzen für diesen Betriebszeitraum nicht überschritten (mg/km) und eine Zielfunktion so weit wie möglich reduziert würde.

Hier wird eine zu minimierende bzw. zu optimierende Größe als Zielfunktion bezeichnet (z.B. Kraftstoffverbrauch bzw. die davon abhängigen C0 ₂ -Emissionen, Regenerationsintervalle diverser Abgasnachbehandlungssysteme wie Rußpartikelfilter, AdBlue-Verbrauch, NOx Emissionen etc. oder eine Kombination solcher Größen).

Der Begriff„beliebige" Betriebszustände soll alle technisch sinnvollen Betriebszustände umfassen, die im sachgerechten Normalbetrieb eines Verbrennungsmotors auftreten können.

So ein Steuerungskonzept hätte den Vorteil, dass beispielsweise eine unkritische Ist- Emissionsgröße durch eine Veränderung der Führungsgröße so weit erhöht würde, dass eine kritische Ist-Emissionsgröße entsprechend verringert würde und sichergestellt wäre, dass das Emissionsgrenzniveau (Emissionsgrenzwert) einer Emissionsgröße für die kritische

Emissionsgröße in einem bestimmten Betriebszeitraum nicht überschritten würde.

Dabei könnten eine oder mehrere Führungsgröße(n) durch eine Indifferenzkurve aus Pareto- optimalen Alternativen - von bspw. Einspritzmenge, Ist-Emissionen und/oder AdBlue-Dosierung - ausgewählt werden. Dazu wäre auch eine verlässliche Heuristik erforderlich, die die Abstände der kumulierten Ist-Emissionen zu ihrem Grenzniveau berücksichtigt.

Weiter wäre so ein Ansatz auch auf die Betrachtung bereits zurückliegender Betriebszustände reduziert. Es besteht also die Aufgabe, ein Steuerungsverfahren für einen Hybridantrieb in einem

Fahrzeug bereitzustellen, bei dem auf einfache und effiziente Weise mit einer eindeutigen Methode eine aktuelle Führungsgröße des Verbrennungsmotors bestimmt wird, bei der zufällige und zunächst unbekannte, reale Fahrzustände berücksichtigt werden können.

Diese Aufgabe wird durch das erfindungsgemäße Steuerungsverfahren nach Anspruch 1 , einem Steuergerät nach Anspruch 13 und einem Hybridantrieb nach Anspruch 14 sowie einem Fahrzeug nach Anspruch 15 gelöst.

Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen und der folgenden Beschreibung bevorzugter Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung.

Die Erfindung zeichnet sich dadurch aus, dass die Drehmoment-/Leistungsaufteilung zwischen dem Verbrennungsmotor und dem Elektromotor bestimmt wird, indem in einer Kostenfunktion eine Betriebszustandsinformation des Hybridantriebes, eine Ladezustandsinformation einer Traktionsbatterie und eine Differenz zwischen einer Emissionsobergrenze und einer kumulierten Ist-Emissionsgröße berücksichtigt werden. Dabei wird ein Betriebszustand des

Verbrennungsmotors und damit das verbrennungsmotorische Antriebsmoment mittels einer Führungsgröße so beeinflusst, dass wenigstens zwei Ist-Emissionsgrößen so eingestellt werden, dass die entsprechenden (zu den Ist-Emissionsgrößen korrespondierenden) kumulierten Ist-Emissionsgröße in einem Betriebszeitraum mit einer Zusammenstellung aus beliebigen, in zufälliger Reihenfolge eingestellten, unterschiedlichen Betriebszuständen des Hybridantriebes, und damit des Verbrennungsmotors, die Emissionsobergrenzen für diesen Betriebszeitraum nicht überschreiten, wobei die Kostenfunktion minimiert wird, indem die Führungsgröße mittels aus einer Differenzfunktion bestimmten Indifferenzkurve aus Pareto- optimalen Alternativen (z.B. in sogenannten Paretofronten dargestellt) ausgewählt wird und so der verbrennungsmotorische Drehmomentanteil emissionsoptimiert einstellbar ist.

Das Verfahren bestimmt also die gewünschten Führungsgrößen des Verbrennungsmotors wie zum Beispiel Abgasrückführungsrate (AGR-Rate), Ladedruck/Füllung, AdBlue-Dosierung und damit auch die Drehmoment- bzw. Leistungsaufteilung zwischen Elektromaschine - motorisch (Drehmomentabgabe) und/oder generatorisch (Drehmomentaufnahme) betreibbar - und Verbrennungsmotor in Abhängigkeit von aktuellen„Emissionskosten" oder„Gesamtkosten", in die elektrische Leistung und wenigstens zwei Emissionsgrößen einfließen, die in der Kostenfunktion auf eine Emissionsgröße normiert sind (z.B. den C0 ₂ -Ausstoß als Einheit für die „Kosten").

Das Verfahren beruht also auf einer methodisch, rechnerisch einfach zu bewältigenden

Kostenbetrachtung, bei der sowohl kumulierte Ist-Emissionsgrößen als auch

Ladezustandsinformationen (z.B. über den aktuellen Ladezustand und einen Referenz- oder Zielladezustand) in die Kostenfunktion einfließen. Die Differenzfunktion erlaubt dabei die eindeutige Bestimmung einer Indifferenzkurve mittels der eine Pareto-optimale Alternative der Führungsgröße ausgewählt werden kann. Es steht also eine eindeutige Methode zur

Bestimmung der Führungsgröße zur Verfügung.

Es gibt Ausführungen, bei denen die Differenzfunktion zur Bestimmung eines ersten

Äquivalenzfaktors dient, welcher eine zweite Ist-Emissionsgröße (der beiden Ist- Emissionsgrößen) in ein Emissionsäquivalent einer ersten Ist-Emissionsgröße (der beiden Ist- Emissionsgrößen) umrechnet. Durch die Abhängigkeit des ersten Äquivalenzfaktors von der Differenzfunktion wird dieser dynamisch anpassbar. Gleichzeitig wird die zweite Ist- Emissionsgröße auf die erste Ist-Emissionsgröße normiert. So ist es z. B. möglich, den NOx- Ausstoß über den ersten Äquivalenzfaktor in der zu minimierenden Kostenfunktion normiert auf den C0 ₂ -Ausstoß bzw. den Kraftstoffverbrauch normiert zu betrachten.

In gleicher Weise gilt dies für einen zweiten Äquivalenzfaktor, in dem die

Ladezustandsinformation einfließt. Auf diese Weise kann die Antriebsleistung des Elektromotors ebenfalls in ein Emissionsäquivalent der ersten Ist-Emissionsgröße (also beispielsweise den C0 ₂ -Ausstoß bzw. den Kraftstoffverbrauch) umgerechnet werden und je nach Ladezustand bzw. je nach gewünschtem Ladezustand (Referenz- oder Zielladezustand) in der

Kostenfunktion berücksichtigt werden.

Bei einer Ausführung, bei welcher die Indifferenzkurve eine Gerade ist, deren Steigung mit dem ersten Äquivalenzfaktor korreliert, der mittels der Differenzkurve bestimmbar ist, kann die Pareto-optimale Alternative der Führungsgröße besonders einfach aus dem Pareto-optimalen Alternativen ausgewählt werden (z. B. durch Anlegen dieser Geraden an die entsprechende Paretofront).

Bei einem Verfahren, bei dem in der Differenzfunktion eine Prädiktionsinformation berücksichtigt wird, fließen in die Kostenfunktion bzw. in die Differenzfunktion neben den vergangenen und aktuellen Emissionen auch prädizierte Emissionen für erwartete Betriebszustände ein. Dabei werden pradizierte Emissionen für erwartete Betriebszustände ermittelt, abgeschätzt oder auch aus hinterlegten Daten abgeleitet. Dazu können beispielsweise

Streckenvorausschauinformationen für eine geplante Fahrroute dienen, die beispielsweise Informationen zum Höhenprofil, zur Geschwindigkeitsbegrenzungen, zu Verkehrs- und

Ampelinformationen, sowie Informationen zu Umgebungstemperaturen oder

Luftdruckbedingungen dienen.

Dabei gibt es Ausführungen, bei denen die Prädiktionsinformationen Informationen zu einer Fahrstrecke (z.B. die Länge der Fahrstrecke) umfassen, die dann mit einem

fahrstreckenbezogenen Emissionsgrenzwert multipliziert werden.

Es gibt auch Ausführungen, bei denen die Betriebszustandsprognoseinformation wenigstens eine Information aus der folgenden Gruppe umfasst: Fahrstreckenqualität, Fahrstreckenlänge und Umweltbedingungen. Über die Fahrstreckenqualität (bspw. Steigungen), die

Fahrstreckenlänge und Umweltbedingungen (z.B. die Höhe über Meeresspiegel) lassen sich wesentliche Betriebszustandsinformationen (Drehmoment, Drehzahl) und der Leistungsbedarf einer Verbrennungskraftmaschine bestimmen.

Es gibt eine Ausführung, bei welcher die Prädiktionsinformation weiterhin alternativ oder zusätzlich eine Emissions-Prognosegröße umfasst. Damit ist es möglich, bei der

Differenzbetrachtung sowohl den zulässigen Emissionsgrenzwert - einschließlich einer prädizierten Komponente - als auch die tatsächliche und erwartete Emission zu betrachten. So ist es möglich, die kritische Differenz zwischen diesem Grenzwert und den erwarteten

Emissionen vergangenheits- und zukunftsorientiert zu analysieren und zur Bestimmung der Indifferenzkurve heranzuziehen.

Dabei gibt es Ausführungen, bei denen die Betriebszustandsinformation wenigstens eine Drehzahl (n) und ein Soll-Drehmoment (M) umfasst.

Bei einer Ausführung umfassen die Ist-Emissionsgrößen (Zielfunktionen) wenigstens zwei der folgenden Größen. Zu den Größen gehören NOx-Ausstoß, HC-Ausstoß, CO-Ausstoß, C0 ₂ - Ausstoß, kombinierter HC- und NOx-Ausstoß, Rußpartikelanzahl, Rußpartikelmasse,

Beladungszustand eines Dieselpartikelfilters und/oder eines NOx-Speicherkatalysators, AdBlue- Verbrauch. Damit lässt sich das Verfahren an unterschiedliche Emissionsschwerpunkte anpassen. In einer anderen Ausführung umfasst die Führungsgröße wenigstens eine der folgenden Größen, die sich auf das Emissionsverhalten auswirken, nämlich AGR-Rate, AGR-Aufteilung, Füllung, Ladedruck, Zündzeitpunkt, Raildruck. Die daraus abgeleiteten Stellgrößen umfassen dabei eine der folgenden Größen, über die bei modernen Motoren die gewünschte

Führungsgröße bewirkt werden kann, nämlich Drosselklappenstellung; Einstellung der variablen Turbinengeometrie, Einspritzzeitpunkt, Nockenwellenverstellung.

In einer anderen Ausführung werden zwei Ist-Emissionsgrößen betrachtet, und zwar insbesondere der Stickoxidausstoß und der Rußausstoß, die bei Dieselmotoren konkurrierend zusammenhängen.

Es gibt auch Ausführungen, bei denen der C0 ₂ -Ausstoß und der NOx-Ausstoß konkurrierend optimiert werden.

Es gibt auch Ausführungen, bei denen der C0 ₂ -Ausstoß, der NOx-Ausstoß und der

Rußausstoß, also drei Ist-Emissionsgrößen, konkurrierend optimiert werden.

Mit Hilfe eines Hybridantriebs mit einem erfindungsgemäßen Steuergerät lassen sich für ein Fahrzeug mit einem solchen Antrieb verbesserte Verbrauchswerte und Emissionswerte realisieren.

Ausführungsbeispiele der Erfindung werden nun beispielhaft und unter Bezugnahme auf die beigefügte Zeichnung beschrieben. Darin zeigt:

Fig. 1 schematisch ein Motorsystem mit einem erfindungsgemäßen Steuergerät;

Fig. 2 ein schematisches Fahrzeuglayout mit einem erfindungsgemäßen Steuergerät;

Fig. 3 eine schematische Darstellung eines erfindungsgemäßen Steuerverfahrens mit wesentlichen Input- und Output-Größen;

Fig. 4 ein Diagramm, in dem Ruß- und NOx-Emissionen in Abhängigkeit der AGR-Rate dargestellt sind; Fig. 5 Pareto-optimale Arbeitspunkte, für die eine bestimmte Rußemission und eine bestimmte NOx-Emission gilt;

Fig. 6 Auswahl einer Führungsgröße durch eine Indifferenzkurve basierend auf dem

Zusammenhang von Rußemissionen und NOx-Emissionen bei einer bestimmten (erhöhten) kumulierten NOx-Emission;

Fig. 7 die in Fig. 6 dargestellte Auswahl für eine niedrigere kumulierte NOx-Emission;

Fig. 8 die in Fig. 6 dargestellte Auswahl für eine überhöhte kumulierte NOx-Emission;

Fig. 9 die in Fig. 6 dargestellte Auswahl basierend auf dem Zusammenhang von C0 ₂ - und

NOx-Emissionen;

Fig. 10 die in Fig. 6 dargestellte Auswahl durch eine nichtlineare Indifferenzkurve;

Fig. 1 1 eine Darstellung verschiedener Emissionsgrößen über einen zeitlichen Verlauf;

Fig. 12 den Verlauf einer Kennlinie zur Bestimmung einer Indifferenzkurve;

Fig. 12A-C unterschiedliche Indifferenzkurven, die nach dem er erfindungsgemäßen Verfahren bestimmt sind und

Fig. 13-16 unterschiedliche Szenarien, in denen die emissionsoptimierte

Drehmomentaufteilung nach dem erfindungsgemäßen Verfahren bestimmt wird.

In Fig. 1 ist ein Motorschema dargestellt, welches über ein erfindungsgemäßes Steuergerät 1 geregelt bzw. gesteuert wird. Dargestellt ist ein als Hubkolbenmotor 2 (Diesel- oder Otto-Motor), ausgebildeter Verbrennungsmotor, der über Ventile 3 und über einen Ladeluftstrang 4 befüllt wird und über einen Abgasstrang 5 entleert wird. Die Zuluft gelangt durch einen Luftfilter 6 und einen Abgasturbolader 7 mit verstellbarer Turbinengeometrie durch einen Zwischenkühler 8 über ein Einlassventil 3 in den Zylinder 9, wo gegebenenfalls über ein Einspritzsystem Kraftstoff zugeführt wird. Nach der Verdichtung und Verbrennung des Luft-Kraftstoffgemischs wird das entstandene Abgas durch ein Auslassventil 3 über den Abgasstrang abgeführt. Das verdichtete Abgas passiert dabei den Abgasturbolader 7, treibt diesen an und verdichtet so die Ladeluft. Anschließend passiert es einen Stickstoffspeicherkatalysator 10 sowie einen Dieselpartikelfilter 1 1 und gelangt schließlich durch eine Abgasklappe 12 in den Auspuff 13.

Die Ventile 3 werden über eine verstellbare Nockenwelle 14 angetrieben. Die Verstellung erfolgt über eine Nockenwellenverstelleinrichtung 15, die vom Steuergerät 1 ansteuerbar ist.

Ein Teil des Abgases kann über ein Hochdruck-Abgasrückführventil 16 in den Ladeluftstrang 4 eingeleitet werden. Ein abgasbehandelter Teilstrom kann im Niederdruckbereich nach dem Abgasturbolader 7 über eine entsprechende Abgaskühlung 17 und ein Abgasrückführungs- Niederdruckventil 18 in den Ladeluftstrang 4 geführt werden. Die Turbinengeometrie des Abgasturboladers 7 ist über eine Stelleinrichtung 19 einstellbar. Die Ladeluftzufuhr („Gas") wird über die Hauptdrosselklappe 20 geregelt.

Über das Steuergerät 1 sind u.A. das Abgasrückführungs-Niederdruckventil 18, die

Stelleinrichtung 19, die Hauptdrosselklappe 20, das Abgasrückführungs-Hochdruckventil 16, die Nockenwellenverstelleinrichtung 15 sowie die Abgasklappe 12 ansteuerbar (durchgezogene Linien).

Weiterhin wird das Steuergerät 1 über Sensoren und Sollwertgeber beispielsweise mit

Temperaturinformationen (Zwischenkühler 8, Abgaskühlung 17) und mit Ist-Emissionswerten (z.B. aus einem Sensor oder physikalischen/empirischen Modell) versorgt.

Dazu können noch weitere Betriebszustandsinformationen kommen wie: Fahrpedalstellung, Drosselklappenstellung, Luftmasse, Batteriespannung, Motortemperatur, Kurbelwellendrehzahl und oberer Totpunkt, Getriebestufe, Fahrzeuggeschwindigkeit.

Es besteht also ein komplexes Steuer- und Regelsystem, welches den Motorbetrieb in unterschiedlichsten Betriebszuständen hinsichtlich unterschiedlicher Zielgrößen einstellen, regeln und möglichst optimieren soll.

Figur 2 zeigt ein schematisch dargestelltes Fahrzeug 200 mit einem Hybridantrieb

(Parallelhybridarchitektur), in dem ein als Verbrennungsmotor dienender Hubkolbenmotor 2 mit dem Abgasstrang 5 angeordnet ist und der über eine Kupplung 24 mit einem Antriebsstrang 25 verbunden ist. Zusätzlich umfasst der Hybridantrieb einen elektrischen Antrieb der hier als Elektromotor 23 ausgebildet ist, der über die Kupplung 24 mit dem Hubkolbenmotor 2 bzw. dem Getriebe 2a und dem Antriebsstrang 25 gekoppelt ist. Der Elektromotor 23 ist bspw. als

permanentmagneterregte Synchronmaschine ausgebildet, die über einen elektrischen

Energiespeicher (Traktionsbatterie) 21 (und einen Umrichter 22) mit Energie versorgt wird. Das Steuergerät 1 ist über entsprechende Signalleitungen ebenfalls mit den elektrischen

Antriebseinheiten (21 , 22, 23) gekoppelt. Dabei kann das Steuergerät 1 steuernd/regelnd in den Betrieb des Verbrennungsmotors 2, des Elektromotors 23, des Getriebes 2a (das als Drehzahl und Drehmomentwandler und/oder -koppler dient), der Traktionsbatterie 21 und der Kupplung eingreifen. Der Elektromotor 23 (auch Elektromaschine) kann sowohl motorisch als

generatorisch betrieben werden.

Zur unter Emissionsgesichtspunkten optimierten Leistungs-/Drehmomentverteilung zwischen Verbrennungsmotor 2 und Elektromotor 23 dient die folgende zu minimierende Kostenfunktion gemäß Formel (1 ):

(1 ) min _MvKM J(M _VKM , n _K )

= min rh _C02 (M _VKM , n _K ) + a _el (SOC, SOCref) ^■ P _e i (M _EM (M _VKM , n _K )) + β _Ν0χ (δ) ^■ m _NOx (M _VKM , n _K )

In dieser Kostenfunktion gemäß Formel 1 sind die zu berücksichtigenden Größen auf den C0 ₂ - Ausstoß m _C o2 normiert, der vom Antriebsmoment M _V KM des Verbrennungsmotors 2 und der eingestellten Drehzahl n _K abhängt. m _C o2 stellt dabei eine erste Emissionsgröße EM-ι dar.

Die zweite hier berücksichtigte Emissionsgröße ist der NOx-Ausstoß m _NO x, der die zweite Emissionsgröße EM ₂ darstellt und ebenfalls vom Antriebsmoment M _V KM und der eingestellten Drehzahl n _K des Verbrennungsmotors 2 abhängt. Zur Normierung der zweiten Ist- Emissionsgröße EM ₂ dient der erste Äquivalenzfaktor 3NO _X( Ö ₎ der den NOx-Ausstoß in ein entsprechendes C0 ₂ -Aquivalent umrechnet. Die Bestimmung dieses ersten Äquivalenzfaktors ß von δ wird weiter unten im Zusammenhang mit den Fig. 1 1 bis 12C dargestellt.

Weiter wird in der Kostenfunktion die elektrische Leistung P _E i_ berücksichtigt die vom

Drehmoment M _E M des Elektromotors 23 abhängt, das wiederum vom zur Verfügung stehenden Drehmoment M _V KM des Verbrennungsmotors 2 und der eingestellten Drehzahl n _K abhängt. M _V KM und MEM ergeben zusammen das Gesamtmoment M _K Die elektrische Leistung P _E i_ wird wiederum über den zweiten Äquivalenzfaktor α _Ε ι_ in ein entsprechendes C0 ₂ -Äquivalent umgerechnet. α _Ε ι_ hängt dabei von Ladezustandsinformationen ab, die zum einen den aktuellen Ladezustand SOC (State of Charge) der Traktionsbatterie 21 und einen Referenzladezustand SOCref umfassen. α _Ε ι_ ergibt sich hier aus dem Unterschied zwischen dem Ladezustand SOC und dem Referenzladezustand SOCref und beeinflusst so den Anteil, mit dem die elektrische Leistung P _EL in die Kostenfunktion J(M _V KM _, n _K ) eingeht.

Die variable Bestimmung des ersten Äquivalenzfaktors β(δ) erlaubt eine differenzierte

Berücksichtigung von bisher erfolgten Emissionen aber auch von zukünftigen Emissionen, die auf der Grundlage von Prädiktionsinformationen abgeschätzt werden können (siehe dazu weiter unten). Diese Variation ist durch die Berücksichtigung der Differenz zwischen kumulierten Ist- Emissionsgrößen EM ^K und Emissionsobergrenzen EM ^G über eine Differenzfunktion 5(t) ermittelbar. Dabei können auch, wie weiter unten genauer gezeigt, sowohl bereits absolvierte Betriebszustände als auch zukünftige Betriebszustände berücksichtigt werden.

Es ist auch möglich, dass die Kostenfunktion um weitere Ist-Emissionsgrößen EM ^K erweitert werden (z. B. Rußpartikelemissionen als m _Ruß ), die dann ebenfalls über einen geeigneten festen oder variablen Äquivalenzfaktor in ein Emissionsäquivalent der ersten Emissionsgröße ΕΜ-ι umgerechnet wird - im vorliegenden Fall also in ein C0 ₂ -Äquivalent. Dieser Grundsätzliche Ansatz ist nicht auf die dargestellte Parallelhybridarchitektur beschränkt, sondern gilt grundsätzlich für alle Hybridantriebskonzepte , bei denen der verbrennungsmotorische Antrieb durch einen elektromotorischen Antrieb unterstützt bzw. ersetzt werden kann.

Die nachfolgenden Ausführungen beziehen sich zunächst grundsätzlich auf die Pareto- optimierte Steuerung und Regelung von Emissionswerten in Abhängigkeit von vorgegebenen Emissionsobergrenzen und kumulierten Ist-Werten.

Ein Grundsystem für die Durchführung eines solchen Verfahrens ist in Fig. 3 dargestellt. Dabei bestimmt das Steuergerät 1 eine oder mehrere zur Beeinflussung der Emissionen erforderliche und wirksame Führungsgrößen x(t).

Als Eingangsgrößen dienen der Fahrerwunsch FW, der bspw. über die Stellung eines

Gaspedals und/oder eines Bremspedals abgeleitet wird, sowie weitere Betriebsbedingungen SB des Fahrzeugs 200 bzw. des Motors 2. Weiterhin werden die Emissionsgrenzwerte EM ^G berücksichtigt, die während des Betriebs nicht überschritten werden dürfen und schließlich dient eine Prädiktionsinformation PI dazu, zukünftige Betriebszustände zu berücksichtigen. Typische Prädiktionsinformationen PI sind z.B. eine Emissionsprognose EM ^P oder

Betriebszustandsprognoseinformationen, die bspw. bei einem Fahrzeug Informationen über die Fahrstreckenlänge s(t), die Fahrstreckenqualität und erwartete Umweltbedingungen während des Betriebes umfassen.

Daraus werden Führungsgrößen x(t) (z.B. AGR-Rate, AGR-Aufteilung, Füllung, Zündzeitpunkt) abgeleitet und Stellgrößen bestimmt, die im Verbrennungsmotor 2 bzw. dessen Komponenten (zum Beispiel Stellung der Hauptdrosselklappe 20, Nockenwelleneinstellung, Einstellung der Turbinengeometrie des Abgasturboladers 7, Einstellung der Abgasklappe 12, etc.) die

Emissionen (zum Beispiel NOx, HC, CO, Ruß) des Verbrennungsmotors beeinflussen. Diese werden als Massenströme (Emissionsraten) EM ^DS erfasst (zum Beispiel Masse pro Zeit [mg/s]). Aus diesen Emissionen werden kumulierte Ist-Werte EM ^K der Emissionen abgeleitet (Integration der Emissionsraten über die Zeit).

Aus diesen kumulierten Ist-Werten EM ^K werden im Steuergerät 1 zusammen mit der verstrichenen Betriebszeit t bzw. der zurückgelegten Strecke s, bekannten bzw. vorgegebenen Emissionsobergrenzen EM ^G und Informationen über den Fahrerwunsch FW (z.B.

Beschleunigung: a ^So "; Drehmoment: M ^So ") und sonstige Betriebsbedingungen SB (z.B.

Geschwindigkeit: v; Drehzahl: n) des Verbrennungsmotors 2 die Führungsgröße(n) x(t) bestimmt.

Fig.4 zeigt beispielhaft den Zusammenhang zwischen NOx-Emissionen und Rußemissionen in Abhängigkeit von der Abgasrückführrate (AGR), die hier eine Führungsgröße x(t) bildet. Das Diagramm zeigt, dass durch Erhöhung der AGR die NOx-Emissionen zwar gesenkt werden können, dabei aber die Rußemissionen ansteigen.

Fig. 5 zeigt ein Diagramm mit Zielgrößenkombinationen von bestimmten Rußemissionen, die über bestimmte NOx-Emissionen aufgetragen sind. Besteht nun z.B. die Aufgabe, in einem (beliebigen) Betriebszustand die Rußemissionen zu minimieren/zu senken, dabei aber einen (kumulierten) NOx-Grenzwert einzuhalten, muss die Emissionshistorie (kumulierte Ist-Werte Em ^G ) für zurückliegende (ggf. beliebige, in zufälliger Reihenfolge eingestellte, unterschiedliche Betriebszustände) berücksichtigt werden.

Pareto-optimale Zielgrößenkombinationen, bei denen der Ruß-Ausstoß nur weiter gesenkt werden kann, wenn die NOx-Emission erhöht wird, sind durch die Punkte x gekennzeichnet. Alle Pareto-optimalen Zielgrößenkombinationen bilden die sogenannte Paretofront, welche die Punkte x miteinander verbindet. Bei einem Minimierungsproblem sind Punkte links unterhalb der Paretofront (schraffierter Bereich) nicht realisierbar und alle rechts oberhalb vorgesehenen Zielgrößenkombinationen nicht Pareto-optimal, da es jeweils Kombinationen (Punkte x) gibt, die sowohl hinsichtlich Ruß- Emission als auch der NOx-Emission günstiger auf der Paretofront realisiert werden können.

Die Auswahl aus Pareto-optimalen Zielgrößenkombinationen von zwei Zielgrößen (NOx- Emissionen und Rußemissionen) zeigt die Darstellung in Fig. 6. In der rechten Säule ist als Emissionsobergrenze EM ^G ein NOx-Grenzwert NOx-G (gestrichelte Linie) angegeben und die darunter dargestellte Säule zeigt im schraffierten Bereich als kumulierten Ist-Wert Em ^K die bisherigen kumulierten NOx-Emissionen NOx-^. Da die kumulierten NOx-Emissionen NOx-^ bereits relativ nah am NOx-Grenzwert NOx-G sind, ist hier ein relativ hohes

Austauschverhältnis zwischen den Zielgrößen Rußemissionen und NOx-Emissionen gewählt (erhöhte Rußemissionen, zugunsten von geringen NOx), um den NOx-Grenzwert NOx-G nicht zu überschreiten. Diese hier gewünschte Austauschrate wird durch die Indifferenzkurve I angegeben, die hier relativ steil abfallend dargestellt ist, und dann an die nächstliegende Zielgrößenkombination verschoben wird, in dem für diesen Betriebspunkt eine bestimmte Rußemission und eine bestimmte NOx-Emission realisierbar ist. Dieser Zielgrößenkombination wird dann mit Hilfe der im Diagramm aus Fig. 4 bekannten Informationen eine AGR als geeignete Pareto-optimierte Führungsgröße x(t) zugeordnet.

Fig. 7 zeigt ein Beispiel, bei dem die kumulierten NOx-Emissionen (NOx-K ₂ ) weiter unter dem NOx-Grenzwert NOx-G liegen. Hier ist das Austauschverhältnis der Indifferenzkurve I kleiner (die Gerade fällt flacher ab). Hier kann also eine höhere NOx-Emission in Kauf genommen werden, ohne dass Gefahr bestünde, dass der NOx-Grenzwert NOx-G überschritten wird. Damit kann die Rußemission geringer gehalten werden. Die flacher verlaufende Gerade wird an die nächste Zielgrößenkombination verschoben, an dem eine bestimmte NOx-Emission und eine entsprechende Rußemission mit einer zugehörigen Führungsgröße x(t) (hier die entsprechende AGR aus Fig.3) realisierbar ist.

Fig. 8 zeigt ein Beispiel, bei dem die kumulierten NOx-Emissionen (NOx-K ₃ ) den NOx- Grenzwert NOx-G überschritten haben. Hier ist das Austauschverhältnis der Geraden I

(senkrechte Indifferenzkurve) quasi unendlich. Ungeachtet der Höhe der Rußemissionen wird die Führungsgröße x(t) für minimale NOx-Emission ausgewählt. Fig. 9 zeigt analog zu Fig. 5 ein Beispiel, bei dem in Abhängigkeit der kumulierten NOx- Emissionen C0 ₂ minimiert werden soll.

Fig. 10 zeigt analog zu Fig. 5 ein Beispiel, bei dem die Indifferenzkurve nicht linear verläuft.

Die Figuren 1 1 bis 12C zeigen beispielhaft anhand der kombinierten Emissionsbetrachtung des C0 ₂ -Ausstoßes und des NOx-Ausstoßes die Bestimmung der Indifferenzkurven I (Fig. 12A-C), die an unterschiedliche Paretofronten f angelegt werden, um optimierte Betriebspunkte hinsichtlich der C0 ₂ -Emissionen m _C o2 und der NOx-Emissionen ΓΤΙ _ΝΟΧ ZU ermitteln und daraus in bekannter Weise die entsprechende(n) Führungsgröße(n) abzuleiten.

Die Grundlage bildet die in Figur 12 dargestellte Größe ß, die abhängig von einer Differenz δ bestimmt wird und mit der Steigung der Indifferenzkurven I korrespondiert. φ(β) bezeichnet hier den Winkel, mit der die Indifferenzkurve I die m _NO x-Achse (Abszisse) schneidet. δ ergibt sich gemäß Figur 1 1 aus der Differenz eines zeit- (bzw. strecken-)abhängigen

Grenzwertverlaufs EM ^G über die Zeit t (gestrichelte Funktion). Der eigentliche Grenzwert EM ^G wird dabei bspw. in mg/km also einer Masseneinheit pro Strecke angegeben und wächst also mit zunehmender Zeit bzw. zurückgelegter Strecke s. Daneben wird der Verlauf der kumulierten Emissionswerte EM ^K (z.B. eine NOx Menge m _NOx aufgezeichnet (durchgezogene Linie) und aus beiden wird die Differenz δ gebildet (gepunktete Linie). Es gilt die Beziehung gemäß Formel 2:

(2) 5(t) = max(0, EM _N ^G _Ox ^■ (s(t) + s(t)) - {m _NOx {t) + m _NOx (t)))

Demnach ergibt sich das zeit- bzw. streckenabhängige δ aus der Emissionsobergrenze EM ^G , für NOx die mit einem Streckenwert s multipliziert wird, der sich aus einer bisherigen, also bereits abgefahrenen Strecke s(t) und einer prognostizierten Strecke s(t) ergibt. In den Verlauf der Emissionsobergrenze fließt also sowohl eine auf Ist-Größen beruhende Information

(bisherige Strecke) und eine auf prognostizierten Informationen beruhender Streckenverlauf ein.

Von diesem strecken- bzw. zeitabhängigen Grenzwert wird dann die tatsächliche, kumulierte Emission EM ^K (hier m _NOx (t)) und eine zukünftige, prognostizierte Emission EM ^P (hier m _NO x(t)) abgezogen. Die Prädiktion ist bis zu einem Prädiktionshorizont t = T möglich.

Zu einem Zeitpunkt t = t-ι zeigen die Kurven in einer rückschauenden Betrachtung (Pfeil V nach links) die bisherigen Verläufe der Komponenten EM ^G s(t) und m _NOx (t), wobei eine vorausschauende Betrachtung (Pfeil Z nach rechts) zusätzlich die Prädiktionskomponenten EM ^G s(t) und rriN _O x(t) berücksichtigt.

Zum Zeitpunkt t = t-ι gilt dann:

5(ti) = max(0, EM _0x ^■ (s(t + s^)) - (m _W o*(A) + m _WO x(A))) mit der abgefahrenen Strecke: der prognostizierten Strecke: s(ti) ⁼ \ ν(τ)άτ

dem kumulierten (bisher realisierten) Emission r: und dem prognostizierten Emissionswert EM ^P , hier: mNOx(tl)— I ^WOx ( ^T )^ ^T

wobei v die Prädiktion eines zukünftigen Geschwindigkeitsverlaufs ist und rh _NOx der damit korrespondierende prognostizierte Verlauf eines NOx-Massenstroms.

Aus einem sich so ergebenden δ-Wert (z.B. 51 , 52 oder 53) wird dann mittels einer Kennlinie, die in Figur 12 dargestellt ist, ein ß-Wert abgeleitet, der zur Steigung einer Indifferenzkurve I korrespondiert, die zur Ermittlung eines Pareto-optimierten Betriebspunktes und damit zur gewünschten Führungsgröße führt. Paretofronten f-i , f ₂ für unterschiedliche Betriebszustände (UH und u _f2 ) sind in den Fig. 12A bis 12C dargestellt. Für die Kennlinie, die zur Ermittlung des ß- Wertes führt, soll gelten, dass lim ₅ ^ ₀₊ /?(5) = oo Gleichzeitig soll hier auch gelten, dass die Funktion streng monoton fallend ist, so dass bei zunehmenden δ, ß stetig abnimmt, wie dies in der Funktion in Fig. 13 beispielhaft dargestellt ist.

Gleichzeitig stellt ß auch den ersten Äquivalenzfaktor dar, der in die Kostenfunktion gemäß Formel 1 einfließt und dort im vorliegenden Fall die Ist-Emissionsgröße m _NO x in ein

angemessenes C0 ₂ -Äquivalent umrechnet.

In den Figuren 12A, 12B und 12C sind jeweils zwei Kurven (die Paretofronten f-ι und f ₂ ) eingezeichnet, die jeweils Pareto-optimierte Emissionskombinationen für C0 ₂ und NOx in unterschiedlichen Betriebszuständen zeigen, f-ι kennzeichnet hier die Emmisionskombinationen eines Betriebszustands mit niedrigerer Leistung und insgesamt auch eher niedrigeren

Emissionswerten (m _C o2 und m _NO x) und f ₂ kennzeichnet die Emissionskombinationen eines Betriebszustands mit höherer Leistung und damit auch mit eher höheren Emissionswerten (m _C o2 und m _NO x). fi und f ₂ bilden Emissionsparetofronten für unterschiedliche Betriebszustände.

Die gewünschte Führungsgröße x(t) für eine bestimmte Emissionskombination u _f1 oder u _f2 , wird durch Anlegen der Indifferenzkurve I ermittelt, deren Steigung mit dem ß-Wert korrespondiert, der sich aus der Kennlinie in Figur 12 ergibt. Dieser so bestimmten Zielgrößenkombination u _f1 oder u _f2 (Emmisionskombination) wird dann beispielsweise mit Hilfe einer bekannten

Informationen eine AGR als geeignete Pareto-optimierte Führungsgröße x(t) zugeordnet (analog zum Diagramm aus Fig. 4). In Figur 4 ist der Zusammenhang zwischen NOx- und Rußemission in Verbindung mit der AGR-Rate angegeben. Aus anderen Diagrammen oder auch aus mehrdimensionalen Kennfeldern (mit Paretoflächen) sind die Zusammenhänge zwischen Führungsgröße x(t) und Emissionskombinationen aus zwei oder mehr

Emissionsgrößen entnehmbar.

Figur 12A zeigt dabei ein ß-ι, Figur 12B ein ß ₂ und Figur 12C ein ß ₃ . Die unterschiedlichen ß- Werte (ßi, ß ₂ und ß ₃ ) ergeben sich aus den korrespondierenden δ-Werten mit Hilfe der

Kennlinie in der Figur 12.

Verringert sich das δ zwischen dem Emissionsgrenzwert und der kumulierten Emission von 51 zu 52, so muss sich die Steigung der Indifferenzkurve erhöhen (die Indifferenzkurve I wird steiler), da Betriebspunkte bevorzugt werden sollen, bei denen wegen des geringeren

Abstandes zum Emissionsgrenzwert für NOx-Emissionen solche Betriebspunkte bevorzugt werden, bei denen die NOx-Emission reduziert ist. Entsprechend ist in diesen Betriebspunkten der C0 ₂ -Ausstoß erhöht (Figur 12B). Umgekehrt sinkt bei einem zunehmenden δ das ß und damit auch die Steigung der Indifferenzkurve, deren Verlauf flacher wird, und es werden in der gewünschten Weise

Betriebspunkte bevorzugt bei denen höhere NOx-Werte in Kauf genommen werden können und auf der anderen Seite die C0 ₂ -Emission entsprechend reduziert wird (Figur 12C).

Mit dem dargestellten Ansatz lassen sich im Betrieb und in Abhängigkeit von sich ändernden Randbedingungen die Emissionswerte (Zielfunktionen) verbessern. Neben den hier

dargestellten Problemen, bei denen Emissionsgrößen paarweise berücksichtigt wurden, kann das Verfahren auch auf mehrdimensionale Probleme ausgedehnt werden. So ist es zum Beispiel möglich, Pareto-optimierte Führungsgrößen x(t) für Mehrfach-Kombinationen (z.B. für C0 ₂ -Ausstoß, Rußemission und NOx-Emission) zu bestimmen. Es können auch in Ergänzung zur Führungsgröße AGR noch andere Führungsgrößen x(t) Pareto-optimiert zur Regelung bestimmt werden (z.B. AGR-Aufteilung, Füllung, Zündzeitpunkt oder Raildruck).

Die Fig. 13 bis 16 zeigen in unterschiedlichen Diagrammen mögliche Auswirkungen der oben dargestellten Steuerungs- und Regelungsansätzen zur Verteilung des Drehmoments zwischen dem Verbrennungsmotor 2 und dem Elektromotor 23.

In den beiden oberen Diagrammen sind jeweils Kennfelder aufgetragen, welche die

Drehmomentverteilung zwischen dem Verbrennungsmotor 2 (M _V KM) und dem Elektromotor 23 (MEM, unteres Diagramm) zeigen. Dabei zeigen die unterschiedlichen Schraffuren grob entsprechend den daneben angeordneten Legenden die unterschiedlichen

Drehmomentbeiträge der beiden Antriebsaggregate 2, 23. Das Gesamtdrehmoment M _K ist über die Drehzahl n aufgetragen.

Diese Kennfelder verändern sich mit den berücksichtigten Äquivalenzfaktoren (Pareto-optimiert ermittelt), die sich aus den Optimierungsansätzen ergeben. Das heißt, sie können sich kontinuierlich mit der Betriebshistorie verändern und ggf. auch mit der (ggf. ständig

anzupassenden) Betriebsprognose, in der die Prädiktionsinformation(en) berücksichtigt werden. Anpassungen der Grenzwerte können sich ebenfalls auswirken.

Es können aber auch mehrere diskrete Kennfelder verwendet werden, in denen die gewünschte Drehmoment-/Leistungsverteilung für typische Äquivalenzfaktorkombinationen verwendet werden, die aus typischen Fahrverläufen beruhen. In dem Block darunter ist oben links ein Geschwindigkeits-/Fahrprofil dargestellt, in dem unterschiedliche Geschwindigkeiten über die Zeit aufgetragen sind. Das Diagramm darunter zeigt die entsprechenden abgerufenen Drehmomente des Verbrennungsmotors 2 und zwar für einen Referenzbetrieb, in dem nur der Verbrennungsmotor 2 arbeitet (dünne Linien) und für einen Hybridbetrieb (dicke Linien) in dem der Verbrennungsmotor 2 und der Elektromotor 23 arbeiten.

Darunter ist ein Diagramm aufgezeichnet, welches den Ladezustandsverlauf der

Traktionsbatterie über die Zeit ausgehend von einem Ladezustand E-ι darstellt. Rechts oben im unteren Block ist der normierte, kumulierte NOx-Ausstoß aufgetragen und zwar für den

Referenzbetrieb (reiner Verbrennungsmotorbetrieb) und den Hybridbetrieb. Darunter ist der entsprechende C0 ₂ -Ausstoß in entsprechender Weise dargestellt, wobei der Hybridbetrieb mit einer starken Linie dargestellt ist und der Referenzbetrieb mit einer dünnen Linie.

Darunter ist die relative Einsparung von C0 ₂ bzw. NOx dargestellt, die mit Anwendung der erfindungsgemäß verwendeten Kostenfunktion erzielt werden kann.

Fig. 13 zeigt eine Momentenaufteilung, bei dem der Ladezustand E _Ba tt ZU Beginn und am Ende des Fahrzyklus möglichst konstant gehalten werden kann. Dies ist für den fortwährenden Einsatz von Hybridfahrzeugen wichtig, da so für den Betrieb genügend Ladereserve zum Aufladen (Generatorbetrieb der Elektromotors 23, Rekuperation beim Bremsen) vorhanden ist und genügend Entladereserve zum Entladen bei elektrisch unterstütztem oder rein elektrischem Betrieb. Gleichzeitig ist hier die Drehmomentverteilung so gewählt, dass möglichst der C0 ₂ - Ausstoß optimiert wird. Bei so einem Szenario spielt die Berücksichtigung des NOx-Ausstoßes über den ersten Äquivalenzfaktor β(δ) nur eine untergeordnete Rolle. Der Schwerpunkt der Steuerung liegt darauf, dass der Ladezustand möglichst konstant gehalten werden soll.

Daraus ergibt sich für die Drehmomentbeiträge des Verbrennungsmotors 2 das obere Kennfeld, das zeigt, dass in hohen Drehmomentbereichen überwiegend verbrennungsmotorisch gefahren wird. Die weißen Bereiche im M _E M-Diagramm darunter zeigen, dass dort der

verbrennungsmotorische Betrieb durch Drehmomentbeiträge der Elektromaschine unterstützt wird. In den ganz niedrigen Drehmomentbereichen zeigt ein schraffierter Streifen einen für Hybridantriebe typischen Rekuperationsbereich R1 (siehe auch Fig. 14 bis 16), in dem die dort im Generatorbetrieb arbeitende Elektromaschine 23 die Traktionsbatterie 21 lädt (z.B. im Schubbetrieb). Im Vergleich zu einem ungeregelten/ungesteuerten System stellen sich dabei ein um ca. 20 % reduzierter C0 ₂ -Ausstoß und ein um ca. 10 % reduzierter NOx-Ausstoß ein. So ein Ergebnis kann beispielsweise auch mit einem fest eingestellten Äquivalenzfaktor ß erzielt werden.

Fig. 14 zeigt ein ähnliches Szenario, bei dem ebenfalls der Ladezustand der Traktionsbatterie 21 möglichst neutral gehalten werden soll, bei dem jedoch sowohl der C0 ₂ -Ausstoß als auch der NOx-Ausstoß in ausgewogener Weise optimiert werden soll. Hier zeigt das

erfindungsgemäße Steuerungsverfahren eine deutliche Wirkung.

Auch verändern sich die Momentenkennfelder im Gegensatz zu dem in Fig. 13 gezeigten Szenario deutlich. Während im Szenario nach Fig. 13 im hohen Drehmomentbereich das Drehmoment M _K nahezu ausschließlich über den Verbrennungsmotor 2 zur Verfügung gestellt wird, wird hier die Aufteilung dahingehend geändert, dass im hohen Drehmomentbereich der Beitrag des Verbrennungsmotors 2 deutlich durch einen Drehmomentbeitrag der

Elektromaschine 23 unterstützt wird, während im mittleren Drehmomentbereich das

Drehmoment wieder ausschließlich über den Verbrennungsmotor 2 bereitgestellt wird.

Zusätzlich ergibt sich im unteren Drehmomentbereich und in einem mittleren Drehzahlbereich etwa zwischen N-i und N ₃ ein Bereich B1 , in dem ein Teil des Drehmomentbeitrages M _V KM des Verbrennungsmotors 2 genutzt wird, um die Elektromaschine 23 im Generatorbetrieb zu betreiben und so den Ladezustand der Traktionsbatterie etwa bei E-ι zu halten. Bei diesem Szenario ergibt sich eine deutliche NOx-Emissionsreduzierung um ca. 40 % während die C0 ₂ - Reduzierung (etwa 16%) darunter nur unwesentlich leidet. Das erfindungsgemäße Verfahren erlaubt also ein deutlich verbessertes Emissionsverhalten bei identischen Fahrleistungen, indem die Drehmomentverteilung über die Emissionsoptimierung des Verbrennungsmotors 2 geregelt wird.

Fig. 15 zeigt ein Szenario bei dem von einem höheren (SOC > E-ι) Ladezustand der

Traktionsbatterie ausgegangen wird (SOC hoch). Dies bedeutet, dass mehr elektrische Energie für den Antrieb zur Verfügung gestellt werden kann. Diese Auswirkung würde sich im zweiten Äquivalenzfaktor α _Ε ι_, der einen tatsächlichen und einen gewünschten Ladezustand

berücksichtigt niederschlagen.

Für die Drehmomentkennfelder bedeutet dies, dass sich die Drehmomentbeiträge des

Verbrennungsmotors 2 nur geringfügig ändern. Im unteren Drehmomentbereich werden jedoch im höheren Drehzahlbereich die Beiträge des Verbrennungsmotors 2 reduziert. Dagegen fällt der Bereich B1 für die Drehmomentbeiträge M _E M, der in Fig. 14 dargestellt ist, hier weg, und der Drehmomentbeitrag M _E M der Elektromaschine 23 wird dort etwas erhöht. Gleichzeitig wird auch der Drehmomentbeitrag der Elektromaschine 23 im höheren Drehmomentbereich über den gesamten Drehzahlbereich etwas breiter. Im Ergebnis zeigt sich hier eine zusätzliche

Reduzierung des C0 ₂ -Ausstoßes und eine deutliche weitere Reduzierung des NOx-Ausstoßes, der hier knapp 50 % beträgt und eine weitere Verminderung des C0 ₂ -Ausstoßes (etwas über 20 %).

Schließlich zeigt Fig. 16 ein Szenario mit einem niedrigeren Ausgangsladezustand (SOC < E-i) der Traktionsbatterie. In so einem Fall wird angestrebt, den Ladezustand (SOC) während des Betriebes zu erhöhen. Dies bedeutet, dass Betriebsbereiche realisiert werden müssen, in denen der Drehmomentbeitrag des Verbrennungsmotors 2 steigen muss. Gleichzeitig soll bei diesem Szenario angestrebt werden, dass sowohl der C0 ₂ -Ausstoß als auch der NOx-Ausstoß in ausgeglichener Weise berücksichtigt werden soll.

Dadurch ergibt sich die Drehmomentaufteilung gemäß den oberen beiden Diagrammen zwischen M _V KM und M _EM . Das Drehmomentfeld für die Verbrennungskraftmaschine 2 ist vergleichbar mit dem in Fig. 15. Allerdings ist in einer Zone im unteren Drehmomentbereich und im mittleren Bereich der Drehzahlen der Drehmomentbeitrag der Verbrennungskraftmaschine deutlich erhöht. Gleichzeitig ergibt sich ein zu B1 in Fig. 14 korrespondierender Bereich B2, in dem der generatorische Betrieb der Elektromaschine 23 verstärkt ist und ein weiterer Bereich B3, in dem der generatorische Betrieb noch weiter verstärkt wird. Dadurch wird der

Ladezustand der Batterie erhöht (siehe Diagramm unten links). Nur in sehr hohen

Drehmomentbereichen Z (z.B. bei starken Beschleunigungen) wird ein Teil der generatorisch gewonnenen Energie zur Emissionsreduzierung eingesetzt. Allerdings zeigen sich auch die Auswirkungen auf die Reduktion der Emissionen, die gegenüber den Szenarien in Fig. 14 und 15 wegen des verstärkten Einsatzes des Verbrennungsmotors 2 deutlich geringer ausfallen. Bei ausgewogener Optimierung ergeben sich dennoch für C0 ₂ etwa 10% und für NOx: ca. 30% Emissionsreduktion. Bezugszeichenliste

1 Steuergerät

Hubkolbenmotor

a Getriebe

Ventile

Ladeluftstrang

Abgasstrang

Luftfilter

Abgasturbolader

Zwischenkühler

Zylinder

10 NOx-Speicherkatalysator

1 1 Dieselpartikelfilter

12 Abgasklappe

13 Auspuff

14 Nockenwelle

15 Nockenwellen-Verstelleinrichtung

16 AGR-Hochdruckventil

17 Abgaskühlung

18 AGR-Niederdruckventil

19 Stelleinrichtung

20 Hauptdrossel

21 el. Energiespeicher

22 Umrichter

23 el. Antrieb

24 Kupplung

25 Antriebsstrang

200 Fahrzeug

M _K Antriebsmoment (gesamt)

VKM Antriebsmoment (Verbrennungsmotor)

M _EM Antriebsmoment (Elektromotor)

η eingestellte Drehzahl

ß erster Äquivalenzfaktor

α zweiter Äquivalenzfaktor PEL el. Leistung

SOC Ladezustand

x(t) Führungsgröße

NOx-G Grenzwert

ΝΟΧ-ΚΊ kumulierter Ist-Wert

FW Fahrerwunsch

SB Sonstige Betriebsbedingungen

EM ^G Emissionsgrenzwert

EM ^K kumulierte Emissionswerte

EM ^DS Emissionsdurchsätze

I Indifferenzkurve

PI Prädiktionsinformation

EM ^P Emissionsprognose

δ (t) Differenzfunktion

ß Steigung

s(t) Betriebszustand-Prognoseinformation

s zurückgelegte Strecke

t Betriebszeit

f Paretofront

φ(β) Winkel

s(t) prognostizierte Strecke

v Prädiktion eines zukünftigen Geschwindigkeitsverlaufs m _NOx prognostizierter Verlauf eines NOx-Massenstroms u _f Betriebszustand

B1 -B3 generatorischer Betriebsbereich

R1 Rekuperationsbereich

Z Beschleunigungsbereich