DESCRIPCION OBJETO DE LA INVENCIÓN

La presente invención se refiere a un dispositivo generador de vórtices en canales o conductos que permite generar vórtices estables a lo largo de canales o conductos mediante el uso de cuerpos fusiformes, de forma que el vórtice producido tiene su eje de giro paralelo a la dirección de la corriente. El dispositivo objeto de la presente invención es aplicable en campos en los que sea importante conseguir una agitación eficiente de fluidos con el mínimo consumo de energía. En particular es aplicable en procesos de crecimiento de cultivos biológicos en ios que el consumo de energía necesario para la agitación del cultivo supone uno de los principales costes de operación, al mismo tiempo que su productividad está limitada por ia capacidad de mezcla.

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Se conocen en ei estado de ia técnica diferentes sistemas de mezcla en linea, como por ejemplo ios llamados mezcladores estáticos, que incorporan diferentes diseños de elementos sólidos, normalmente en el interior de un conducto. Dichos elementos producen una buena mezcla del flujo debido a un fuerte aumento de la intensidad turbulenta, o sea, del nivel de fluctuaciones de velocidad respecto de la velocidad media del flujo. Sin embargo, los mezcladores estáticos existentes producen una elevada pérdida de carga (caída de la presión de remanso) en relación a la energía cinética del flujo. Ejemplos de mezcladores estáticos se recogen en ¡os documentos patente siguientes: EP2433706, W02G10039162, CN202893218 y JPS5919524. Algunos mezcladores estáticos están basados en placas delgadas, pero su comportamiento es muy diferente del de un perfil aerodinámico, ya que o bien el ángulo de ataque es muy elevado (lo que produce el desprendimiento de su capa límite) o bien están anclados por el borde de ataque o ei borde de salida a alguna de las paredes del conducto, tal y como los descritos en las solicitudes de patente con número de publicación US2006158961 o WG0062915. Otros sistemas de mezcla se basan en la generación de fluctuaciones turbulentas mediante zonas de cortadura, como es el caso de los chorros o las capas de mezcla y pueden ser más eficientes que los mezcladores estáticos. En las zonas de cortadura se generan también fluctuaciones turbulentas que permiten la mezcla de compuestos en disolución o de distintos fluidos, como ocurre en ei dispositivo descrito en la solicitud de patente US2Q1G163114.

Además de los diseños mencionados, existen otros mezcladores en ios que se genera una corriente de giro sin partes móviles que podrían denominarse mezcladores tangenciales. Ejemplos de esta técnica aparecen en las patentes ZA98G2249, JP2012GQ8013 y US2016250606. En estos casos, además de la corriente de giro se suele buscar también un aumento de la intensidad de la turbulencia. Otra técnica también basada en la generación de giro en la que se crea un vórtice toroidal para mezclar una región de fluido se encuentra descrita en la patente US5823676.

Por otra parte también existen otros mezcladores mecánicos con partes móviles, tales como hélices con ejes paralelos al eje del conducto, que aunque pueden ser mucho más eficientes que ios mencionados anteriormente, no suelen ser aptos para el uso con líquidos cargados de partículas o en ios que se cultivan especies biológicas y tienen unos costes de mantenimiento elevados. Estos mezcladores también pueden producir un vórtice longitudinal (con su eje paralelo a la dirección del conducto), con distintos niveles de turbulencia dependiendo de si además de producir el giro de la corriente también se desea conseguir una mezcla transversal de los fluidos en movimiento.

La eficiencia de estos sistemas se puede caracterizar por el nivel de agitación y mezcla conseguido, dividido por el coeficiente adimensional de pérdida de carga. Dependiendo del objetivo que se busque, el nivel de agitación o mezcla se puede caracterizar de formas diferentes, como por ejemplo: a) La reducción de la dispersión de la concentración obtenida respecto de la media. b) La dispersión de la distancia de diferentes partículas respecto de una posición de referencia, como puede ser e! eje central de! conducto o la posición inicial de las partículas. Por otra parte, el coeficiente de pérdida de carga se define como la pérdida de presión de remanso, dividida por la energía cinética del flujo medio por unidad de volumen. La mayoría de los sistemas que se utilizan actualmente para mezclar en línea producen una pérdida de carga muy elevada, ya que el flujo resultante es muy turbulento y con muchas zonas de recirculación. Las fluctuaciones turbulentas de velocidad son muy efectivas para mezclar fluidos, pero al mismo tiempo también llevan asociadas unas importantes pérdidas de cantidad de movimiento debido al denominado tensor de esfuerzos aparentes de Reynolds. Por otro lado, si la intensidad de la turbulencia es muy baja las fluctuaciones de velocidad son mucho menos efectivas para el transporte de masa, por lo que en ese caso es fundamental que las trayectorias de las partículas fluidas no sean paralelas ai eje del conducto o canal. Un procedimiento para conseguir esto es generar oleaje en la superficie de los canales, de forma que aparecen trayectorias circulares o elípticas que producen una agitación efectiva del flujo en la zona cercana a la superficie libre. Además de ios mencionados inconvenientes de los otros sistemas de agitación y mezcla, en algunas instalaciones es fundamental mantener unas condiciones de limpieza muy exigentes, como suele ocurrir en los cultivos biológicos. En estos casos se suelen utilizar agitadores con palas o álabes esencialmente planos. Dentro de este grupo de sistemas de agitación se podría incluir ios agitadores de hélice (impulsores axiales) y las distintas modalidades de ruedas de paletas.

El dispositivo generador de vórtices en canales o conductos de ¡a presente invención solventa todos los inconvenientes anteriores. DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN

La presente invención se refiere a un dispositivo generador de vórtices en canales o conductos que favorece la agitación de una corriente esencialmente paralela que fluye por el conducto o canal que comprende unas paredes laterales y un fondo o solera, generando vórtices de punta de ala sin un aumento sustancial de la intensidad de la turbulencia.

El dispositivo generador de vórtices en canales o conductos de ¡a presente invención se encuentra descrito en las reivindicaciones, que se incluyen aquí por referencia. Así configurado, el dispositivo generador de vórtices en canales o conductos comprende ai menos un cuerpo fuselado en forma de aleta o perfil aerodinámico, anclado a una de ias paredes laterales o al fondo de canal o conducto mediante ei borde opuesto ai borde marginal de la aleta o perfil aerodinámico, o fijado a una primera estructura sólida, que permite la incorporación controlada de intensos vórtices de punta de ala al flujo principal del conducto o canal.

Preferiblemente, ei ai menos un áiabe o perfil aerodinámico se encuentra anclado a una de las paredes laterales o al fondo de canal o conducto mediante el borde opuesto al borde marginal dei áiabe o perfil aerodinámico, o andado a la primera estructura sólida al cana! o conducto, mediante unos medios de fijadorn

El fundamento del dispositivo generador de vórtices en canales o conductos es el aprovechamiento dei vórtice de punta de ala que se forma en los bordes marginales de ios perfiles aerodinámicos como consecuencia de la aparición de zonas de mayor y menor presión relativa por ser cuerpos fuselados de envergadura finita. En dichos perfiles aerodinámicos se define como borde de ataque ei borde sobre el que incide la corriente principal y como borde de salida ei que se encuentra aguas abajo en la dirección de la corriente principal. Los perfiles aerodinámicos constan de uno o dos bordes marginales, que son los bordes laterales en el sentido de la corriente principal. El perfil aerodinámico comprende un único borde marginal en caso de estar fijado directamente a una de ias paredes del conducto o canal o en el caso de que uno de sus bordes laterales esté fuera de la corriente.

Así configurado, el dispositivo generador de vórtices en canales o conductos provoca que el vórtice de punta de ala se desprenda del borde marginal de una aleta o perfil aerodinámico y provoque la aparición de un movimiento oscilatorio que somete a las partículas que viajan con la corriente a un ciclo ascendente-descendente. Por este motivo, la presente invención tiene como ventaja fundamental que se producen velocidades transversales a la corriente principal sin apenas introducir pérdidas de carga, en vez de a partir de un fuerte aumento de la intensidad turbulenta mediante cualquier otro procedimiento, según lo conocido en el estado de la técnica, lo cual es clave para que el rendimiento energético pueda maximizarse.

El dispositivo generador de vórtices en canales o conductos de la presente invención fomenta el vórtice de punta de ala, para lo cual el ángulo que forma la aleta o perfil aerodinámico con la corriente incidente debe ser reducido. En aerodinámica se define el ángulo de ataque de una sección longitudinal de un cuerpo fuselado como el ángulo que forma la corriente incidente con la línea de referencia de la sección longitudinal del cuerpo fuselado, que es a su vez la línea que une el borde de ataque con el borde de salida para la misma sección longitudinal del cuerpo fuselado y que define la denominada cuerda de la sección longitudinal del cuerpo fuselado. Para que una aleta o perfil aerodinámico se comporte como cuerpo fuselado ai menos para una parte del cuerpo fuselado el ángulo de ataque debe ser reducido. Por ese motivo, en el dispositivo generador de vórtices de punta de ala el mínimo ángulo de ataque de ía aleta o perfil aerodinámico se encuentra entre -20° y 20°, ya que de otra forma se desprendería completamente su capa límite y, como consecuencia, las diferencias de presión serían mucho más reducidas y ¡as pérdidas hidráulicas serían mucho más elevadas, en contra del objetivo buscado. Un perfil aerodinámico comprende una primera cara lateral definida entre el borde de ataque y el borde de salida y una segunda cara lateral definida entre el borde de ataque y el borde de salida, de manera que, como consecuencia del funcionamiento del perfil aerodinámico como cuerpo fuselado se produce una notable diferencia de presiones entre las dos caras laterales. La primera cara lateral o cara lateral sobre la que se producen las sobrepresiones se denomina intradós y la segunda cara latera! o cara sobre la que se produce una depresión respecto de la presión de la corriente incidente se denomina extradós. Esto hace que un perfil aerodinámico de envergadura finita produce vórtices de punta de ala, ya que desde el intradós hacia el extradós se genera un gradiente favorable de presiones que a su vez genera una corriente alrededor del borde marginal denominada corriente de rebordeo.

Si la envergadura del perfil es mucho mayor que la cuerda máxima las presiones en el intradós y el extradós son muy uniformes y el efecto del vórtice de punta de ala en la sustentación de dicho perfil es reducido. Dado que en la presente invención se pretende intensificar ei vórtice de punta de ala se utilizarán aletas o perfiles aerodinámicos en los que el cociente entre la suma de la superficie del intradós y el extradós de la aleta o perfil aerodinámico y el cuadrado de su máxima cuerda es inferior a 8. Por tanto, en estos perfiles la envergadura es del mismo orden de magnitud que la cuerda máxima.

En el campo de la ingeniería hidráulica se define el diámetro hidráulico de un conducto o canal hidráulico (D _H ) como cuatro veces el área de su sección transversal (A) dividido por el perímetro mojado por el fluido (p), que es la longitud del contorno de la sección que está en contacto con el fluido que circula por el conducto o canal:

D _H - 4 A ! p

En el caso de conductos circulares D _H coincide con el diámetro interior del conducto. En el caso de conductos de sección cuadrada D _H coincide con la altura del conducto. Cuando un canal o conducto tiene una sección con una base, b, mucho mayor que su altura h, ( b » h) el diámetro hidráulico es del orden de la altura del conducto, h, o sea, de la menor de las dimensiones que definen la sección transversal.

Las pérdidas de energía mecánica por unidad de volumen en un canal o conducto con una sección transversal de área A, que se producen como consecuencia de un estrechamiento de sección producida por la existencia de un dispositivo sumergido, donde el área de la proyección dei dispositivo sobre un piano perpendicular a la dirección del eje del conducto o canal es A _p , se pueden determinar como:

Por lo tanto, para que las pérdidas producidas por el dispositivo generador de vórtices sean pequeñas en relación a la inercia del fluido es necesario que A _p sea inferior a 0,5 veces la sección del conducto, A. De esa forma el coeficiente de pérdida de carga producido, k, que se define como:

será mucho menor que la unidad, io que significa que las pérdidas producidas por el dispositivo son despreciables, maximizándose de esa forma la eficiencia del proceso. Por otra parte, para que el vórtice de punta de ala se incorpore al flujo principal del conducto o canal y por tanto se forme en una zona donde la disipación de energía no sea elevada conviene que ei borde marginal de una aleta o perfil aerodinámico no esté dentro o cerca de las capas límites de las paredes o fondo del conducto o canal. En la mayoría de las aplicaciones de interés industria! el flujo es turbulento y ei espesor de la capa límite se puede estimar como 5000 veces el cociente entre la viscosidad cinemática y la velocidad media del flujo. Por lo tanto, para que el vórtice de punta de ala no se disipe rápidamente la distancia mínima del borde marginal de una aleta o perfil aerodinámico a las paredes o fondo del conducto o canal deberá ser superior a! resultado de multiplicar 10000 por la viscosidad cinemática del fluido y dividir por velocidad media en el canal o conducto.

Además, como aspecto opcional de ¡a invención, ei borde marginal de una aleta o perfil aerodinámico está a una distancia mínima a la pared sólida más cercana mayor que el diámetro hidráulico del conducto o canal dividido por 20, es decir, la distancia del borde marginal de la aleta o perfil aerodinámico a la primera estructura sólida o a una segunda estructura sólida es mayor que el diámetro hidráulico de! canal o conducto dividido por 20. En el caso de que la distancia a la pared sea inferior a esa relación DH / 20 , la pared produciría una fuerte interacción con el vórtice, con lo que no se conseguiría de forma eficiente ei objetivo buscado.

Por otra parte, para que obtener mayores diferencias de presión entre el extradós y el intradós de una aleta o perfil aerodinámico es conveniente que ei ángulo de ataque que se define para las distintas secciones longitudinales vaya aumentando desde su raíz (piano central en el caso de perfiles con dos bordes marginales) hacia uno de sus bordes marginales, que es la zona en la que se forma el vórtices de punta de ala.

Por ei mismo motivo, para obtener mayores diferencias de presión entre el extradós y el intradós y al mismo tiempo evitar el desprendimiento de capa límite es conveniente que en la sección longitudinal de una aleta o perfil aerodinámico haya una cierta curvatura, por lo que conveniente que el dispositivo generador de vórtices de punta de ala tenga una aleta o perfil aerodinámico con una sección longitudinal en la que la altura máxima del perfil, denominada comba máxima esté entre el 25% y el 75% de su cuerda. Estos valores excluyen los perfiles aerodinámicos en ios que la máxima comba está muy cerca del borde de ataque o de salida, que son más propensos a tener desprendimiento de capa límite en los bordes de! perfil.

En otra realización particular de la invención, la al menos una aleta o perfil aerodinámico del dispositivo generador de vórtices en canales o conductos presenta el borde marginal sustancial ente más grueso que el espesor medio de una aleta o perfil aerodinámico y está redondeado para facilitar la formación de los vórtices de punta de ala. En la industria aeronáutica, para reducir la formación de vórtices de punta de ala se colocan perfiles perpendiculares al álabe que se denominan dispositivos de punta alar (en inglés“wingiets”). Por el contrario, para el dispositivo de la presente invención, el borde marginal está engrosado para facilitar la formación del vórtice de punta de ala. Por ese motivo, en una aleta o perfil aerodinámico, el valor medio del radio de curvatura del borde marginal es mayor que el espesor medio de dicha aleta o perfil aerodinámico.

En resumen la invención se refiere a las reivindicaciones de dispositivo incluidas en esta solicitud, que se incluyen aquí por referencia.

El dispositivo de generación de vórtices de punta de ala descrito anteriormente es de aplicación para la agitación en diversos equipos industriales, tales como reactores químicos tubulares, sistemas tubulares de mezcla de reactivos, reactores biológicos tubulares y tanques de cultivo biológico abiertos a la atmósfera. Su capacidad para generar velocidades transversales a partir de una corriente principa! paralela hace que también sean de aplicación para la resuspensión de partículas sólidas que se encuentran sobre el fondo de canales, ríos, puertos, dársenas y estuarios. Por tanto, la invención se refiere también a un procedimiento de agitación en canales y conductos mediante generación de vórtices mediante el dispositivo generador de vórtices en canales o conductos descrito anteriormente.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS

La Figura 1 muestra una vista en perspectiva de un cana! o conducto de sección rectangular con el dispositivo generador de vórtices en canales o conductos de la presente invención andado a una de las paredes de un conducto. Se muestran el borde de ataque, borde de salida y borde margina! de la aleta, así como el vórtice de punta de ala generado. La Figura 2 muestra una sección ¡ongitudina! de! dispositivo generador de vórtices en canaies o conductos de ia presente invención donde se indica ei ánguio de ataque en relación a la dirección de la corriente incidente, ia cuerda y ia comba máxima para esa sección longitudinal de dicho dispositivo.

La Figura 3 muestra una sección longitudinal del dispositivo generador de vórtices en canaies o conductos de la presente invención donde se muestra ia distribución de presiones típicas en el intradós y el extradós de dicho dispositivo.

La Figura 4 muestra una sección transversal del dispositivo generador de vórtices en canales o conductos de la presente invención donde se muestra ia distribución de presiones en el intradós y ei extradós de dicho dispositivo y ¡a corriente de rebordeo. La Figura 5 muestra una vista en perspectiva de un canal o conducto de sección rectangular con ei dispositivo de ia presente invención anclado a una de las paredes, donde se ha representado ia sección transversal del canal o conducto y la proyección del dispositivo en la dirección de ia corriente principal sobre un plano perpendicular ai eje del conducto.

REALIZACIÓN PREFERENTE DE LA INVENCIÓN.

Las referencias usadas en las figuras del dispositivo generador de vórtices en canaies o conductos de ia presente invención, que a continuación se explicará de manera detallada, son las siguientes:

1 : flujo con dirección esencialmente paralela a las paredes del conducto o canal.

2: pared del canal o conducto.

3: fondo del canal o conducto.

4: vórtice de punta de ala generado por el perfil.

5: aleta o perfil aerodinámico.

8: borde de ataque.

7: borde de salida.

8: borde marginal.

9: ángulo de ataque. 10: cuerda.

11 : comba máxima.

12: intradós.

13: extradós.

14: rebordeo.

15: b.

16: b.

17: Ap. El comportamiento de un perfil fuseiado sumergido en una corriente fluida está muy bien descrito por sus aplicaciones en la ingeniería aeronáutica. Las características aerodinámicas más importante de un perfil son su coeficiente de sustentación, CL, y su coeficiente de resistencia aerodinámica, C _D , definidos como

donde L y D son, respectivamente, las fuerzas de sustentación y resistencia aerodinámica sobre ei perfil y S es la superficie del ala.

Estos dos coeficientes varían en función del número de Reynolds, aunque generalmente es suficiente con considerar los valores asintóticos para números de Reynolds muy altos en turbulencia completamente desarrollada. Además, los coeficientes también varían en función del ángulo de ataque de la aleta o perfil aerodinámico. Cuando la capa límite sobre ei perfil está adherida y la estela que se desprende del borde de salida es muy estrecha el coeficiente de resistencia aerodinámica, CD, es mucho menor que la unidad, ya que en este caso las pérdidas son producidas por la fricción con las paredes del perfil, un efecto generalmente despreciable a altos números de Reynolds. En la misma situación, ei coeficiente de sustentación, CL, suele ser de orden unidad, presentando una dependencia creciente con el ángulo de ataque, hasta que para un cierto ángulo crítico se presenta la denominada crisis de ¡a sustentación, en la que la capa límite sobre el extradós se desprende antes de llegar ai borde de salida. A partir de ese ángulo la sustentación del perfil aerodinámico se reduce bruscamente ai aumentar el ángulo de ataque como consecuencia del desprendimiento de capa límite y de una menor diferencia de presiones entre el intradós (cara de sobrepresiones) y el extradós (depresión). Para conseguir mayores valores de la sustentación se puede utilizar perfiles con un cierto espesor y curvatura, lo que permite que la capa límite no se desprenda para mayores ángulos de ataque.

Como se ha explicado anteriormente, para aumentar la intensidad del vórtice de punta de ala que se produce sobre un perfil es conveniente que la diferencia de presiones entre intradós y extradós sea elevada a lo largo de toda la cuerda de la aleta o perfil aerodinámico. Como consecuencia de lo indicado anteriormente, conviene que el perfil aerodinámico trabaje con ángulos de ataque altos, pero sin llegar ai valor crítico en el que se produce la crisis de la sustentación por el desprendimiento de capa límite.

El tipo de vórtice que se desprende del borde marginal de la aleta o perfil aerodinámico puede modelarse como un vórtice cilindrico, que en el caso de una corriente de un canal o conducto tendría un eje esencialmente paralelo ai eje del mismo canal o conducto.

En la literatura especializada se suelen utilizar modelos de vórtices cilindricos como el del vórtice de Rankine o el vórtice de Burgers (Dávila J & Hunt J. C. R. 2001 Settling of small partióles near vórtices and in turbulence. J. Fluid Mech. 440, 117-145) Estos modelos describen una dependencia de la velocidad azimutal (en torno ai eje de! vórtice) en función de la distancia al eje del vórtice.

Los parámetros más importantes de los vórtices cilindricos son su radio viscoso, Rv, y la circuiación del vórtice. El primero de estos parámetros determina la distancia ai eje del vórtice en la que la velocidad acimutal es máxima. Cuando el número de Reynolds es elevado, el radio viscoso es muy pequeño (típicamente del orden del milímetro) y la circulación del vórtice es aproximadamente constante. Desde el punto de vísta de la agitación interesa que la circulación de! vórtice sea elevada, lo que como está muy relacionado con elevados valores del coeficiente de sustentación de la aleta o perfil aerodinámico y del ángulo de ataque.

El problema técnico que resuelve la presente invención es favorecer la agitación de una corriente esencialmente paralela (1) que fluye por un conducto o un canal formado por unas paredes laterales (2) y un fondo o solera (3) (FIG. 1). Para ello se recurre a la generación de vórtices de punta de ala (4) mediante el uso de aletas o perfiles aerodinámicos, sin un aumento sustancial de la intensidad de la turbulencia. Para ello, el dispositivo de generador de vórtices en canales o conductos de la presente invención comprende ai menos una aleta o perfil aerodinámico (5), anclado a una de las paredes laterales (2) o al fondo (3) de canal o conducto mediante el borde opuesto ai borde marginal (8) de la aleta o perfil aerodinámico (5), o anclado a una primera estructura sólida, mediante unos medios de fijación, de forma que se produce la incorporación controlada de intensos vórtices de punta de ala (4) al flujo principal (1) del conducto o canal.

El fundamento del dispositivo es el aprovechamiento del vórtice de punta de ala (4) que se forma en los perfiles aerodinámicos (5) como consecuencia de tener una envergadura finita. En dichos perfiles se define como borde de ataque (6) el borde sobre el que incide la corriente principal (1) y como borde de salida (7) el que se encuentra aguas abajo en la dirección de la corriente (1) (FIG. 1). Estos perfiles constan de uno o dos bordes marginales (8), que son los bordes laterales en el sentido de la corriente principal (1). El perfiles tendrá un único borde marginal cuando esté fijado directamente a una de las paredes sólidas del conducto o canal, o uno de sus laterales salga por la superficie en un canal o conducto.

El vórtice de punta de ala (4) se desprende del borde marginal (8) de la aleta o perfil aerodinámico (5) y provoca la aparición de un movimiento oscilatorio que somete a las partículas que viajen con la corriente a un ciclo ascendente-descendente. Por este motivo, la presente invención tiene como ventaja fundamental que se producen velocidades transversales a la corriente principal sin apenas introducir pérdidas de carga, en vez de a partir de un fuerte aumento de ia intensidad turbulenta mediante cualquier otro procedimiento, lo cual es clave para que el rendimiento energético pueda maximizarse. El dispositivo diseñado, por tanto, trata de fomentar ei vórtice de punta de ala (4), para lo cual el ángulo de ataque de la aleta o perfil aerodinámico debe ser pequeño, ya que de otra forma se desprendería la capa límite y, como consecuencia, la fuerza de sustentación sería mucho más reducida y las pérdidas hidráulicas serían mucho más elevadas, en contra del objetivo que se va buscando. Por lo tanto, el ángulo de ataque debe estar entre -20° y 20°. Como se observa en la FiG. 2, el ángulo de ataque de una sección longitudinal (9) es el que forma la corriente incidente con línea de referencia de un cuerpo fuselado, que es la línea que une el borde de ataque del al menos una aleta o perfil aerodinámico con el borde de salida y que define ¡a denominada cuerda (10) de la aleta o perfil aerodinámico (5) en dicha sección longitudinal (FIG 2).

Como consecuencia del funcionamiento del perfil como cuerpo fuselado se produce una notable diferencia de presiones entre las dos caras de la aleta o perfil aerodinámico (5) (FIG. 3). La cara sobre la que se producen las sobrepresiones se denomina intradós (12) y la cara sobre la que se produce una depresión respecto de la presión de la corriente incidente se denomina extradós (13). Esto permite explicar por qué un perfil aerodinámico de envergadura finita (5) produce vórtices de punta de ala, ya que desde el intradós (12) hacia ei extradós (13) se genera un gradiente favorable de presiones que a su vez genera una corriente alrededor del borde marginal (8) denominada corriente de rebordeo (14), como se indica en FIG. 4.

Si ia envergadura del perfil es mucho mayor que la cuerda máxima las presiones en ei intradós (12) y el extradós (13) son muy uniformes y el efecto del vórtice de punta de ala (4) en la sustentación de dicho perfil es reducido. Dado que en la presente invención se pretende intensificar el vórtice de punta de ala (4) se utilizarán aletas o perfiles aerodinámicos en los que el cociente entre la suma de la superficie del Intradós (12) y el extradós (13) de ia aleta o perfil aerodinámico y el cuadrado de su máxima cuerda (10) es inferior a8. Por tanto, en estos perfiles la envergadura es del mismo orden de magnitud que la cuerda máxima.

En el campo de la ingeniería hidráulica se define el diámetro hidráulico de un conducto o canal hidráulico (DH) como cuatro veces el área de su sección transversal (A) dividido por ei perímetro mojado por el fluido (p), que es la longitud del contorno de la sección que está en contacto con el fluido que circula por el conducto o canal: D _{H —} 4 A i p (3)

En el caso de conductos circulares, D _H coincide con el diámetro interior de¡ conducto. En el caso de conductos de sección cuadrada coincide con la altura del conducto. Cuando un canal o conducto tiene una sección con una base, b (13), mucho mayor que su altura h (14), ( b » h) el diámetro hidráulico es del orden de la altura del conducto, h, o sea, de la menor de las dimensiones que definen la sección transversal (FIG. 5). Las pérdidas de energía mecánica por unidad de volumen en un canal o conducto con una sección transversal de área A, que se producen como consecuencia de un estrechamiento de sección producida por la existencia de un dispositivo sumergido cuya área A _p , de la proyección del dispositivo (15) sobre una plano perpendicular a la dirección del eje del conducto o canal (FIG. 5), se pueden determinar como

Por lo tanto, para que las pérdidas producidas por el dispositivo generador de vórtices sean pequeñas en relación a la inercia del fluido es necesario que A _p sea inferior a 0,5 veces la sección del conducto, A. De esa forma el coeficiente de pérdida de carga producido, k, que se define como

será mucho menor que la unidad, lo que significa que las pérdidas producidas por el dispositivo son despreciables, maximizándose de esa forma la eficiencia del proceso. EJEMPLO DE REALIZACIÓN PRÁCTICA DE LA INVENCIÓN

En las figuras adjuntas se muestra una realización práctica de la invención, en donde el dispositivo requiere del suministro de un caudal del gas o liquido que se pretende agitar. Este caudal debe ser suficientemente alto como para que el número de Reynolds asociado ai flujo alrededor de los perfiles que forman el dispositivo generador de vórtices sea elevado. Por otra parte, se aumentará el número de aletas o perfiles y/o su superficie si es necesario para alcanzar los niveles de agitación requeridos para cada aplicación concreta. Así mismo, se aumentará ai ángulo de ataque, ia cuerda o ia curvatura de los perfiles si se requiere una mayor agitación.

El caudal del fluido a agitar debe ser lo más homogéneo posible aguas arriba de ios perfiles aerodinámicos para evitar desprendimientos de capa límite cerca del borde de ataque.

Los materiales en los que puede estar fabricado el dispositivo generador de vórtices son múltiples (metal, plástico, composites, etc.), dependiendo fundamentalmente la elección del material de la aplicación específica en ia que vaya a emplearse el dispositivo.

En las figuras 1 y 2 se presenta el esquema de un prototipo instalado en un canal hidrodinámico o conducto de paredes (2) y solera (3), en el que se ha fijado al fondo de dicho canal o conducto un perfil aerodinámico de lados paralelos (4) por el borde opuesto a su borde marginal (8). En este prototipo se ha trabajado con velocidades de agua de la corriente incidente de entre 0,3 y 0,5 m/s. La anchura del perfil ha sido de 15 cm, la longitud de su borde marginal también de 15 cm y su espesor medio 4 mm. Se han realizado ensayos en un rango de ángulos de ataque (9) del perfil aerodinámico (5) de entre 0 ^o y 20°. El borde marginal del perfil estaba a una distancia a ia pared más cercana equivalente a 0,5 veces el diámetro hidráulico del conducto, que en este caso era de 30 cm.

Para el canal hidrodinámico o conducto el espesor de las capas límites de las paredes se puede estimar en 5000 veces la viscosidad cinemática del fluido (agua) y dividir por velocidad media. En este caso el espesor es por tanto del orden de un centímetro, por lo que el borde marginal de la aleta no interacciona con estas zonas de elevada disipación de energía. Como se muestra en ia figura 5, para asegurar una mínima pérdida de carga en este prototipo la proyección de ia sección del perfil en la dirección de la corriente tenía un área de entre 0 y 20 cm ² .