II est connu que le couple de rotation créé par le contact de l'outil ou tte de forage avec le terrain augmente avec la force de poussée appliquée.

II est donc nécessaire de prévoir des dispositifs de régulation permettant d'adapter la poussée exercée sur l'outil au couple maximum admissible par le dispositif d'entraînement, afin de protéger l'outil utilisé vis-à-vis des risques de blocage dans le terrain foré.

Les figures 1 et 2 représentent très schématiquement un dispositif de forage roto-percutant de type connu, dans deux positions de fonctionnement. Ces figures montrent un marteau perforateur 1 équipé d'un outil 2 associé, d'une part, à un dispositif de frappe 3 et, d'autre part, à un dispositif d'entraînement en rotation 4. Le marteau perforateur est monté déplaçable vis-à-vis du terrain 5 dans lequel un forage doit tre effectué à I'aide d'un système d'avance 6 monté sur une glissière 7. Le système d'avance comprend un vérin hydraulique 8 dont le corps est solidaire du dispositif 6 et dont la tige 9 prend appui sur un point fixe. Les différents mouvements sont obtenus à partir d'une pompe hydraulique 10 qui alimente, par l'intermédiaire de trois distributeurs respectivement 12, 13 et 14, le dispositif de frappe 3, un moteur hydraulique 15, et le vérin 8.

Les liaisons sont réalisées par l'intermédiaire d'une série de flexibles respectivement 16,17 et 18. Le circuit d'alimentation du moteur hydraulique d'entraînement en rotation de l'outil est constitué des flexibles entre la pompe hydraulique 10 et le distributeur 13, le distributeur 13, le flexible 17a, le moteur de rotation 15, le flexible de retour 17b et le flexible entre le distributeur 13 et le retour à I'air libre. Un dispositif 19 inverseur de circuit est placé dans le circuit situé entre le distributeur 14 et le vérin 8 d'avance du dispositif perforateur. Le système inverseur 19 est piloté par la pression de rotation du moteur 15 assurant l'entraînement en rotation du perforateur. La pression de rotation maximale admissible à partir de laquelle le système inverseur réagit est réglable. La prise

d'informations de ce système est néanmoins très éloignée de t'entrée du moteur 15 pour des raisons d'encombrement, ce qui conduit à des longueurs de flexibles très importantes.

En dessous de la pression de rotation maximale admissible, I'alimentation en fluide des différents éléments moteurs se fait, comme montré à la figure 1, suivant les flexibles représentés en traits forts. Le système inverseur 19 est dans sa position de repos et n'agit pas sur le circuit d'avance. Dans le cas où l'outil 2 se bloque dans le terrain, la pression de rotation augmente. Lorsque la pression dépasse une valeur prédéterminée réglée sur le système inverseur 19, celui-ci inverse le sens d'alimentation du vérin 8, comme montré à la figure 2, permettant le recul de l'outil.

Dans un tel cas, la pression hydraulique de rotation du moteur n'est pas mesurée directement, et le perforateur se trouve très éteigne du système de commande. La pression mesurée est la somme de la pression de rotation du moteur et des pertes de charge en ligne à l'intérieur du circuit constitué par le flexible 17. Or, les pertes de charge dans un circuit sont très variables en fonction de la température, qui influe sur la viscosité, et du débit du fluide hydraulique.

Pour travailler dans toutes les conditions, il faut régler le dispositif d'inversion 19 à une valeur telle que la pression de rotation maximale admissible soit égale à la pression de rotation augmentée de la perte de charge maximale.

La pression de rotation due au couple mécanique étant constante, les pertes de charge sont elles, variables en fonction de la température. La pression mesurée est donc variable en fonction de la température. Ce type de dispositif ne permet pas de faire un réglage fin du système inverseur.

Pour remédier à ces inconvénients, la Demanderesse exploite un perforateur dans lequel le débit de sortie du moteur est dirigé vers t'entrée de la partie assurant la frappe. Un débit identique est dirigé sur la partie assurant la frappe et vient se cumuler au débit de sortie du moteur assurant la rotation de l'outil. La mesure du couple de rotation se fait par mesure différentielle de la pression entre t'entrée et la sortie du moteur de rotation. Dans ce cas, la pression de rotation mesurée est égale à la

pression de rotation aux bornes du moteur, excluant les pertes de charge du circuit de rotation.

Cette solution permet d'actionner correctement le système inverseur. Mais son intégration complique la réalisation des autres fonctions hydrauliques, du fait de la dépendance des circuits de rotation et de frappe du perforateur.

Le but de l'invention est de fournir un dispositif de forage qui permette de s'affranchir des pertes de charge du circuit hydraulique alimentant le moteur d'entraînement en rotation de l'outil, en raison du caractère variable de ces pertes de charge en fonction de la température et du débit du fluide hydraulique, tout en permettant de conserver un réglage optimal de la valeur maximale du couple de rotation admissible sur toute la plage de fonctionnement du dispositif, sans impliquer des solutions techniques complexes, notamment d'un point de vue hydraulique.

A cet effet, le dispositif de forage qu'elle concerne, du type comportant une unité de forage dont l'outil est entraîné en rotation à partir d'un moteur hydraulique associé à un dispositif d'avance permettant de créer une force d'appui de l'unité de forage sur le terrain, les différents organes d'actionnement étant entraînés à partir d'au moins une pompe hydraulique, à travers un ensemble de distributeurs hydrauliques et un ensemble de tubulures, telles que des flexibles, les deux tubulures d'alimentation du dispositif d'avance du système de forage étant équipées d'un inverseur du sens de circulation du fluide dans le dispositif d'avance, est caractérisé en ce que sur une des branches du circuit d'alimentation du moteur hydraulique d'entraînement en rotation de l'outil est monté un dispositif de mesure des caractéristiques du fluide, fournissant en permanence une information permettant à un dispositif de compensation de soustraire la perte de charge calculée créée par 1'ensemble des éléments du circuit entre deux points connus de ce circuit situés de part et d'autre du moteur, de la différence de pression mesurée entre ces deux mmes points, le résultat de cette opération actionnant l'inverseur du sens de circulation du fluide d'avance, si la valeur dépasse une valeur déterminée.

Un tel dispositif permet d'inverser automatiquement le sens de déplacement du perforateur sur sa glissière pour éviter le blocage de l'outil

de forage dans le sol lorsque la pression de rotation dépasse la pression de rotation maximale admissible.

Le dispositif de mesure envoie au dispositif de compensation une mesure de la perte de charge proportionnelle à celle du circuit de rotation.

Le dispositif de compensation utilise cette information pour actionner le système inverseur si l'augmentation de pression de rotation est due à une augmentation du couple mécanique.

Si l'augmentation de pression de rotation est due à une variation des pertes de charge du circuit de rotation, le système inverseur n'est pas actionné.

Le dispositif de mesure, le dispositif de compensation et l'inverseur ainsi que la transmission des informations entre ces différents éléments peuvent tre mécaniques, hydrauliques, pneumatiques, électroniques ou électriques.

L'avantage de cette structure réside en ce que les variations de pression de fluide entrainant le moteur d'entraînement en rotation du système de forage dues aux variations de perte de charge du circuit n'affectent pas la valeur de la pression de rotation maximale admissible.

Seule la variation de la pression de rotation due au contact entre l'outil et le terrain entraîne une réaction du système inverseur.

Suivant une caractéristique de l'invention, ce dispositif comprend un dispositif de mesure du débit et de la viscosité du fluide hydraulique dont les caractéristiques de perte de charge sont proportionnelles à celles du circuit hydraulique d'alimentation du moteur d'entraînement en rotation de l'outil.

Le dispositif de mesure peut tre constitué par un étranglement.

Suivant une autre forme d'exécution, ce dispositif de forage comporte un dispositif de mesure électrique ou électronique constitué par un capteur de pression différentielle analogique ou numérique ou un capteur de température associé à un débitmètre, générant un signal actionnant un système de compensation hydraulique ou électrique agissant sur l'inverseur.

Le dispositif de compensation peut tre constitué par un tiroir de régulation monté coulissant dans un alésage et soumis respectivement

aux pressions de fluide hydraulique en amont et en aval de t'étrangtement.

Le tiroir peut tre relié mécaniquement à l'inverseur pour actionner directement celui-ci, ou le déplacement du tiroir peut tre mesuré par un dispositif potentiométrique de type électrique ou hydraulique, qui génère un signal de sortie qui actionne l'inverseur.

Suivant une autre possibilité, !'inverseur est intégré au dispositif de compensation dont le tiroir comporte plusieurs gorges décalées axialement et formant parties des deux branches du circuit d'alimentation hydraulique du dispositif d'avance du perforateur, pour permettre la circulation du fluide dans deux sens opposés en fonction de la position axiale du tiroir.

Selon une autre forme d'exécution, il comporte un potentiomètre hydraulique ou pneumatique possédant un tiroir dont les extrémités sont soumises aux pressions hydrauliques respectivement en amont et en aval de l'étranglement et présentant une gorge centrale alimentant l'inverseur soit à partir d'une gorge reliée à une source haute pression, soit à une gorge reliée à une source basse pression, suivant la position du tiroir.

De toute façon, l'invention sera bien comprise à I'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé représentant, à titre d'exemples non limitatifs plusieurs formes d'exécution de dispositif : Figures 1 et 2 sont deux vues dans deux positions de fonctionnement d'un dispositif de forage roto-percutant de type connu ; Figure 3 est une vue d'un dispositif roto-percutant conforme à l'invention, de mme type que celui des figures 1 et 2 ; Figures 4a à 11 sont des vues correspondant à huit formes d'exécution différentes du dispositif de mesure ; Figure 12 est une vue d'une forme d'exécution du dispositif de mesure et du dispositif de compensation ; Figure 13 est une vue très schématique d'un dispositif de mesure et d'un dispositif de compensation ; Figures 14 et 15 sont deux variantes d'un dispositif de mesure et d'un dispositif de compensation mettant en oeuvre un potentiomètre hydraulique ;

Figure 16 est une vue schématique d'un dispositif dans lequel la mesure est intégrée au dispositif de compensation.

La figure 3 représente un dispositif similaire à celui de figures 1 et 2, dans lequel les mmes éléments sont désignés par les mmes références que précédemment. Dans ce dispositif, est prévu un dispositif 22 de mesure de la perte de charge hydraulique placé en ligne dans le circuit hydraulique alimentant le moteur 15 d'entraînement en rotation de l'outil. Ce dispositif mesure à tout moment la viscosité et le débit qui passent dans le circuit et génère un signal de sortie proportionnel à la perte de charge qui existe dans 1'ensemble du circuit hydraulique.

L'information de perte de charge est envoyée à un dispositif de compensation 23 qui utilise en permanence cette information afin de compenser les effets des pertes de charge dans le circuit hydraulique et actionner l'inverseur 19.

Le dispositif de mesure peut tre mécanique, électrique, hydraulique, pneumatique, sensible à la variation de la viscosité et au débit de fluide qui le traverse.

Ce dispositif peut se présenter, par exemple, sous les formes représentées aux figures 4a à 11. Ces figures représentent des étranglements fixes ou réglables de type orifice court (figures 4a et 4b), ou orifice long (figures 5a et 5b), en forme de Venturi (figures 6a et 6b), annulaire (figures 7a et 7b), la partie centrale pouvant tre de section circulaire, comme représenté aux figures 7a et 7b, ou de section prismatique (figures 8a et 8b), ou mixte (figures 9a et 9b). II est également possible de prévoir des étranglements variables comme montré aux figures 10 et 11. Dans le cas d'un étranglement mobile, comme montré à la figure 10, la perte de charge de l'étranglement provoque le déplacement de la partie mobile.

En aval et en amont de t'étrangtement, les sections de passage sont très supérieures, comparées à la section de l'étranglement.

L'étranglement peut se trouver dans I'axe du système inverseur, et/ou tre constitué de plusieurs étranglements de types différents ou similaires.

L'ensemble de ces différents types d'étranglement permet de générer une caractéristique de perte de charge proportionnelle à celle du circuit hydraulique du moteur 15. L'information de perte de charge est envoyée au dispositif de compensation 23.

La figure 12 représente un tel dispositif de compensation d'actionnement purement mécanique. Dans cette forme d'exécution, le dispositif de compensation 23a comporte un tiroir 24 monté coulissant dans l'alésage 25 d'un bloc 26. Le tiroir comporte trois sections différentes S1, S2 sur une première face, et S3 sur la face opposée. La surface de la section S3 est égale à la somme des surfaces des sections Si et S2. La section S1 est reliée à la pression hydraulique du circuit d'alimentation du moteur 15 en amont de l'étranglement 22. La section S2 est reliée à un drain ou à une pression constante. La section S3 est reliée à la pression du circuit hydraulique d'alimentation du moteur 15 en aval de l'étranglement 22. Le rapport des sections S1 et S2 est égal au rapport de la perte de charge du circuit hydraulique entre deux points connus de ce circuit et de la perte de charge entre t'entrée et la sortie de l'étranglement.

Un ressort 27 crée une force opposée à la force créée par la pression agissant sur la section S3. La somme de la force créée par la pression constante sur la section S2 et de la charge du ressort 27 est égale à la force créée par la pression hydraulique maximale admissible pour le circuit d'alimentation du moteur 15 agissant sur la section S2.

Dans la forme d'exécution représentée à la figure 12, l'inverseur est intégré au dispositif de compensation 23a. A cet effet, le tiroir 24 comporte deux gorges 28,29 décalées axialement l'une par rapport à l'autre, tandis que le corps comporte plusieurs rainures 30,32, 33,34 et 35 formant partie des deux branches du circuit hydraulique d'alimentation du dispositif d'avance du perforateur pour permettre la circulation du fluide dans deux sens opposés en fonction de la position axiale du tiroir.

La gorge 30 permet de réaliser la fonction d'inversion du sens de déplacement lorsque le tiroir se trouve dans sa position extrme.

En pratique, le fluide hydraulique arrive par la tubulure 17, passe dans l'étranglement 22 pour tre envoyé vers le moteur 15, puis revient par la branche de retour. La perte de charge créée dans ltétranglement est proportionnelle à la perte de charge existante dans le circuit de rotation.

Une variation de température et/ou de débit du fluide modifie la perte de charge dans le circuit hydraulique. Cette variation de perte de charge dans le circuit s'accompagne d'une variation de mme sens, mais

dans un rapport déterminé, de perte de charge dans l'étranglement 22.

Cette perte de charge agit sur le tiroir à l'opposé de I'augmentation de la pression de rotation. Le rapport des sections S1 et S2 est égal au rapport de la perte de charge du circuit hydraulique entre deux points connus de ce circuit et de la perte de charge entre t'entrée et la sortie de t'étrangtement. L'équilibre des forces agissant sur le tiroir n'est pas modifié.

Une augmentation du couple mécanique sur l'outil se traduit par une augmentation de la pression de rotation. Les pertes de charge qui sont indépendantes du couple demeurent les mmes. Dans ce cas, la résultante des forces appliquées au tiroir évolue et le tiroir se déplace à 1'encontre de faction du ressort vers une nouvelle position d'équilibre telle que celle représentée à la figure 12.

La figure 13 représente un dispositif, dans lequel la mesure est réalisée par un capteur de pression différentielle 37 analogique ou numérique, ou un capteur de température associé à un débitmètre. Le signal généré par ce dispositif de mesure est fourni à un dispositif de compensation 38 constitué par un système électrique ou électronique intégrant une carte de traitement du signal ou un calculateur, et agissant sur l'inverseur de circuit hydraulique 19.

La figure 14 représente un dispositif de forage comportant un étranglement 22 formant dispositif de mesure, associé à un dispositif de compensation 39 constitué par un potentiomètre hydraulique. Ce potentiomètre hydraulique comprend un tiroir 40 comportant une gorge centrale 42 se déplaçant dans un alésage 43 et soumis à faction de ressort 44. La pression de sortie de la gorge 42 alimente en 45, directement, l'inverseur 19. Les deux faces du tiroir 40 sont soumises aux pressions respectivement en amont et en aval de l'étranglement 42. Deux gorges 47 et 48 ménagées dans le corps du dispositif de compensation sont reliées respectivement à une haute et à une basse pression.

Lorsque la perte de charge de t'étrangtement 22 augmente, le tiroir se déplace vers la gorge haute pression 47. La pression de sortie du dispositif compensateur augmente, venant augmenter la pression de rotation maximale admissible réglée sur l'inverseur 19.

La figure 15 est une variante d'exécution de la figure 14, dans laquelle les mmes éléments sont désignés par les mmes références que

précédemment. Dans ce cas, faction sur l'inverseur se fait par diminution de la pression venant actionner l'inverseur.

La figure 16 représente une forme d'exécution dans laquelle un étranglement 22 est intégré dans le dispositif compensateur 49. La transmission de la mesure de perte de charge entre le dispositif de compensation 49 et l'inverseur 19 est mécanique. L'étranglement 22 est soumis à la perte de charge du circuit hydraulique d'alimentation du moteur 15. La différence de pression permet le déplacement d'un tiroir 50 qui modifie la pression de rotation maximale admissible réglée sur le système inverseur par action sur le ressort 52.

Comme il ressort de ce qui précède, l'invention apporte une grande amélioration en fournissant un dispositif permettant d'obtenir sur un système de forage une compensation des pertes de charge du circuit hydraulique entraînant le moteur provoquant la rotation, ce qui permet de conserver un réglage optimal de la valeur maximale du couple de rotation admissible sur toute la plage de fonctionnement du système, tout en mettant en oeuvre des moyens simples.

Comme il va de soi, l'invention ne se limite pas aux seules formes d'exécution de ce dispositif décrites ci-dessus à titre d'exemples, elle en embrasse au contraire toutes les variantes. C'est ainsi notamment que le type de système d'entraînement d'avance du perforateur n'est nullement limitatif et pourrait tre réalisé, par exemple, par un moteur hydraulique entraînant un système à pignons et à chaîne sans que l'on sorte pour autant du cadre de l'invention.