Die vorliegende Erfindung betrifft ein gasdichtes mehrschichtiges Verbundrohr oder Berei che eines mehrschichtigen Verbundrohres mit einem Wärmedurchgangskoeffizient von > 500 W/m ² /K beinhaltend mindestens zwei Schichten, welches in seinem Aufbau über den Querschnitt der Wand des Verbundrohres als innere Schicht eine unporöse monolithische Oxid-Keramik aufweist, welche von einer äußeren Schicht aus oxidischer Faserverbundke ramik umschlossen wird, wobei diese äußere Schicht eine offene Porosität e (im Sinne von DIN EN 623-2) von größer als 5% und kleiner als 50%, bevorzugt größer als 10% und kleiner als 30% aufweist und die innere Oberfläche des Verbundrohres mehrere zur Außenwand des Verbundrohres gerichtete Vertiefungen aufweist.

Endotherme Reaktionen stehen häufig am Anfang der Wertschöpfungskette der chemischen Industrie, beispielsweise bei der thermischen Spaltung von Ethan, Propan, Butan, Naphtha und schwersiedenderen Erdölfraktionen, der Reformierung von Erdgas, der Dehydrierung von Propan, der Dehydroaromatisierung von Methan zu Benzol oder der Pyrolyse von Koh lenwasserstoffen. Diese Reaktionen sind stark endotherm und laufen bei hohen Temperatu ren ab, d.h. Temperaturen zwischen 500° C und 1700° C sind erforderlich, um technisch und wirtschaftlich interessante Ausbeuten zu erreichen.

Zum Beispiel enthält die thermische Spaltung von Kohlenwasserstoffen, dem sogenannten Steamcracking oder Dampfspalten, parallele endotherme Crack- und Dehydrierreaktionen, die bei leichtem Überdruck und hohen Temperaturen durchgeführt werden. Der Standard prozess nach dem Stand der Technik ist das Steamreaforming von Ethan, Propan oder Naphtha (nichthydriertes Rohbenzin) zur Herstellung von Ethylen, Propylen und C4-Ole- finen. Diese Produkte zählen zu den mengenmäßig wichtigsten Vorprodukten in der chemi schen Industrie. Die Steameracker gehören zu den Chemieanlagen mit dem größten Stoffdurchsatz. Im Stand der Technik wird dieser stark endotherme Prozess in Rohrschla gen durchgeführt, die von außen durch Feuerung beheizt werden. In einem sogenannten Spaltofen werden mehrere parallel verlaufende Rohre gleichzeitig beheizt und innen von ei nem Einsatzstoff-Dampf-Gemisch durchströmt. Die Funktion der Rohrwände ist dabei die Übertragung des Wärmestroms von einer externen Wärmequelle in das Reaktionsvolumen und die hermetische Trennung des Reaktionsvolumens von der umgebenden Wärmequelle unter Erhaltung der Druckdifferenz zwischen den zwei Räumen. Die Rohre der Festbettreak toren sind typischerweise zylindrisch mit variablem oder einheitlichem Durchmesser über die gesamte Rohrlänge. Innerhalb des Ofens können auch verschieden Rohre geteilt oder zusammengeführt werden. Der Werkstoff der Rohre ist typischerweise hochlegierter auste- nitischer Schleuderguss.

Technische Spaltprozesse werden bei Drücken bis 5 bar Überdruck und Temperaturen bis 1000 ° C, wobei dieser Wert die Produktgastemperatur am Austritt der Reaktionsrohre re präsentiert. Der technische Prozess ist vor allem kinetisch limitiert. Der Begriff „kinetisch limitiert“ bedeutet, dass die Verweilzeit des Reaktionsgases in den Spaltrohren so kurz ist, dass die Spalt- und Dehydrierreaktionen nicht das thermodynamische Gleichgewicht errei chen.

Bei der Verwendung von metallischen Reaktorwerkstoffen ist die maximale äußere Rohr wandtemperatur auf ca.1050-1100 ° C beschränkt.

Allerdings wäre eine höhere maximale äußere Rohrwandtemperatur (engl. Tube metal tem- perature, abgekürzt TMT) aus mehreren Gründen wünschenswert: insbesondere um die notwendige Wärme für die Spaltreaktionen trotz Koksablagerungen auf der Rohrinnenseite bereitzustellen Zum einen führt die Koksablagerung an der heißen Rohrwand führt dazu, dass das die äußere Rohrwandtemperatur im Laufe des Betriebs angehoben werden muss, um die thermische Isolationswirkung des Kokses zu kompensieren. Das führt zu einer höhe ren Feuerungsleistung und zu einem höheren Energieverbrauch. Zum zweiten führt die Koksablagerung dazu, dass der Ofen beim Erreichen der maximal zulässigen äußeren Rohr wandtemperatur außer Betrieb genommen und durch Abbrennen mit Luft entkokt werden muss.

Rohrwand-Temperaturen von > 1100° C erfordern den Einsatz keramischer Werkstoffe, vorzugsweise von Oxidkeramiken. Die Vorteile von keramischen Werkstoffen, insbesondere Oxidkeramiken, sind hohe Temperaturbeständigkeit bis 1800 ° C, chemische Passivität, Korrosionsbeständigkeit und hohe Festigkeit. Der größte Nachteil von keramischen Werk stoffen ist deren hohe Sprödigkeit. Diese Eigenschaft wird über die Bruchzähigkeit K, _c be schrieben, die beispielsweise gemäß DIN EN ISO 12737 für Metalle, bzw. gemäß DIN EN ISO 15732 für monolithische Keramiken bestimmt wird. Für Stahl, einem Vertreter zäher Werkstoffe, beträgt K, _c « 50 MPa^Im. Für monolithische Keramiken, beispielsweise Zirkono xid (Zr0 ₂ ) oder Korund (Al ₂ 0 ₃ ) beträgt K, _c =3— 5 MPa^Im. Hierdurch sind monolithische Keramiken ungeeignet für Druckapparate mit einem Druck von > 0,5 bar, da diese Werk stoffe das Kriterium„Riss vor Bruch“ nicht gewährleisten können, sondern ein plötzlicher, sich nicht ankündigender Bruch stattfinden könnte.

Eine Alternative sind Faserverbundkeramiken bestehend aus oxidischen Fasern, die in einer porösen Matrix aus oxidischer Keramik eingebettet sind. Die offene Porosität e von Faser verbundkeramiken kann in der Regel Werte zwischen 5% und 50% annehmen. Die Vorteile von Faserverbundkeramiken sind hohe Temperaturbeständigkeit bis 1300 ° C oder darüber, hohe Temperaturwechselbeständigkeit und ein quasi-duktiles Verformungs- und Bruchver halten. Die Bruchzähigkeit von Faserverbundkeramiken kann Werte erreichen von K, _c =

10— 50 MPa^Im. Als Folge der porösen Struktur besitzen Faserverbundkeramiken eine ge ringere Dichte, einen niedrigeren Elastizitätsmodul und einen niedrigeren Wärmeleitfähig keitskoeffizient gegenüber monolithischen Keramiken mit derselben chemischen Zusam mensetzung. Die Tabelle 1 enthält eine Liste der relevanten Normen für die Bestimmung dieser Parameter.

Tabelle 1: Liste der relevanten Normen für die Bestimmung struktureller, mechanischer und thermophysikalischer Parameter für monolithische Keramiken und Verbundkeramiken.

T Die Bruchzähigkeit metallischer Werkstoffe wird gemäß DI N EN ISO 12737 bestimmt.

² : M. Kuntz. Risswiderstand keramischer Faserverbundwerkstoffe. Dissertation Universität Karlsruhe, Shaker Verlag, 1996.

Der Wärmeleitfähigkeitskoeffizient ist über die folgende Beziehung definiert:

Wärmeleitfähigkeitskoeffizient = Dichte x (spezifische Wärmekapazität) x Temperaturleitfä higkeitskoeffizient Beispielhaft enthält die Tabelle 2 einen Vergleich zwischen den Eigenschaften monolithi scher Keramiken und Faserverbundkeramiken auf der Basis von Aluminiumoxid.

Tabelle 2: Gegenüberstellung der physikalischen Eigenschaften von monolithischen Kerami ken und Verbundkeramiken.

Nachteilig an der porösen Struktur von Faserverbundkeramiken ist ihre Untauglichkeit für die Herstellung von Druckapparaten mit einem Druck von > 0,5 bar. Ferner ist die schlech tere Wärmeleitfähigkeit im Vergleich zur unporösen monolithischen Keramik mit derselben chemischen Zusammensetzung nachteilig, d.h. wenn durch eine Schicht aus diesem Mate- rial ein Wärmestrom übertragen werden soll.

Die WO 2016/184776 Al offenbart ein mehrschichtiges Verbundrohr beinhaltend eine Schicht aus unporöser monolithischer Oxidkeramik und eine Schicht aus oxidischer Faser verbundkeramik welches für die Herstellung von Reaktionsrohren einsetzbar ist, welche bei Betriebsdrücken von 1 bis 50 bar und Reaktionstemperaturen bis 1400° C betrieben werden und dabei von einer äußeren Wärmequelle - üblicherweise einer Heizkammer - stark erhitzt werden.

Allerdings können sich im Betrieb dieser Verbundröhre unerwünschte feste Ablagerungen an der Verbundrohrinnenwand bilden, wodurch der Wärmedurchgang verschlechtert wird und damit die Effektivität des Verfahrens so beeinträchtigt wird, dass der Ofen periodisch durch Freibrennen entkokt werden muss. In Extremfällen kann es dabei sogar zu einer voll ständigen Verstopfung des freien Rohrquerschnitts im Innern des Verbundrohres kommen. Solche feste Ablagerungen können beispielsweise durch Nebenreaktionen von Kohlenwas serstoffen zum festen Kohlenstoff bei der Herstellung von Synthesegas durch Reformierung von Kohlenwasserstoffen mit Wasserdampf und / oder Kohlenstoffdioxid, bei der Koppel produktion von Wasserstoff und Pyrolyse-Kohlenstoff durch die Pyrolyse von Kohlenwas serstoffen, bei der Herstellung von Blausäure aus Methan und Ammoniak oder aus Propan und Ammoniak, bei der Herstellung von Olefinen durch Wasserdampfspaltung von Kohlen wasserstoffen und/oder der Kupplung von Methan zu Ethylen, Acetylen und zu Benzolgebil det werden. Solche Kohlenstoffablagerungen werden weitläufig als Koks bezeichnet. Ihnen ist mit anderen industriellen Koksen gemeinsam, dass sie durch Hochtemperatur-Behand lung eines mindestens teilweise kohlenwasserstoffhaltigen Stoffes in sauerstoffarmer oder -freier Umgebung entstehen, wobei sauerstoffarm eine Umgebung bezeichnet, in der der vorhandene Sauerstoff nicht zur vollständigen Verbrennung zu C02 und Wasserdampf aus reicht.

Im Falle der thermischen Dampfspaltung von Kohlenwasserstoffen werden drei verschie dene Arten von Koksen unterschieden - erstens, der sogenannte katalytische Koks, der sich an katalytisch wirkenden Elementen der Rohroberfläche, insbesondere Eisen (Fe) und Ni ckel (Ni) bildet, zweitens, der pyrolytische Koks, der durch Reaktionen in der Gasphase ohne Wechselwirkung mit der Rohrwand entsteht, und drittens, der Kondensationskoks, der durch auskondensieren höhermolekularer Kohlenwasserstoffe bei Temperaturen im Be reich 400 - 600 ° C auskondensiert und der insbesondere für den Austrittsbereich aus der Hochtemperaturzone relevant ist. Im Reaktionsrohr selbst dominieren die katalytische und pyrolytischen Verkokung.

Bereits seit den 60er Jahren wurden Ansätze zur Koks-Vermeidung in den Spaltrohren ent wickelt. Dazu zählt die Entwicklung von hochlegierten, austenitischen metallischen Schleu derguss-Rohren, die unter Prozessbedingungen eine schützende Chrom- oder Alumini umoxidschicht ausbilden sollen. Ein zweiter Entwicklungsstrang war die Reduzierung der Rohrwandtemperatur durch Verbesserung des rohrinnenseitigen Wärmeübergangs an das Prozessfluid. Diese Maßnahmen zielen darauf ab, die Temperatur an der Rohrwandinnen seite zu reduzieren und die dort stattfindende katalytische Verkokungsreaktion zu verlang samen

Zur Verbesserung der Transporteigenschaften zwischen Gasstrom und Rohrwand sind im Stand der Technik vielfältige Konzepte offenbart. So gibt es beispielsweise Rohre mit längs der Achse verlaufenden Rippen oder eingeschobenen Strömungselementen. In der WO 2015/052066 Al ist ein Reaktionsrohr für die Herstellung von Cyanwasserstoff beschrieben, welches einen eingeschobenen rippenförmigen Einbaukörper aufweist. Hier durch soll die Raum-Zeit-Ausbeute erhöht werden. Allerdings wird hierdurch der Gefahr von unerwünschten Ablagerungen an der Rohrwand nicht effektiv begegnet.

Die WO 2017/007649 Al offenbart ein Reaktionsrohr mit Vertiefungen. Es werden generelle Ausführungen dazu offenbart und eine Vielzahl von Materialausgestaltungen, wobei sich hier jedoch kein Hinweis auf mehrschichtige Verbundröhre mit einem Wärmedurchgangsko effizient von > 500 W/m ² /K findet, welches in seinem Aufbau über den Querschnitt der Wand des Verbundrohres als innere Schicht eine unporöse monolithische Oxid-Keramik aufweist, welche von einer äußeren Schicht aus oxidischer Faserverbundkeramik umschlos sen wird und welches eine offene Porosität von 5% < e < 50 % aufweist.

Die Implementierung von den erfindungsgemäßen Vertiefungen in solchen Verbundröhren hätte der Fachmann in Kenntnis der WO 2017/007649 Al auch nicht in Erwägung gezogen, da die Einbringung von Vertiefungen in eine unporöse monolithische Oxidkeramik Grund für die Befürchtung bot, dass hierdurch die erforderliche Festigkeit des Bauteils nicht mehr ge währleistet wird. Somit stand zu befürchten, dass die erforderliche Festigkeit nur durch Er höhung der Wandstärke erreicht werden kann, was den Vorteil der eingebrachten Vertiefun gen aufgrund einer Verschlechterung des Wärmetransportes aufhebt.

Weiterhin hatte der Fachmann zu befürchten, dass durch die Einbringung von Vertiefungen bei diesem Werkstoff, welcher eine hohe Sprödigkeit aufweist, die Gefahr einer uner wünschten Rissbildung deutlich erhöht wird.

Und schließlich hätte der Fachmann keine Vertiefungen in keramische Rohre eingebracht, da hier das katalytische Kokswachstum ausgeschlossen ist und somit der von metallischen Rohren bekannte hohe Fertigungsaufwand nicht allein mit der Reduzierung des pyrolyti schen Verkokens zu rechtfertigen ist.

Die WO 2017/178551 Al beschreibt ebenfalls einen Reaktor für Spaltreaktionen bei wel chem die innere Wand des Reaktorrohres Vertiefungen aufweist (Anspruch 1). Auch hier werden generelle Ausführungen dazu offenbart und eine Vielzahl von Materialausgestaltun gen, wobei sich hier jedoch kein Hinweis auf mehrschichtige Verbundröhre mit einem Wär medurchgangskoeffizient von > 500 W/m ² /K findet, welches in seinem Aufbau über den Querschnitt der Wand des Verbundrohres als innere Schicht eine unporöse monolithische Oxid-Keramik aufweist, welche von einer äußeren Schicht aus oxidischer Faserverbundke ramik umschlossen wird und welches eine offene Porosität von 5 < e < 50 % aufweist. Die Implementierung von Vertiefungen in solchen Verbundröhren hätte der Fachmann in Kennt nis der WO 2017/178551 Al auch nicht in Erwägung gezogen, da ihm ebenso wie in Kennt nis von W02017/007649 eine unzureichender Festigkeit, zu hoher Sprödigkeit und zu hohen Fertigungswand Grund zur Befürchtung bot.

Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung war demnach die Bereitstellung von Reaktionsroh ren, die folgendes Eigenschaftsprofil aufweisen: (i) wärmedurchlässig mit einem Wärme durchgangskoeffizient > (ii) temperaturbeständig bis >.1100° C, (iii)

druckbeständig bis ca.5 bar bzw. beständig bei Druckdifferenzen bis ca.5 bar, (iv) korrosi onsbeständig gegen reduzierende und gegen oxidierende Atmosphäre mit einem Sauerstoff partialdruck von 10 ²⁵ bar bis 10 bar (v) temperaturwechselbeständig gemäß DIN EN 993-11 und (vi) chemisch inert gegenüber unerwünschte Ablagerungen, insbesondere inert gegen über dem durch Metalle wie Eisen und Nickel katalysierten Verkoken an der Innenwand des Reaktionsrohres und (vii) darüber hinaus den Wärmetransport so verbessert, dass das pyro lytische Verkoken reduziert wird.

Hierbei wird ein mehrschichtiges Verbundrohr mit einem Wärmedurchgangskoeffizient von größer als 500 W/m ² /K beinhaltend mindestens zwei Schichten, welches in seinem Aufbau über den Querschnitt der Wand des Verbundrohres als innere Schicht eine unporöse mono lithische Oxid-Keramik aufweist, welche von einer äußeren Schicht aus oxidischer Faser verbundkeramik umschlossen wird und welches eine offene Porosität von 5 < e < 50 % auf weist und welches an der inneren Oberfläche des Verbundrohres mehrere zur Außenwand des Verbundrohres gerichtete Vertiefungen aufweist, offenbart.

Die erfindungsgemäßen Vertiefungen können unregelmäßig oder bevorzugt regelmäßig auf der Innenwand des Verbundrohres angeordnet sein.

Die bevorzugte Anzahl der eingebrachten Vertiefungen auf eine spezifisches Flächenele ment der Rohrinnenwand wird von den jeweiligen technischen Gegebenheiten beeinflusst. Generell empfiehlt es sich bevorzugt, dass die innere Oberfläche des Verbundrohres zu 10% bis 95, besonders bevorzugt 50% bis 90% mit den erfindungsgemäßen Vertiefungen verse hen ist. Hierbei wird in Bezug auf die Vertiefungen auf den Flächenanteil Bezug genommen, den die Vertiefung direkt auf der Oberfläche der Rohrinnenwand jeweils einnimmt.

Die Form und die Tiefe der Vertiefungen kann gleich oder unterschiedlich über die Fänge der Rohrinnenwand des Verbundrohres ausgestaltet sein. Es kann sich besonders empfeh len, die Form der erfindungsgemäßen Vertiefungen so zu gestalten, dass scharfe Kanten in der Kontur vermieden werden und stattdessen eine geschwungene, kurvenförmige Kontur gegeben ist, wie es z.B. bei spheroidischen, ovoiden, kugelförmigen, konkaven oder tränen förmigen Vertiefungen gegeben ist. Genauere Hinweise für eine mögliche Gestaltung sol cher Vertiefungen kann der Fachmann der WO 2017/178551 Al entnehmen.

Die erfindungsgemäßen Vertiefungen werden auf der Rohrinnenwand des Verbundrohres zur Außenseite hin gerichtet aufgebracht und befinden sich ausschließlich in der innersten Schicht des Verbundrohres, welche aus unporöser monolithischer Oxidkeramik besteht.

Die Implementierung von den erfindungsgemäßen Vertiefungen in solchen Verbundröhren hätte der Fachmann in Kenntnis der WO 2017/007649 Al auch nicht in Erwägung gezogen, da die Einbringung von Vertiefungen in eine unporöse monolithische Oxidkeramik Grund für die Befürchtung bot, dass hierdurch die erforderliche Festigkeit des Bauteils nicht mehr ge währleistet wird. Somit stand zu befürchten, dass die erforderliche Festigkeit nur durch Er höhung der Wandstärke erreicht werden kann, was den Vorteil der eingebrachten Vertiefun gen aufgrund einer Verschlechterung des Wärmetransportes aufhebt. Weiterhin hatte der Fachmann zu befürchten, dass durch die Einbringung von Vertiefungen bei diesem Werkstoff, welcher eine hohe Sprödigkeit aufweist, die Gefahr einer uner wünschten Rissbildung deutlich erhöht wird.

Und schließlich hätte der Fachmann keine Vertiefungen in keramische Rohre eingebracht, da hier das katalytische Kokswachstum ausgeschlossen ist und somit der von metallischen Rohren bekannte hohe Fertigungsaufwand nicht allein mit der Reduzierung des pyrolyti schen Verkokens zu rechtfertigen ist.

Überraschenderweise ist es jedoch möglich, bei dem erfindungsgemäßen Verbundrohr die erforderlichen Eigenschaften zu erzielen. H ierbei ist es besonders vorteilhaft, wenn die ma ximale Tiefe der erfindungsgemäßen Vertiefungen 0,5 -2 mm beträgt. Wie bereits erwähnt kann die Tiefe der Vertiefungen ggf. innerhalb des Verbundrohres variieren. Dies kann sich besonders empfehlen, um die in Strömungsrichtung veränderliche Anforderungen hinsicht lich Wärmeübergang und Verkokungsneigung gezielt einzustellen. Die konkret bevorzugte Ausführung hängt von der gegebenen Ofengeometrie ab.

Weitere Flinweise für eine mögliche Ausgestaltung von solchen Vertiefungen kann der Fachmann der WO 2017/178551 Al entnehmen.

Die Einbringung der erfindungsgemäßen Vertiefungen kann auf unterschiedliche Art und Weise erfolgen. Bevorzugt lassen sie sich vorteilhaft bei der H erste 11 u ng des monolithischen keramischen Rohres einprägen, indem sie nach den Bearbeitungsschritten des Extrudie rens, Gießens oder Pressens und vor dem Brennen in den weichen Werkstoff eingebracht werden. Die Vertiefungen lassen sich vorteilhaft bei der H erste 11 u ng des monolithischen ke ramischen Rohres im Schritt der sogenannten Urformgebung durch Trocken-, Nass- oder isostatisches Pressen einprägen, weil hier die Formgebung und damit das Einbringen der Vertiefungen fertigungstechnisch einfach und mit großem geometrischem Freiheitsgrad möglich ist. Bevorzugt erfolgt die Einprägung der erfindungsgemäßen Vertiefungen bei der Urformgebung durch Pressverfahren.

Die Einprägung der erfindungsgemäßen Vertiefungen in das mehrschichtige Verbundrohr können insbesondere durch Press-Formgebung in verfahrenstechnisch einfacher und effek tiver Art und Weise hergestellt werden. Vorteilhafterweise bestehen bei diesem Werkstoff in Vergleich zu metallischen Werkstoffen, die beispielsweise durch Schleuderguss oder Extru sion hergestellt werden, die Möglichkeit zur Formgebung im kalten Zustand (vor dem Bren nen) und ohne Materialabtrag.

In Versuchen wurde überraschenderweise festgestellt, dass das erfindungsgemäße mehr schichtige Verbundrohr eine breitere Temperaturverteilung der Rohrinnenwand aufweist als ein Rohr gleicher Geometrie und Struktur basierend auf einem metallischen Werkstoff. Die niedrigere Temperatur führt dazu, dass die Verkokung bei dem erfindungsgemäßen Verbun drohr stärker unterbunden wird als bei einem vergleichbaren metallischen Rohr. Das hätte der Fachmann so nicht erwartet. d

Die zwei Schichten bei dem erfindungsgemäßen Verbundrohr haften vorteilhaft aneinander durch kraftschlüssige oder stoffschlüssige Verbindungen. Relevante kraftschlüssige Verbin dungen ist hier beispielsweise eine Pressverbindungen. Relevante stoffschlüssige Verbin dungen für diese Erfindung sind Kleben und Sintern. Alle Verbindungsarten gehören zum Stand der Technik (W. Tochtermann, F. Bodenstein: Konstruktionselemente des Maschi nenbaues, Teil 1. Grundlagen; Verbindungselemente; Gehäuse, Behälter, Rohrleitungen und Absperrvorrichtungen. Springer-Verlag, 1979).

Die Wand des mehrschichtigen Verbundrohrs beinhaltet vorteilhaft zumindest bereichs weise zwei Schichten, eine Schicht aus unporöser monolithischer Oxid-Keramik und eine Schicht aus oxidischer Faserverbundkeramik; d.h. es kann sich bei dem mehrschichtigen Verbundrohr auch um einen Verbundrohr-Abschnitt handeln. Beispielsweise sei ein zonier- tes oder punktuelles nur bereichsweise aus zwei Schichten bestehendes Verbundrohr ge nannt. Bevorzugt beinhaltet jedoch die gesamte Wand des Verbundrohres, die einer äuße ren Temperatur, z.B. durch eine Heizkammer, von > 1100° C ausgesetzt ist, mindestens zwei Schichten, eine Schicht aus unporöser monolithischer Oxid-Keramik und eine Schicht aus oxidischer Faserverbundkeramik.

Das mehrschichtige Verbundrohr weist in dem Rohrabschnitt, der einer äußeren Tempera tur, z.B. durch eine Heizkammer, von > 1100° C ausgesetzt ist, vorteilhaft keine metalli schen Schichten auf.

Vorteilhaft ist das Innenrohr umwickelt mit einer Schicht aus oxidischer Faserverbundkera mik. Die zwei Schichten können kraftschlüssig oder stoffschlüssig miteinander verbunden und ein Bauteil bilden. Die Eigenschaften dieses Bauteils sind durch die Temperaturbestän digkeit und das Verformungsverhalten der Schicht aus oxidischer Faserverbundkeramik be stimmt. Die Dichtigkeit ist durch das Innenrohr aus Oxid-Keramik gegeben. Bei Verwendung eines oxid-keramischen Innenrohrs weist die Innenseite der Rohrwand eine hohe chemische Beständigkeit und Abriebfestigkeit, mit einer Härte > 14000 MPa für Aluminiumoxid, >

12000 MPa für Zirkonoxid, auf.

Bei 1400° C sind beispielsweise Aluminiumoxid und Magnesiumoxid über den gesamten Bereich von einem Sauerstoffpartialdruck von 10 ²⁵ bar bis 10 bar beständig, während alle anderen keramischen Werkstoffe einen Übergang zwischen Reduktion und Oxidation durch laufen und dadurch korrodieren (Darken, L. S., & Gurry, R. W. (1953). Physica! chemistry of meta/s. McGraw-Hill).

Der Rohrinnendurchmesser des mehrschichtigen Verbundrohres beträgt vorteilhaft 10 mm bis 1000 mm, bevorzugt 10 mm bis 100 mm, insbesondere 40 mm bis 80 mm. Die gesamte Wandstärke aus mindestens zwei Schichten beträgt vorteilhaft 0,5 mm bis 50 mm, bevor zugt 1 mm bis 30 mm, insbesondere 2 mm bis 20 mm. Dabei beträgt vorteilhaft die Dicke der Schicht aus oxidischer Faserverbundkeramik weniger als 90 %, bevorzugt weniger als 50 %, insbesondere weniger als 25 % der gesamten Wandstärke; vorteilhaft beträgt die Di cke der Schicht aus oxidischer Faserverbundkeramik mindestens 10 % der gesamten Wandstärke. Die Dicke der Schicht aus monolithischer Oxid-Keramik beträgt vorteilhaft von 0,5 mm bis 45 mm, bevorzugt von 1 mm bis 25 mm, besonders bevorzugt von 2 mm bis 15 mm. Die Dicke der Schicht aus oxidischer Faserverbundkeramik beträgt vorteilhaft von 0,5 mm bis 5 mm, bevorzugt von 0,5 mm bis 3 mm.

Die Länge des mehrschichtigen Verbundrohres beträgt vorteilhaft 0,5 bis 20 m, bevorzugt 1 bis 10 m, insbesondere 1,5 bis 7 m. Es können mehrere solche Rohre durch Bögen und/oder Sammler miteinander verbunden sein, wobei ggf. auch diese Bögen und Sammler als mehr schichtige Verbundformteile ausgeführt sein können und die erfindungsgemäßen Vertiefun gen aufweisen können.

Das offenbarte mehrschichtige Verbundrohr umfassend mindestens eine Schicht aus unpo röser monolithischer Oxid-Keramik und mindestens eine Schicht aus oxidischer Faserver bundkeramik weist vorteilhaft eine offene Porosität von 5% < e < 50 %, bevorzugt 10% < e < 30 % auf. Das mehrschichtige Verbundrohr ist besonders vorteilhaft gasdicht. Unter dem Begriff „gasdicht“ wird ein Festkörper verstanden, der gemäß DIN EN 623-2 eine offene Po rosität von Null besitzt. Die zulässige Messungenauigkeit liegt bei < 0,3 %.

Die Dichte der unporösen monolithischen Oxid-Keramik ist vorteilhaft größer als die Dichte der oxidischen Faserverbundkeramik. Die Dichte der unporösen monolithischen Oxid-Kera mik beträgt vorteilhaft zwischen 1000 und 7000

insbesondere zwischen 2000 und 5000 beispielsweise 2800 für Mullit (ca.70% Aluminiumoxid) oder 3700 für Alumini- umoxid mit einer Reinheit > 99,7%. Die Dichte der Schicht aus Faserverbundkeramik be trägt zwischen 500 und 3000 Das Verhältnis der Dichten der monolithischen Keramik und der Faserverbundkeramik in der Verbundstruktur beträgt vorteilhaft zwischen 1:1 und 3:1, insbesondere zwischen 1:1 und 2:1.

Der materialabhängige Elastizitätsmodul der unporösen monolithischen Oxid-Keramik ist vorteilhaft größer als der Elastizitätsmodul der oxidischen Faserverbundkeramik. Der Elasti zitätsmodul der unporösen monolithischen Oxid-Keramik beträgt vorteilhaft zwischen 100 GPa und 500 GPa, insbesondere zwischen 150 GPa und 400 GPa, beispielsweise 150 GPa für Mullit (ca.70% Aluminiumoxid) oder 380 GPa für Aluminiumoxid mit einer Reinheit > 99,7%. Der Elastizitätsmodul der Schicht aus Faserverbundkeramik beträgt zwischen 40 GPa und 200 GPa. Diese Werte gelten bei 25° C. Das Verhältnis der Elastizitätsmoduln der monolithischen Keramik und der Faserverbundkeramik in der Verbundstruktur beträgt vor teilhaft zwischen 1:1 und 5:1, insbesondere zwischen 1:1 und 3:1.

Der materialabhängige Wärmeleitfähigkeitskoeffizient der unporösen monolithischen Oxid- Keramik ist vorteilhaft größer als der Wärmeleitfähigkeitskoeffizient der oxidischen Faser verbundkeramik. Der Wärmeleitfähigkeitskoeffizient der unporösen monolithischen Oxid- Keramik beträgt vorteilhaft zwischen 1— und 50— , insbesondere zwischen 2— und 40 — , beispielsweise 6— für Mullit (ca.70% Aluminium oxid) oder 30— fürAluminiumoxid m-K m-K m-K

mit einer Reinheit > 99,7%. Der Wärmleitfähigkeitskoeffizient der Schicht aus Faserver bundkeramik beträgt zwischen 0,5— und 10— , bevorzugt zwischen 1— und 5— . Diese m-K m-K ° m-K m-K Werte gelten bei 25° C. Das Verhältnis der Wärmeleitfähigkeitskoeffizienten der monolithi schen Keramik und der Faserverbundkeramik in der Verbundstruktur beträgt vorteilhaft zwi schen 1:1 und 10:1, insbesondere zwischen 1:1 und 5:1

Der Druckreaktor ist für folgende Druckbereiche ausgelegt; vorteilhaft

0,1 bar _abs - 100 bar _abs , bevorzugt 1 bar _abs - 10 bar _abs , weiter bevorzugt 1,5 bar _abs - 5 bar _abs ,

Die Druckdifferenz zwischen der Reaktionskammer und der Fleizkammer beträgt vorteilhaft von 0 bar bis 100 bar, bevorzugt von 0 bar und 10 bar, weiter bevorzugt von 0 bar bis 5 bar,.

Der Wärmedurchgangskoeffizient des erfindungsgemäßen mehrschichtigen Verbundrohres ist vorteilhaft > 500—f—, bevorzugt > 1000—f—, weiter bevorzugt > 2000—f—, insbeson- dere > 3000— r^·. Die Vorgehensweise zur Bestimmung des Wärmedurchgangskoeffizienten ist dem Fachmann bekannt (Kapitel Cb: Wärmedurchgang, VDI-Wärmeatlas, 8. Auflage, 1997). Gemäß dieser Definition gilt:

i

Dabei bedeuten die Symbole:

R _w : Wärmedurchgangswiderstand einer mehrschichtigen zylindrischen Wand in—

k _ioc : Wärmedurchgangskoeffizient einer mehrschichtigen zylindrischen Wand in

A: Zylindrische Mantelfläche in m ² ,

Ä: Wärmeleitfähigkeitskoeffizient einer homogenen Schicht in

d: Dicke einer homogenen Schicht in m,

n: Anzahl der Schichten einer mehrschichtigen zylindrischen Wand,

die Indizes:

1: Innenseite einer zylindrischen Schicht,

2: Außenseite einer zylindrischen Schicht,

m: Mittlere Fläche

Das erfindungsgemäße mehrschichtige Verbundrohr kann über seine Länge einen variablen Querschnitt und eine variable Wandstärke haben. Beispielsweise kann das mehrschichtige Verbundrohr in Strömungsrichtung des Gases trichterförmig zu- oder abnehmen.

An den zwei Enden des mehrschichtigen Verbundrohres kann der Randbereich der äußeren Schicht vorteilhaft versiegelt sein. Die versiegelten Enden dienen als Übergänge zur gas dichten Verbindung des Verbundrohres mit metallischen gasführenden Leitungen, Vertei lern, Sammlern oder Durchführungen durch die Hülle der umgebenden Heizkammer.

Als unporöse monolithische Oxid-Keramik können alle dem Fachmann bekannten oxidi schen Keramiken verwendet werden, insbesondere analog dem Informationszentrum Tech nische Keramik (IZTK): Brevier technische Keramik. Fahner Verlag, Lauf (2003). Bevorzugt sind unporöse monolithische Oxid-Keramiken mit mindestens 99 Gew-% Al ₂ 0 ₃ und/oder Mullit. Als unporöse Keramik können insbesondere Haldenwanger Pythagoras 1800Z™ (Mullit), Alsint 99,7™ oder Friatec Degussit ^® AL23 (Aluminiumoxid) zum Einsatz kommen.

Die Faserverbundwerkstoffe sind charakterisiert durch eine Matrix aus keramischen Parti keln zwischen die keramische Fasern, insbesondere Fangfasern, als Wickelkörper oder als Textil eingebettet sind. Es wird von faserverstärkter Keramik, Verbundkeramik oder auch Faserkeramik gesprochen. Matrix und Faser können dabei im Prinzip aus allen bekannten keramischen Werkstoffen bestehen, wobei in diesem Zusammenhang auch Kohlenstoff als keramischer Werkstoff behandelt wird.

Unter„oxidischer Faserverbundkeramik“ wird eine Matrix aus oxidischen keramischen Par tikeln verstanden, die keramische, oxidische und/oder nicht-oxidische Fasern, enthält.

Bevorzugte Oxide der Fasern und/oder der Matrix sind Oxide eines Elementes aus der Gruppe: Be, Mg, Ca, Sr, Ba, Seltene Erden, Th, U, Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, Cr, Mo, W, Mn, Fe,

Co, Ni, Zn, B, AI, Ga, Si, Ge, Sn, Fi, Na, K, Rb, Cs, Re, Ru, Os, Ir, Pt, Rh, Pd, Cu, Ag, Au, Cd, in, TI, Pb, P, As, Sb, Bi, S, Se, Te, sowie Mischungen dieser Oxide.

Die Mischungen sind sowohl als Material für die Faser als auch für die Matrix vorteilhaft geeignet. Faser und Matrix müssen generell nicht aus demselben Material sein.

Grundsätzlich sind nicht nur binäre, sondern auch tertiäre und höhere Mischungen geeignet und von Bedeutung. In einer Mischung können die einzelnen Bestandteile in gleicher mola rer Menge Vorkommen, vorteilhaft sind aber Mischungen mit stark unterschiedlicher Kon zentration der einzelnen Bestandteile der Mischung, bis hin zu Dotierungen, bei denen eine Komponente in Konzentrationen von < 1 % vorkommt.

Besonders vorteilhaft sind folgende Mischungen: Binäre und ternäre Mischungen aus Alu miniumoxid, Zirkoniumoxid und Yttriumoxid (z.B. Zirkoniumoxidverstärktes Aluminiumoxid); Mischungen aus Siliziumcarbid und Aluminiumoxid; Mischungen aus Aluminiumoxid und Magnesiumoxid (MgO-Spinell); Mischungen aus Aluminiumoxid und Siliziumoxid (Mullit); Mischung aus Aluminium- und Magnesiumsilikate, Ternäre Mischung aus Aluminiumoxid, Siliziumoxid und Magnesiumoxid (Cordierit); Steatit (Magnesiumsilikat); Zrikonoxid-ver- stärktes Aluminiumoxid; Stabilisiertes Zirkoniumoxid (Zr0 ₂ ): Stabilisatoren in Form von Magnesiumoxid (MgO), Calciumoxid (CaO) oder Yttriumoxid (Y ₂ 0 ₃ ), gegebenenfalls kom men auch Ceroxid (Ce0 ₂ ), Scandiumoxid (Sc0 ₃ ) oder Ytterbiumoxid (Yb0 ₃ ) als Stabilisato ren zum Einsatz; ferner Aluminiumtitanat (stöchiometrische Mischung von Aluminiumoxid und Titanoxid); Siliziumnitrid und Aluminiumoxid (Siliziumaluminiumoxinitride SIAFON).

Als zirkoniumoxidverstärktes Aluminiumoxid wird vorteilhaft Al ₂ 0 ₃ mit 10 bis 20 Mol-% Zr0 ₂ eingesetzt. Zur Stabilisierung von Zr0 ₂ kann vorteilhaft 10 bis 20 Mol-% CaO, bevorzugt 16 Mol-%, 10 bis 20 Mol-% MgO, bevorzugt 16, oder 5 bis 10 Mol-% Y ₂ 0 ₃ , bevorzugt 8 Mol-% ("vollstabilisiertes Zirkonoxid") oder 1 bis 5 Mol-% Y ₂ 0 ₃ , bevorzugt 4 Mol-% ("teilstabilisiertes Zirkonoxid") verwendet werden. Als ternäre Mischung sind z.B.80% Al ₂ 0 ₃ , 18,4% Zr0 ₂ und 1,6% Y ₂ 0 ₃ vorteilhaft.

Neben den genannten Materialien (Mischungen und Einzelbestandteile) sind auch Fasern aus Basalt, Bornitrid, Wolframcarbid, Aluminiumnitrid, Titandioxid, Bariumtitanat, Bleizir- konattitanat und/oder Borcarbid in oxid-keramischer Matrix denkbar.

Um eine gewünschte Armierung durch die zumindest zwei Schichten zu erzielen, können die Fasern der faserverstärkten Keramik radial umlaufend und/oder sich kreuzend auf der ers ten Schicht der unporösen Keramik angeordnet sein.

Als Fasern kommen Verstärkungsfasern in Frage, die in die Klassen oxidische, carbidische, nitridische Fasern bzw. C-Fasern und SiBCN-Fasern fallen. Insbesondere ist vorgesehen, dass die Fasern des keramischen Verbundwerkstoffes Aluminiumoxid-, Mullit-, Siliziumcar- bid-, Zirkonoxid- und/oder Kohlenstoff-Fasern sind. Mullit besteht dabei aus Mischkristal len aus Aluminiumoxid und Siliziumoxid. Bevorzugt ist die Verwendung von Fasern aus Oxidkeramik (Al ₂ 0 ₃ , Si0 ₂ , Mullit) oder aus Nichtoxidkeramik (C, SiC).

Es kommen vorteilhaft kriechbeständige Fasern zum Einsatz, d. h. Fasern, die im Kriechbe reich - im Temperaturbereich bis 1400 ° C - keine oder minimale zeitliche Zunahme der bleibenden Verformung, also der Kriechdehnung zeigen. Die Firma 3M gibt für die NEXTEF- Fasern folgende Grenztemperaturen an für die bleibende Dehnung von 1 % nach 1000 h un ter Zugbelastung von 70 MPa an: NEXTEF 440: 875 ° C, NEXTEF 550 und NEXTEF 610:

1010 ° C, NEXTEF 720: 1120 ° C an (Referenz: Nextel™ Ceramic Textiles Technical Note book, 3M, 2004).

Die Fasern haben vorteilhaft einen Durchmesser zwischen 10 und 12 pm. Sie sind vorteil haft miteinander - üblicherweise mit Feinwand- oder Satinbindung - zu Textilbahnen verwo ben, zu Schläuchen gestrickt oder als Faserbündel um eine Form gewickelt. Zur Herstellung des keramischen Verbundsystems werden die Faserbündel oder -gewebe beispielsweise mit einem Schlicker, der die Komponenten der späteren keramischen Matrix, vorteilhaft Al ₂ 0 ₃ oder Mullit, enthält, infiltriert (Schmücker, M. (2007), Faserverstärkte oxidkeramische Werkstoffe, Materialwissenschaft und Werkstofftechnik, 38(9), 698-704). Durch Wärmebe handlung bei > 700 ° C entsteht schließlich eine hochfeste Verbundstruktur aus den Kera mikfasern und der keramischen Matrix mit einer Zugfestigkeit von vorteilhaft > 50 MPa, be vorzugt > 70 MPa, weiter bevorzugt > lOOMPa, insbesondere > 120MPa.

Bevorzugter Weise wird als keramischer Faserverbundwerkstoff SiC/ Al ₂ 0 ₃ , SiC/Mullit, C/ Al ₂ 0 ₃ , C/Mullit, Al ₂ 0 ₃ /Al ₂ 0 ₃ , Al ₂ 0 ₃ /M u 11 it, Mullit/ Al ₂ 0 ₃ und/oder M u 11 it/M u Mit eingesetzt. Dabei bezeichnet das Material vor dem Schrägstrich den Fasertyp und das Material nach dem Schrägstrich den Matrixtyp. Als Matrixsystem für die keramische Faserverbundstruktur können auch Siloxane, Si- Precursoren und unterschiedlichste Oxide, wie zum Beispiel auch Zirkonoxid, eingesetzt werden. Bevorzugt enthält der keramische Faserverbundwerkstoff mindestens 99 Gew-% Al ₂ 0 ₃ und/oder Mullit. In der vorliegenden Erfindung werden bevorzugt Faserverbundwerkstoffe auf der Basis oxidkeramischer Fasern, beispielsweise 3M™ NEXTEF™ 312, NEXTEL™ 440, N EXTEL™

550, N EXTEL™ 610 oder N EXTEL™ 720 eingesetzt. Besonders bevorzugt ist die Verwen dung von NEXTEL™ 610 und / oder NEXTEL™ 720.

Die Matrix weist einen Füllgrad an Fasern (Volumenanteil der Fasern in der Verbundstruk tur) von 20 bis 40 % auf, der gesamte Feststoffgehalt der Verbundstruktur beträgt zwischen 50 und 80 %. Faserverbundkeramiken auf Basis oxidischer keramischer Fasern sind che misch beständig in oxidierender und in reduzierender Gasatmosphäre (d. h. keine Gewichts änderung nach Lagerung in Luft bei 1200 ° C über 15h (Referenz: Nextel™ Ceramic Textiles Technical Notebook, 3M, 2004)) und thermisch beständig bis über 1300 ° C. Faserverbund keramiken besitzen ein quasi duktiles Verformungsverhalten. Damit sind sie temperatur wechselbeständig und besitzen ein quasi zähes Bruchverhalten. So kündigt sich das Versa gen eines Bauteils an, bevor es bricht.

Der Faserverbundwerkstoff weist vorteilhaft eine offene Porosität e von größer als 5 % bis kleiner als 50 %, bevorzugt von größer als 10% bis kleiner als 30% auf; sie ist demnach nicht gasdicht gemäß Definition in DI N 623-2.

Der Faserverbundwerkstoff weist vorteilhaft eine Langeinsatztemperatur von bis zu 1500 C, bevorzugt bis zu 1400 ° C, besonders bevorzugt bis zu 1300 ° C auf.

Der Faserverbundwerkstoff weist vorteilhaft eine Festigkeit > 50 MPa, bevorzugt > 70 MPa, besonders bevorzugt > 100 M Pa, insbesondere > 120 MPa auf.

Der Faserverbundwerkstoff weist vorteilhaft eine Streckgrenze elastischer Verformung von 0,2 bis 1 % auf.

Der Faserverbundwerkstoff weist vorteilhaft eine Temperaturwechselbeständigkeit gemäß DI N EN 993-11 auf. Die Temperaturwechselbeständigkeit des erfindungsgemäßen Verbun drohres ist hierbei in der Regel größer als 50K/h, bevorzugt größer als 300K/h, besonders bevorzugt größer als 500K/h.

Die erfindungsgemäßen Vertiefungen weisen bevorzugt eine Tiefe von 0,5 bis 2mm auf.

Bevorzugt ist die innere Oberfläche des erfindungsgemäßen Verbundrohres zu 10% bis 95%, besonders bevorzugt zu 50% bis 90%, bezogen auf die gesamte innere Oberfläche des Ver bundrohres mit Vertiefungen versehen.

Die Vertiefungen in dem erfindungsgemäßen Verbundroh sind in einer bevorzugten Ausfüh rungsform in ihrem Querschnitt kreisförmig aufgebaut und weisen einen (maximalen) Durchmesser von 2mm bis 30mm auf. Die innere Schicht des erfindungsgemäßen Verbundrohres weist eine Mindestschichtdicke von 0,5 mm bis 45 mm, bevorzugt von 1 mm bis 25 mm, besonders bevorzugt von 2 mm bis 15 mm auf.

Der Faserverbundwerkstoff weist vorteilhaft einen thermischen Wärmeausdehnungskoeffi zient [ppm/K] von 4 bis 8,5 auf.

Der Faserverbundwerkstoff weist vorteilhaft eine thermische Leitfähigkeit von 0,5 bis 5— ö m-K auf.

Der keramische Faserverbundwerkstoff kann durch CVI (Chemical Vapour Infiltration) - Verfahren, Pyrolyse, insbesondere LPI (Liquid Polymer Infiltration) -Verfahren oder durch chemische Reaktion wie LSI (Liquid Silicon Infiltration) -Verfahren hergestellt werden.

Die Versiegelung beider Enden oder eines Endes des mehrschichtigen Verbundrohres kann auf vielfache Art und Weise durchgeführt werden:

Beispielsweise kann durch Infiltration oder Beschichtung der äußeren Schicht oder der in neren Schicht aus Faserverbundkeramik oder unporöser monolithischer Keramik mit einem Polymer, einer unporösen Keramik, Pyrokohlenstoff und/oder einem Metall eine Versiege lung erreicht werden. Die versiegelten Bereiche dienen als Dichtflächen. Diese Variante kann bis zu einem Temperaturbereich von < 400 ° C eingesetzt werden. Vorteilhaft wird das Verbundrohr lediglich im Randbereich zu dem metallischen Verbindungsstück beschich tet.„Randbereich“ bedeutet der letzte Abschnitt vor dem Übergang zu einem anderen Werk stoff, bevorzugt zu einem metallischen Werkstoff, mit einer Länge entsprechend dem 0,05- bis 10-fachem Innendurchmesser des Verbundrohres, bevorzugt entsprechend dem 0,1- bis 5-fachem Innendurchmesser, insbesondere entsprechend dem 0,2- bis 2-fachem Innen durchmesser. Die Dicke der Imprägnierung entspricht vorteilhaft der kompletten Schichtdi cke der Faserverbundkeramik im Randbereich. Die Verfahren zur Imprägnierung sind dem Fachmann bekannt.

Die vorliegende Erfindung umfasst demnach ein mehrschichtiges Verbundrohr beinhaltend mindestens zwei Schichten, eine Schicht aus unporöser monolithischer Keramik, bevorzugt Oxid-Keramik, und eine Schicht aus Faserverbundkeramik, bevorzugt oxidischer Faserver bundkeramik, wobei die äußere Schicht des Verbundrohres im Randbereich vor dem Über gang zu einem anderen Werkstoff, bevorzugt metallischen Werkstoff, mit Polymer, unporö ser Keramik, (Pyro-)Kohlenstoff und/oder metallischem Werkstoff imprägniert oder be schichtet ist.

Eine andere Möglichkeit der Versiegelung besteht vorteilhaft in dem Anbringen einer Hülse aus Metall an den Randbereich des mehrschichtigen Verbundrohres, die bereichsweise mit Hilfe eines Überlappstoßes (5) zwischen der inneren und der äußeren Schicht angeordnet ist. Vorteilhaft enthält die Hülse aus Metall einen oder mehrere der folgenden Werkstoffe: Chrom, Titan, Molybdän, Nickelstahl 47Ni, Legierung 80Pt20lr, Legierung 1.3981, Legierung 1.3917 oder ein Trimetall Kupfer / Invar / Kupfer. Vorteilhaft liegt das Verhältnis der Länge des Überlappstoßes (5) zu dem Innendurchmesser des Verbundrohres im Bereich von 0,05 bis 10, bevorzugt von 0,1 bis 5, insbesondere von 0,2 bis 2. In diesem Bereich ist die Hülse aus Metall mit der Außenseite der inneren Schicht gasdicht verbunden mit Fügetechniken, die dem Fachmann bekannt sind (Informationszentrum Technische Keramik (IZTK): Brevier technische Keramik, Fahner Verlag, Lauf (2003)). Die äußere Schicht ist durch eine stoff schlüssige Verbindung mit der Hülse aus Metall verbunden. Vorteilhaft beträgt die Länge des keramischen Überlappes, d.h. der Bereich beinhaltend äußere Schicht und metallische Hülse ohne innere Schicht, vom 0,05-fachen bis zum 10-fachen, bevorzugt von 0,1-fachen bis zum 5-fachen, insbesondere von 0,2-fachen bis zum 2-fachen des Innendurchmessers des Verbundrohres.

Die vorliegende Erfindung umfasst demnach ein mehrschichtiges Verbundrohr beinhaltend mindestens zwei Schichten, eine innere Schicht aus unporöser monolithischer Keramik, be vorzugt Oxid-Keramik, und eine äußere Schicht aus Faserverbundkeramik, bevorzugt oxidi scher Faserverbundkeramik, wobei an der inneren Oberfläche des Verbundrohres mehrere zur Außenwand des Verbundrohres gerichtete Vertiefungen vorliegen und wobei eine Hülse aus Metall am Ende des Verbundrohres, die bereichsweise zwischen der inneren und der äußeren Schicht liegt, angeordnet ist.

Folglich umfasst die vorliegende Erfindung ein Verbindungsstück beinhaltend mindestens eine metallische gasführende Leitung, die in Längsrichtung des mehrschichtigen Verbun drohres, d.h. in Strömungsrichtung der Edukte, bereichsweise mit mindestens zwei kerami schen Schichten überlappt, wobei zumindest eine keramische Schicht eine unporöse mono lithische Keramik, bevorzugt Oxid-Keramik, beinhaltet und zumindest eine andere kerami sche Schicht eine Faserverbundkeramik, bevorzugt oxidischer Faserverbundkeramik, bein haltet.

Folglich umfasst die vorliegende Erfindung eine Sandwichstruktur im Übergangsbereich zwischen metallischem Werkstoff und keramischem Werkstoff beinhaltend eine metallische Schicht, eine unporöse monolithische Keramik-Schicht, bevorzugt Oxid-Keramik, und Faser- verbundkeramik-Schicht, bevorzugt oxidische Faserverbundkeramik. Vorteilhaft liegt die metallische Schicht zwischen der inneren und der äußeren keramischen Schicht.

Vorteilhaft umfasst die vorliegende Erfindung ein Verbindungsstück, das einen ersten Rohr- Bereich beinhaltend ein metallisches Rohr, z. B. mindestens eine metallische gasführende Leitung, aufweist, das einen zweiten an den ersten Rohr-Bereich anschließenden Rohr-Be reich aufweist, der eine äußere Schicht aus Faserverbundkeramik und eine innere metalli sche Schicht aufweist und einen dritten an den zweiten Rohr-Bereich anschließenden Rohr- Bereich aufweist, der eine Sandwichstruktur beinhaltend eine metallische Schicht, eine un poröse monolithische Keramik-Schicht und Faserverbundkeramik-Schicht aufweist und ei nen vierten an den dritten Rohr-Bereich anschließenden Rohr-Bereich aufweist, der ein mehrschichtiges Verbundrohr beinhaltend mindestens zwei Schichten, eine Schicht aus un poröser monolithischer Keramik und eine Schicht aus Faserverbundkeramik, aufweist. Vorteilhaft weist die Sandwichstruktur des Verbindungsstückes eine innere keramische Schicht, eine mittlere metallische Schicht und eine äußere keramische Schicht auf. Vorteil haft ist die Faserverbundkeramik die äußere keramische Schicht. Vorteilhaft ist die unpo röse monolithische Keramik-Schicht die innere Schicht. Alternativ ist die Faserverbundkera mik die innere keramische Schicht. Alternativ ist die unporöse monolithische Keramik- Schicht die äußere Schicht. Bevorzugt ist die Faserverbundkeramik oxidisch. Bevorzugt ist die unporöse monolithische Keramik eine Oxid-Keramik.

Die Länge des ersten Rohrbereichs ist größer als das 0,05-fache, bevorzugt größer als das 0,1-fache, insbesondere größer als das 0,2-fache des Innendurchmessers des mehrschichti gen Verbundrohres; vorteilhaft ist die Länge des ersten Rohrbereichs kleiner als 50 % der gesamten Länge des Verbundrohres.

Die Länge des zweiten Rohrbereichs beträgt vom 0,05-fachen bis zum 10-fachen, bevorzugt von 0,1-fachen bis zum 5-fachen, insbesondere von 0,2-fachen bis zum 2-fachen des Innen durchmessers des mehrschichtigen Verbundrohres.

Die Länge des dritten Rohrbereichs beträgt vom 0,05-fachen bis zum 10-fachen, bevorzugt von 0,1-fachen bis zum 5-fachen, insbesondere von 0,2-fachen bis zum 2-fachen des Innen durchmessers des Verbundrohres.

Vorteilhaft ist im dritten Rohrbereich die Wandstärke des metallischen Rohres, d.h. des me tallischen Überlappes, das 0,01-fache bis 0,5-fache der gesamten Wandstärke, bevorzugt das 0,03-fache bis 0,3-fache der gesamten Wandstärke, insbesondere da 0,05-fache bis 0,1-fache der gesamten Wandstärke.

Vorteilhaft ist im zweiten Rohrbereich die Wandstärke des keramischen Überlappes, das 0,05- fache bis 0,9-fache der gesamten Wandstärke, bevorzugt das 0,05-fache bis 0,5-fache der gesamten Wandstärke, insbesondere das 0,05-fache bis 0,25-fache der gesamten Wandstärke. Vorteilhaft ist im zweiten Rohrbereich die Wandstärke der Hülse das 0,05-fa che bis 0,9-fache der gesamten Wandstärke, bevorzugt das 0,05-fache bis 0,5-fache der ge samten Wandstärke, insbesondere das 0,05-fache bis 0,025fache der gesamten Wand stärke.

Die Dicke der Schicht aus monolithischer Keramik beträgt vorteilhaft von 0,5 mm bis 45 mm, bevorzugt von 1 mm bis 25 mm, besonders bevorzugt von 3 mm bis 15 mm. Die Dicke der Schicht aus oxidischer Faserverbundkeramik beträgt vorteilhaft von 0,5 mm bis 5 mm, bevorzugt von 0,5 mm bis 3 mm.

Eine andere Möglichkeit der Versiegelung besteht vorteilhaft in dem Anbringen einer Hülse aus Metall an das Ende des mehrschichtigen Verbundrohres, deren Innen- und Außenfläche bereichsweise mit der inneren und mit der äußeren Schicht verbunden ist. Die Verbindung mit der inneren Schicht ist gasdicht ausgeführt mit Fügetechniken, die dem Fachmann be kannt sind (Informationszentrum Technische Keramik (IZTK): Brevier technische Keramik, Fahner Verlag, Lauf (2003)). Die Verbindung mit der äußeren Schicht ist stoffschlüssig. Vorteilhaft umfasst die vorliegende Erfindung ein Verbindungsstück, das einen ersten Rohr- Bereich beinhaltend ein metallisches Rohr, z. B. mindestens eine metallische gasführende Leitung, aufweist, das einen zweiten an den ersten Rohr-Bereich anschließenden Rohr-Be reich aufweist, der eine äußere keramische Schicht und eine innere metallische Schicht aufweist und einen dritten an den zweiten Rohr-Bereich anschließenden Rohr-Bereich auf weist, der eine Sandwichstruktur beinhaltend eine innere metallische Schicht, eine mittlere und eine äußere Keramik-Schicht, wobei eine der Keramik-Schichten eine unporöse mono lithische Keramik-Schicht und die andere Keramik-Schicht eine Faserverbundkeramik- Schicht aufweist und einen vierten an den dritten Rohr-Bereich anschließenden Rohr-Be reich aufweist, der ein mehrschichtiges Verbundrohr beinhaltend mindestens zwei Schich ten, eine Schicht aus unporöser monolithischer Keramik und eine Schicht aus Faserver bundkeramik, aufweist.

Vorteilhaft ist die Faserverbundkeramik die äußere keramische Schicht. Vorteilhaft ist die unporöse monolithische Keramik-Schicht die innere Schicht. Alternativ ist die Faserver bundkeramik die innere keramische Schicht. Alternativ ist die unporöse monolithische Kera mik-Schicht die äußere Schicht. Bevorzugt ist die Faserverbundkeramik oxidisch. Bevorzugt ist die unporöse monolithische Keramik eine Oxid-Keramik.

Die Länge des ersten Rohrbereichs ist größer als das 0,05-fache, bevorzugt größer als das 0,1-fache, insbesondere größer als das 0,2-fache des Innendurchmessers des mehrschichti gen Verbundrohres; vorteilhaft ist die Länge des ersten Rohrbereichs kleiner als 50 % der gesamten Länge des Verbundrohres.

Die Länge des zweiten Rohrbereichs beträgt vom 0,05-fachen bis zum 10-fachen, bevorzugt von 0,1-fachen bis zum 5-fachen, insbesondere von 0,2-fachen bis zum 2-fachen des Innen durchmessers des mehrschichtigen Verbundrohres.

Die Länge des dritten Rohrbereichs beträgt vom 0,05-fachen bis zum 10-fachen, bevorzugt von 0,1-fachen bis zum 5-fachen, insbesondere von 0,2-fachen bis zum

2-fachen des Innendurchmessers des Verbundrohres.

Vorteilhaft ist im dritten Rohrbereich die Wandstärke des metallischen Rohres, d. h. des metallischen Überlappes, das 0,01-fache bis 0,5-fache der gesamten Wandstärke, bevor zugt das 0,03-fache bis 0,3-fache der gesamten Wandstärke, insbesondere da 0,05-fache bis 0,1-fache der gesamten Wandstärke.

Vorteilhaft ist im zweiten Rohrbereich die Wandstärke des keramischen Überlappes, das 0,1-fache bis 0,95-fache der gesamten Wandstärke, bevorzugt das 0,5-fache bis 0,95-fache der gesamten Wandstärke, insbesondere das 0,8-fache bis 0,95-fache der gesamten Wand stärke. Vorteilhaft ist im zweiten Rohrbereich die Wandstärke der Hülse, das 0,05-fache bis 0,9-fache der gesamten Wandstärke, bevorzugt das 0,05-fache bis 0,5-fache der gesamten Wandstärke, insbesondere das 0,05-fache bis 0,2-fache der gesamten Wandstärke. Die Dicke der Schicht aus monolithischer Keramik beträgt vorteilhaft von 0,5 mm bis 45 mm, bevorzugt von 1 mm bis 25 mm, besonders bevorzugt von 3 mm bis 15 mm. Die Dicke der Schicht aus oxidischer Faserverbundkeramik beträgt vorteilhaft von 0,5 mm bis 5 mm, bevorzugt von 0,5 mm bis 3 mm.

Vorteilhaft umfasst die vorliegende Erfindung ein Verbindungsstück, das einen ersten Rohr- Bereich beinhaltend ein metallisches Rohr, z. B. mindestens eine metallische gasführende Leitung, aufweist, das einen zweiten an den ersten Rohr-Bereich anschließenden Rohr-Be reich aufweist, der eine Sandwichstruktur beinhaltend eine innere Keramik-Schicht, eine mittlere metallische Schicht und eine äußere Keramik-Schicht, wobei eine der Keramik- Schichten eine unporöse monolithische Keramik-Schicht und die andere Keramik-Schicht eine Faserverbundkeramik-Schicht aufweist und einen dritten an den zweiten Rohr-Bereich anschließenden Rohr-Bereich aufweist, der ein mehrschichtiges Verbundrohr beinhaltend mindestens zwei Schichten, eine Schicht aus unporöser monolithischer Keramik und eine Schicht aus Faserverbundkeramik, aufweist.

Vorteilhaft ist die Faserverbundkeramik die innere keramische Schicht. Vorteilhaft ist die unporöse monolithische Keramik-Schicht die äußere Schicht. Alternativ ist die Faserver bundkeramik die äußere keramische Schicht. Alternativ ist die unporöse monolithische Ke ramik-Schicht die innere Schicht. Bevorzugt ist die Faserverbundkeramik oxidisch. Bevor zugt ist die unporöse monolithische Keramik eine Oxid-Keramik.

Die Länge des zweiten Rohrbereichs beträgt vom 0,05-fachen bis zum 10-fachen, bevorzugt von 0,1-fachen bis zum 5-fachen, insbesondere von 0,2-fachen bis zum 2-fachen des Innen durchmessers des mehrschichtigen Verbundrohres.

Vorteilhaft ist im zweiten Rohrbereich die Wandstärke des metallischen Rohres, d.h. des metallischen Überlappes, das 0,01-fache bis 0,5-fache der gesamten Wandstärke, bevor zugt das 0,03-fache bis 0,3-fache der gesamten Wandstärke, insbesondere das 0,05-fache bis 0,1-fache der gesamten Wandstärke.

Vorteilhaft ist im zweiten Rohrbereich die Wandstärke des keramischen Überlappes, das 0,1-fache bis 0,95-fache der gesamten Wandstärke, bevorzugt das 0,5-fache bis 0,95-fache der gesamten Wandstärke, insbesondere das 0,8-fache bis 0,95-fache der gesamten Wand stärke. Vorteilhaft ist im zweiten Rohrbereich die Wandstärke der Hülse, das 0,05-fache bis 0,9-fache der gesamten Wandstärke, bevorzugt das 0,05-fache bis 0,5-fache der gesamten Wandstärke, insbesondere das 0,05-fache bis 0,2-fache der gesamten Wandstärke.

Die Dicke der Schicht aus monolithischer Keramik beträgt vorteilhaft von 0,5 mm bis 45 mm, bevorzugt von 1 mm bis 25 mm, besonders bevorzugt von 3 mm bis 15 mm. Die Dicke der Schicht aus oxidischer Faserverbundkeramik beträgt vorteilhaft von 0,5 mm bis 5 mm, bevorzugt von 0,5 mm bis 3 mm. Vorteilhaft umfasst die vorliegende Erfindung ein Verbindungsstück, das einen ersten Rohr- Bereich beinhaltend ein metallisches Rohr, z. B. mindestens eine metallische gasführende Leitung, aufweist, das einen zweiten an den ersten Rohr-Bereich anschließenden Rohr-Be reich aufweist, der eine Sandwichstruktur beinhaltend eine innere und eine mittlere Kera mik-Schicht und eine äußere metallische Schicht, wobei eine der Keramik-Schichten eine unporöse monolithische Keramik-Schicht und die andere Keramik-Schicht eine Faserver bundkeramik-Schicht aufweist und einen dritten an den zweiten Rohr-Bereich anschließen den Rohr-Bereich aufweist, der ein mehrschichtiges Verbundrohr beinhaltend mindestens zwei Schichten, eine Schicht aus unporöser monolithischer Keramik und eine Schicht aus Faserverbundkeramik, aufweist.

Vorteilhaft ist die Faserverbundkeramik die innere keramische Schicht. Vorteilhaft ist die unporöse monolithische Keramik-Schicht die äußere Schicht. Alternativ ist die Faserver bundkeramik die äußere keramische Schicht. Alternativ ist die unporöse monolithische Ke ramik-Schicht die innere Schicht. Bevorzugt ist die Faserverbundkeramik oxidisch. Bevor zugt ist die unporöse monolithische Keramik eine Oxid-Keramik.

Die Länge des zweiten Rohrbereichs beträgt vom 0,05-fachen bis zum 10-fachen, bevorzugt von 0,1-fachen bis zum 5-fachen, insbesondere von 0,2-fachen bis zum 2-fachen des Innen durchmessers des mehrschichtigen Verbundrohres.

Vorteilhaft ist im zweiten Rohrbereich die Wandstärke des metallischen Rohres, d.h. des metallischen Überlappes, das 0,01-fache bis 0,5-fache der gesamten Wandstärke, bevor zugt das 0,03-fache bis 0,3-fache der gesamten Wandstärke, insbesondere da 0,05-fache bis 0,1-fache der gesamten Wandstärke.

Vorteilhaft ist im zweiten Rohrbereich die Wandstärke des keramischen Überlappes, das 0,1-fache bis 0,95-fache der gesamten Wandstärke, bevorzugt das 0,5-fache bis 0,95-fache der gesamten Wandstärke, insbesondere da 0,8-fache bis 0,95-fache der gesamten Wand stärke. Vorteilhaft ist im zweiten Rohrbereich die Wandstärke der Hülse, das 0,05-fache bis 0,9-fache der gesamten Wandstärke, bevorzugt das 0,05-fache bis 0,5-fache der gesamten Wandstärke, insbesondere das 0,05-fache bis 0,2-fache der gesamten Wandstärke.

Die Dicke der Schicht aus monolithischer Keramik beträgt vorteilhaft von 0,5 mm bis 45 mm, bevorzugt von 1 mm bis 25 mm, besonders bevorzugt von 2 mm bis 15 mm. Die Dicke der Schicht aus oxidischer Faserverbundkeramik beträgt vorteilhaft von 0,5 mm bis 5 mm, bevorzugt von 0,5 mm bis 3 mm.

Das mehrschichtige Verbundrohr ist typischerweise vertikal angeordnet, an einem Ende fest und am anderen Ende lose gelagert. Vorzugsweise ist es am unteren Ende fest eingespannt und am oberen Ende in axialer Richtung verschiebbar geführt. In dieser Anordnung kann sich das Rohr spannungsfrei thermisch ausdehnen. Eine Variante der Lösung besteht aus zwei konzentrischen Rohren. Das innere Rohr weist vorteilhaft einen Rohrinnendurchmesser von 10 mm bis 100 mm, bevorzugt 15 mm bis 50 mm, insbesondere 20 mm bis 30 mm, auf. Das innere Rohr ist vorteilhaft auf beiden Seiten offen und das äußere Rohr vorteilhaft einseitig verschlossen. Das äußere Rohr weist vorteil haft einen Rohrinnendurchmesser von 20 mm bis 1000 mm, bevorzugt 50 mm bis 800 mm, insbesondere 100 mm bis 500 mm, auf. Am offenen Randbereich sind die Wände des inne ren und des äußeren Rohres vorteilhaft versiegelt. Die Hauptreaktionsstrecke befindet sich vorteilhaft im Ringraum zwischen dem Innen- und dem Außenrohr. Dabei können die Reak- tanden entweder in den Ringraum eingeleitet und der Produktstrom aus dem Innenrohr ab gezogen werden oder umgekehrt. Die Anschlüsse für den Zulauf und den Ablauf befinden sich am offenen Rohrende. Das geschlossene Rohrende kann lose (ohne jede Führung) in den Heizraum ragen und dort ungehindert expandieren. Dadurch können in axialer Richtung keine temperaturinduzierte Spannungen entstehen. Durch diese Konfiguration wird gewähr leistet, dass die mehrschichtigen Verbundröhre nur einseitig, im Kalten eingespannt und abgedichtet werden müssen und am geschlossenen Ende ungehindert die thermische Aus dehnung eingehen können.

Die vorliegende Erfindung umfasst somit einen Doppelrohr-Reaktor für endotherme Reakti onen, der dadurch gekennzeichnet ist, dass der Reaktor zwei mehrschichtige Verbundröhre mit einem Wärmedurchgangskoeffizient von > 500 W/m ² /K beinhaltend mindestens jeweils zwei Schichten, eine Schicht aus unporösen monolithischem Keramik und eine Schicht aus Faserverbundkeramik aufweist, wobei das eine Verbundrohr das andere Verbundrohr um schließt und das innere Verbundrohr auf beiden Seiten offen ist und das äußere Rohr ein seitig verschlossen ist.

Vorteilhaft ist die Faserverbundkeramik die äußere keramische Schicht des mehrschichti gen Verbundrohres beinhaltend zwei konzentrischen Rohre. Vorteilhaft ist die unporöse mo nolithische Keramik-Schicht die innere Schicht. Alternativ ist die Faserverbundkeramik die innere keramische Schicht. Alternativ ist die unporöse monolithische Keramik-Schicht die äußere Schicht. Bevorzugt ist die Faserverbundkeramik oxidisch. Bevorzugt ist die unporöse monolithische Keramik eine Oxid-Keramik.

Durch den doppelschichtigen Aufbau kann die Dichtigkeit und Temperaturbeständigkeit ei nes Rohres aus monolithischer unporöser Keramik mit dem gutmütigen Versagensverhalten der Faserverbundkeramik („Riss vor Bruch“) kombiniert werden. Die erfindungsgemäße Vor richtung mit versiegelten Randbereichen ermöglicht die gasdichte Anbindung der mehr schichtigen Verbundröhre an die konventionell ausgeführte Peripherie.

Vorteilhaft werden die erfindungsgemäßen keramischen mehrschichtigen Verbundröhre für folgende Prozesse eingesetzt:

• Herstellung von Synthesegas durch Reformierung von Kohlenwasserstoffen mit Wasser dampf und / oder C0 ₂ .

• Koppelproduktion von Wasserstoff und Pyrolyse-Kohlenstoff durch die Pyrolyse von Kohlenwasserstoffen. • Herstellung von Blausäure aus Methan und Ammoniak (Degussa) oder aus Propan und Ammoniak.

• Herstellung von Olefinen durch Wasserdampfspaltung von Kohlenwasserstoffen (Naph tha, Ethan, Propan).

• Kupplung von Methan zu Ethylen, Acetylen und zu Benzol.

Vorteilhaft werden die erfindungsgemäßen keramischen Verbundröhre als Reaktionsrohre in folgenden Anwendungen eingesetzt:

• Reaktoren mit axialer Temperaturkontrolle, wie

o Wirbelschichtreaktoren,

o Rohrbündelreaktoren,

o Reformer- und Spaltöfen.

• Strahlrohre, Flammrohre.

• Gegenstromreaktoren.

• Membranreaktoren.

• Drehrohre für Drehrohröfen.

Im folgenden werden die Vorteile des erfindungsgemäßen mehrschichtigen Verbundrohres durch Vergleichsbeispiele belegt.

Beispiel 1: Vergleich der Temperaturverteilung auf einem erfindungsgemäßen mehrschichti gen Verbundrohr mit Vertiefungen zu einem mehrschichtigen Verbundrohr ohne Vertiefun gen

Durch numerische Simulation (CFD = computational fluid dynamics) wurde die Temperatur verteilung in einem dampfdurchströmten Rohr berechnet. In diesem Beispiel wurde ein 1 m langes mehrschichtiges keramisches Verbundrohr mit 0,047 m Innendurchmesser und Rohr wandstärken von 4 mm der monolithischen Keramik und 1,5 mm Faserkeramik simuliert.

Die folgende Tabelle 3 zeigt die Eigenschaften der hier zur Anwendung kommenden Rohr werkstoffe.

T‘ = lokale Temperatur in ° C

Neben einem Rohr mit erfindungsgemäßen Vertiefungen wurde ein Rohr ohne Vertiefungen gleicher Struktur simuliert. In dem Rohr mit Vertiefungen wurden 8 Vertiefungen pro Um fangssegment mit einem Radius von jeweils 13,8 mm und eine versetzte Anordnung in axi ale Richtung mit einem Abstand von 12,5 mm zwischen den Zentren der Vertiefungen abge bildet. In der Simulation wurde eine Eintrittstemperatur des Fluids von 750 ° C, ein Massenstrom von 8 kg/s und eine konstante äußere Rohrwandtemperatur von 950 ° C vorgegeben.

Die Ergebnisse der Simulation sind in Abbildung 1 dargestellt. Es ist die Häufigkeitsvertei lung (Anzahl der in der Simulation diskretisierten Oberflächenelemente) über Rohrwand-In- nen-Temperatur aufgetragen, im linken Schaubild für das erfindungsgemäße Rohr mit Ver tiefungen und im rechten Schaubild für ein Rohr gleichen Aufbaus ohne Vertiefungen. Es ist zu sehen, dass die Vertiefungen die mittlere Rohrwandtemperatur und damit die Verkokung gegenüber dem Rohr ohne Vertiefungen insgesamt reduzieren und gleichzeitig der auf den Fluidstrom übertragene Wärmestrom aufgrund des besseren Wärmeübergangs um 14% steigt. Außerdem zeigt das Beispiel, dass die Verteilung der Rohrwandtemperatur durch den lokal besseren Wärmeübergang an den Vertiefungen breiter wird. Dies ist insbesondere deshalb vorteilhaft, weil dieser Effekt die Verkokung im Innern der Vertiefungen reduziert und damit die Struktur der Vertiefungen und der Effekt der besseren Wärmeübertragung auch während des Verkokungsprozesses erhalten bleibt.

Beispiel 2: Vergleich der Temperaturverteilung auf einem erfindungsgemäßen mehrschichti gen Verbundrohr mit Vertiefungen zu einem metallischen Rohr (Werkstoff S+C Centralloy ^® HT-E) mit Vertiefungen

In einem zweiten Beispiel wurde obiges erfindungsgemäße mehrschichtiges Verbundrohr mit Vertiefungen mit einem geometrisch identischen metallischen Rohr mit Vertiefungen verglichen. Die Ergebnisse der Simulation sind in Abbildung 2 dargestellt. Es ist die Häufig keitsverteilung (Anzahl der in der Simulation diskretisierten Oberflächenelemente) über Rohrwand-Innen-Temperatur aufgetragen, im linken Schaubild für das erfindungsgemäße Rohr mit Vertiefungen und im rechten Schaubild für ein metallisches Rohr gleicher Struktur ebenfalls mit Vertiefungen gleicher Struktur. Wie Abbildung 2 zeigt, ist die Temperaturver teilung beim keramischen Rohr breiter. Das spiegelt einen größeren Temperaturunterschied zwischen den Vertiefungen (geringe Temperatur) und der restlicher Rohrwandoberfläche (hohe Temperatur) beim keramischen Rohr wider. Es wird vermutet, dass die schlechtere Wärmeleitung im keramischen Rohr zu dieser stärkeren Temperaturstreuung führt. Dieses Ergebnis ist überraschend und zeigt, dass die Vertiefungen bei einem keramischen Rohr vorteilhafter als bei metallischen Rohren sind, da bei einem keramischen Rohr die Koksbil dung insbesondere an den Vertiefungen reduziert wird und somit der positive Effekt der Vertiefungen länger erhalten bleibt. Bei metallischen Rohren werden die Vertiefungen schnell durch Koksbildung ausgefüllt.