Induktives Bauelement für einen Wechselrichter und Wechselrichter

In Wechselrichtern, die für Überlastbetriebsarten außerhalb der sogenannten Dauerbetriebsart S l , also den Betriebsarten S2 - S 9 , ausgelegt sind, werden häufig Induktivitäten eingesetzt , die magnetisch so ausgelegt sind, dass sie entweder bis zum maximal zulässigen Laststrom eine nahezu konstante Induktivität aufweisen oder eine schon bei geringerem Laststrom beginnende , stetige Abnahme der Induktivität zeigen . Im ersten Fall wird der magnetische Kern der Spule beispielsweise aus einem Elektroblech oder einem Ferrit hergestellt , die einen flachen Permeabilitätsverlauf bis zur Sättigungsgrenze aufweisen . Im zweiten Fall verwendet man überwiegend Metall- pulver-Kompositmaterialien . Insbesondere bei Wechselrichtern mit sehr hohen Schalt frequenzen, beispielsweise > 25 kHz , sind die beschriebenen Standard-Elektrobleche als Kernmaterial für Drosselspulen nicht gut geeignet . In vielen Anwendungs fällen beträgt das Verhältnis zwischen dem Strom im Dauerbetriebs zustand S l und dem j eweiligen Sonderlast-Betriebszustand, beispielsweise S 6-Betrieb, ca . 1 : 2 bis 1 : 5 . Oft ist im S l-Betriebsbereich ein nahezu konstanter Induktivitätsverlauf der Drossel gewünscht , während im Überlastbetrieb, beispielsweise S 6 , nur ein kleinerer Induktivitätswert ausreichend ist . Es ist insbesondere aus regelungstechnischen Gründen, und aus EMV-Gründen vorteilhaft , wenn dieser Übergang gleichmäßig, d . h . möglichst linear, erfolgt .

Die Aufgabe der Erfindung besteht darin, ein induktives Bauelement für einen Wechselrichter sowie einen Wechselrichter bereitzustellen, die bei hohen Schalt frequenzen auch im Überlastbereich stets eine ausreichende Kommutierungs- Induktivität zur Verfügung stellen können . Die Lösung der Aufgabe besteht in einem induktiven Bauelement nach Patentanspruch 1 sowie in einem Wechselrichter nach Patentanspruch 12 .

Der Patentanspruch 1 umfasst ein induktives Bauelement , beispielsweise eine Drosselspule für einen Wechselrichter mit einem ersten magnetischen Teilkern aus einem ersten Kernmaterial und mit einem zweiten magnetischen Teilkern aus einem zweiten Kernmaterial . Ein Teilkern kann aus einem soliden Stück bestehen oder aus mehreren Segmenten aus identischem Material zusammengesetzt sein . Dabei unterscheidet sich das zweite Kernmaterial insbesondere in seinen magnetischen Eigenschaften vom ersten Kernmaterial . Der erste Teilkern und der zweite Teilkern bilden einen magnetischen Kern im Weiteren auch Kernpaket genannt , der/das von mindestens einer umlaufenden Wicklung eines elektrischen Leiters umgeben ist . Somit sind auch mehrphasige Spulen, die von mehreren getrennten elektrischen Leitern umlaufen werden, mit umfasst . Das Kernpaket kann auch drei oder mehrere Teilkerne aufweisen, die wiederum magnetische Materialien umfassen, die sich in ihren magnetischen Eigenschaften vom ersten und vom zweiten Kernmaterial unterscheiden .

Das beschriebene induktive Bauelement gemäß Patentanspruch 1 weist dabei den Vorteil auf , dass durch die unterschiedlichen magnetischen Eigenschaften der einzelnen Teilkerne diese bei Veränderung der Stromstärke durch den elektrischen Leiter unterschiedlich in der Änderung ihrer Induktivität reagieren können . Somit ist das Kernmaterial während der Konstruktion derart auswählbar, dass bei einer signi fikanten Änderung des durch die Wicklung fließenden Stromes beispielsweise der zweite Kern korrigierend auf den gewünschten Verlauf der Induktivität wirkt .

In einer bevorzugten Ausgestaltungs form der Erfindung ist die Kombination der Teilkerne so gewählt , dass der Induktivität- Strom-Verlauf in der Art verläuft , dass ein degressiver Bereich auftritt , in dem die Induktivität mit Erhöhung des Stroms , ausgehend von einer Maximalinduktivität abfällt und bei einer maximalen für das Bauelement zulässigen Stromstärke einen Minimalinduktivitätswert annimmt , der mindestens 30 % der Maximalinduktivität beträgt . Bevorzugt liegt die Minimalinduktivität in einem Bereich von 40 % und 70 % der Maximalinduktivität .

Die Maximalinduktivität L _max liegt dabei bei einem Strom vor, der für den Dauerbetrieb des Bauelements ausgelegt ist . Der Dauerbetriebs zustand, nach der Nomenklatur der Nennbetriebsarten auch als S 1 bezeichnet , ist der Betriebs zustand, in dem eine elektrische Maschine in Dauerbetrieb betrieben werden kann, ohne dabei Schaden zu nehmen . Dieser Dauerbetriebs zustand ist nach der internationalen Norm IEC60034- 1 und nach der europäischen Norm EN60034- 1 definiert . Das beschriebene induktive Bauelement ist in der Regel Bestandteil eines übergeordneten Gerätes , beispielsweise des bereits beschriebenen Wechselrichters . Dabei ist mit dem zulässigen Dauerbetriebszustand der Dauerbetriebs zustand des übergeordneten Geräts , also des Wechselrichters gemeint , der damit auch der Dauerbetriebs zustand des induktiven Bauelementes ist . Die Minimalinduktivität Lmin liegt bei dem für das Bauelement und für das übergeordnete Gerät nach den oben genannten Normen zulässigen Maximalstrom I _max vor .

In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung weist der degressive Bereich eine Linearität auf , die nicht mehr als 30 % von der linearen Interpolation zwischen der Maximalinduktivität und der Minimalinduktivität abweicht . Ein Verlauf nach diesen Kriterien ist für die Stabilität der Regelung des Umrichters , das EMV-Verhalten und die wirtschaftlichen Realisierungsmöglichkeiten der Induktivität gleichermaßen vorteilhaft . Besonders bevorzugt ist die Linearität des degressiven Bereiches noch intensiver und sie weicht nicht mehr als 20 % und ganz bevorzugt nicht mehr als 10 % von der linearen Interpolation zwischen der Maximalinduktivität und der Minimalinduktivität ab . Ferner ist es vorteilhaft , dass der Induktivität-Strom-Verlauf in der Art verläuft , dass ein hori zontaler Bereich auftritt , in dem die Induktivität bei steigender Stromstärke im Wesentlichen konstant verläuft . Der hori zontale Bereich der Induktivität verläuft bis zu einem gewissen Strom (beispielsweise und bevorzugt der Spitzenstrom im S l-Betrieb ) , wobei die Induktivität im hori zontalen Bereich keine oder nur eine geringe Stromabhängigkeit aufweist . Der hori zontale Bereich kann sehr eng aus fallen und bereits bei einem Strom nahe 0 Ampere in den degressiven Bereich übergehen . Am Übergang zwischen dem hori zontalen Bereich und dem degressiven Bereich liegt die Maximalinduktivität vor . Oberhalb dieses Stromes ergibt sich ein Abfall der Induktivität vom erregenden Strom, der bis mindestens zu einem Stromwert , vorzugsweise dem Spitzenstrom der höchst- zulässigen Betriebsart , bevorzugt linear abnimmt ( degressiver Bereich) .

Um noch stärkere Anstiege der Stromstärke I zu kompensieren und gleichzeitig dabei eine minimale Induktivität bereitzustellen, ist es zweckmäßig, dass ein dritter Teilkern vorgesehen ist , der ebenfalls derart ausgestaltet ist , dass er sich in seinem Kernmaterial von dem Kernmaterial des ersten und des zweiten Kernes unterscheidet . Mit dem dritten Teilkern ist es möglich, die Stromstärke noch weiter zu erhöhen, wobei die Mindestinduktivität und der gewünschte Verlauf durch den dritten Teilkern gewährleistet ist .

In einer weiteren bevorzugten Ausgestaltungs form der Erfindung ist das erste Kernmaterial ein Elektroblech oder umfasst ein Ferrit . Dabei handelt es sich um übliche Materialien für Kernwerkstof fe , die bei Dauerlastbetrieb bei herkömmlichen Frequenzen entsprechende induktive Eigenschaften aufweisen . Dabei ist es ebenfalls zweckmäßig, für das zweite Kernmaterial ein Eisenpulver zu verwenden,

Ebenfalls ist es zweckmäßig, dass der erste und der zweite Teilkern als Ringkerne oder E-Kerne ausgestaltet sind, da sich bei dieser geometrischen Ausgestaltung die Teilkerne magnetisch optimal kombinieren lassen .

Grundsätzlich ist es auch zweckmäßig, wenn der erste und der zweite , ggf . auch der dritte Ring geometrisch kongruent ausgestaltet sind . Auf diese Art und Weise können der erste Teilkern und der zweite Teilkern parallel aneinandergelegt werden und von der Wicklung umgeben werden .

Eine weitere Ausgestaltungs form der Erfindung besteht in einem Wechselrichter, der ein induktives Bauelement nach einem der vorhergehenden Ansprüche umfasst . Ein derart ausgestalteter Wechselrichter weist dieselben vorteilhaften Eigenschaften auf , die durch das induktive Bauelement bestimmt werden und die bereits diesbezüglich erörtert sind .

Ein derartiger Wechselrichter ist bevorzugt in der Art ausgestaltet , dass er für Schalt frequenzen über 30 kHz geeignet ist . Dies gilt auch für Wechselrichter, die Halbleiterschalter enthalten, die auf sogenannten Wide Band Gap-Halbleiter, beispielsweise Siliciumcarbid oder Galliumnitrid basieren .

Weitere Ausgestaltungs formen und weitere Merkmale der Erfindung werden anhand der folgenden Figuren näher erläutert . Merkmale mit derselben Bezeichnung in unterschiedlicher Ausgestaltungs form werden dabei mit einem Aufstrich bezeichnet . Bei den Figuren handelt es sich um rein schematische Ausgestaltungs formen, die keine Einschränkung des Schutzbereichs darstellen .

Dabei zeigen :

Figur 1 mehrere magnetische Ringteilkerne für eine Drosselspule mit unterschiedlichen magnetischen Eigenschaften,

Figur 2 wobei die Teilkerne aus Figur 1 geometrisch zusammengesetzt sind, Figur 3 eine Drosselspule für einen Wechselrichter mit Teilkernen gemäß Figur 1 und 2 und einer Wicklung,

Figur 4 ein induktives Bauelement in Form einer Drosselspule mit E- förmigen Teilkernen und

Figur 5 ein induktives Bauelement in Form einer Drosselspule mit U- förmigen Teilkernen,

Figur 6 eine schematische Darstellung des Stromverlaufes durch das induktive Bauelement und

Figur 7 eine beispielhafte Darstellung des Abfalles eines geometrischen Wertes der Drosselspule mit dem Stromverlauf .

Figur 8 ein beispielhafter Verlauf der Induktivitäten mehrerer Teilkerne und die daraus resultierende Gesamtinduktivität .

In den Figuren 1 - 3 ist der Zusammenbau eines induktiven Bauelementes 2 in Form einer Drosselspule für einen Wechselrichter dargestellt . Zunächst werden zwei ringförmige Teilkerne , ein erster magnetischer Teilkern 4 und ein zweiter magnetischer Teilkern 8 aufeinandergelegt . Diese beiden Teilkerne 4 , 8 stellen grundsätzlich die einfachste Form des beschriebenen induktiven Bauelementes dar . Beide Kerne 4 , 8 weisen j eweils ein Kernmaterial 6 , 10 auf , die beide in ihren magnetischen Eigenschaften voneinander verschieden sind . Im Weiteren sind, in einer bereits spezielleren Ausgestaltung gemäß Figur 2 noch ein dritter Ring 16 und ein vierter Ring 18 vorgesehen, die konzentrisch in die Ringe 4 , 8 eingesetzt werden und entweder auch aus dem Material 6 oder 10 bestehen können oder aus einem dritten und/oder vierten Material . Somit erhält man ein Kern in Form eines Kernpakets 14 , das in Figur 2 dargestellt ist . Alternative Kernpakete 14 ' und 14 ' ' sind in den Figuren 4 und 5 dargestellt . Das Kernpaket 14 wird, wie in Figur 3 dargestellt, mit einer umlaufenden Wicklung 12 eines elektrischen Leiters umgeben. Dabei ist die Anzahl der Wicklungen 12, die das Kernpaket 14 umgeben, mit N bezeichnet .

Alternative Ausgestaltungsformen dieses induktiven Bauelementes in Form einer Drosselspule für einen Wechselrichter sind in den Figuren 4 und 5 gegeben, wobei in der Figur 4 die Teilkerne 4' und 8 'in Form von E-förmigen Teilkernen ausgestaltet sind und in Figur 5 in Form von U-förmigen Teilkernen (4' ' und 8' ' sowie 16' ' und 18' ') ausgestaltet sind.

Das so dargestellte induktive Bauelement 2 in Form einer Drossel kann mit dieser Konstruktion so ausgelegt werden, dass im Sl-Betrieb das Material des ersten Teilkernes 4, beispielsweise in Form eines Ferrit-Teilkernes, den magnetisch dominanten Pfad herstellt und den gewünschten gleichmäßigen Induktivitätsverlauf herbeiführt. Die Auslegung der Teilkerne 4 und 8 kann so erfolgen, dass im Uberlastbetrieb die Permeabilität des ersten Teilkerns 4 einbricht, und der zweite Teilkern 8, der beispielsweise auf Basis eines anorganisch gebundenen Eisenpulvers ausgebildet ist, die Permeabilität auf den gewünschten Verlauf korrigiert. Diese Anordnung kann auf eine beliebige Anzahl an unterschiedlichen Teilkernen, zum Beispiel unter Einschluss des dritten Kernes 16, 16' bzw. 16' ' und auch des vierten Kernes 18, 18' und 18' ' für verschiedene Lastfälle erweitert werden. Dabei können die Kerne wie der erste Teilkern 4 und der zweite Teilkern 8 geometrisch kongruent sein und sie können auch wie die Teilkerne 16 und 18 konzentrisch zu den Teilkernen 4 und 8 angeordnet sein. In den Ausführungsbeispielen der Figuren 4 und 5 sind alle verwendeten Teilkerne 4', 4' ', 8', 8' ', 16', 16' ' und 18' sowie 18' ' geometrisch kongruent ausgestaltet.

In den Figuren 6 und 7 wird durch Diagramme schematisch veranschaulicht, wie die Wirkung der in den Figuren 1 - 5 beschriebenen induktiven Bauelemente magnetisch erfolgt. Hierbei ist in Figur 6 zunächst ein I-t-Diagramm aufgeführt, das den Stromverlauf des elektrischen Stromes, der durch die Spule 12 erfolgt, geglättet wiederspiegelt. Dabei ist die erste Kurve I _si eine Grundstromwelle im Dauerbetrieb, die im Wesentlichen und im Idealfall sinusförmig verläuft. Im Lastfall kann die Stromstärke, die durch die Wicklung 12 verläuft, ähnlich wie in der zweiten Kurve, die mit I _Sn bezeichnet ist, aussehen. Hieraus ist zu erkennen, dass die sinusförmige Welle I sn eine deutlich höhere Amplitude aufweist als die Welle Isi. Mit dem Index Sn, der den Stromverlauf der zweiten Stromwelle bezeichnet, wird ein beliebiger Lastfall einer Nennbetriebsart, beispielsweise der Lastfall S6, bezeichnet. Man kann erkennen, dass trotz der schematischen Darstellung der Grafik die Amplitude der I _Sn -Kurve deutlich höher ist, insbesondere um mehr als 100 % höher ist als die Amplitude der Isi-Kurve in Dauerbetrieb. Das bedeutet, dass je nach Lastfall die Stromstärke um mehr als 100 % ansteigt, was erhebliche Auswirkungen auf die Induktivität des induktiven Bauelementes 2 hat.

Diese Auswirkung auf die Induktivität wird mithilfe der Figur 7 erläutert.

Da die erzielte Induktivität der Spule neben der Stromstärke und der Anzahl N der Wicklungen 12 und neben den magnetischen Eigenschaften des Teilkernes 4, 8, 16, 18 auch von dessen geometrischen Werten abhängig ist, wird bei handelsüblichen magnetischen Kernen ein sogenannter A _L -Wert, insbesondere für Ringkerne und Hülsen angegeben. Dieser repräsentiert die wirksame Induktivität bezogen auf eine Windung und muss zur Berechnung der tatsächlichen Induktivität L mit dem Quadrat der Windungszahl N multipliziert werden:

A _L =L/N ²

Der A _L -Wert ist die auf die Windungszahl N = 1 bezogene Induktivität L. Somit kann z. B. bei gegebenem A _L -Wert ohne Umweg über die geometrischen Daten des Kernes, direkt die gesuchte Windungszahl der Spule ermittelt werden: N= ( L/Ai ) ^1/2

Beispiel : Gesuchte Induktivität 100 pH; der Kern hat einen AL-Wert von 250 nH

N= ( L/Ai ) ^1/2 = ( 100000/250 ) ^1/2 = 20

Der Kern muss 20 Windungen tragen, um eine Induktivität von 100 pH zu erzeugen . Umgekehrt kann mit derselben Beziehung bei einer festgelegten Windungs zahl die Induktivität L L=Ai N ² ermittelt werden .

Uber den geometriebezogenen A _L -Wert kann somit vom Fachmann die Induktivität des Kernes bzw . im beschriebenen Anwendungsfalls des Teilkernes im Allgemeinen bestimmt werden . Bei handelsüblichen Kernen wird dabei üblicherweise eine Beziehung dargestellt , die den A _L -Wert in Relation zu einer Größe stellt , die zumindest proportional zur Stromstärke I ist . Eine derartige Darstellung ist sehr schematisch in Figur 7 abgebildet . Dabei kann man von einem gegebenen Ring ausgehen, der bei einer bestimmten Stromstärke I einen A _Lmax aufweist . Mit steigender Stromstärke fällt der A _L -Wert und somit proportional die Induktivität stetig ab ; in der Figur 7 sind die Grenzen für 80 % und für 50 % mit steigender Stromstärke I schematisch angegeben . Mit steigender Stromstärke I geht der A _L -Wert und mit ihm die Induktivität gegen 0 .

Abhängig von der Kerngeometrie und dem Kernmaterial sind die Verläufe des A _L -Wertes für j eden Kern sehr unterschiedlich . Dies hängt von dessen Material und dessen Geometrie ab . Bleibt die Geometrie wie bezüglich der Figuren 1 - 3 beschrieben, zumindest für die Teilkerne 4 und 8 die gleiche , so wird die Änderung des A _L -Wertes durch die Verwendung unterschiedlicher magnetischer Materialien, beispielsweise Ferrite oder Eisen-Komposits , erzielt . Mithil fe des A _L -Wertes kann anhand der gegebenen Anzahl von Windungen bei einer bestimmten Stromstärke mittels einer Grafik, die grundsätzlich auf der Figur 7 basiert , die Induktivität des Teilkernes 4 , 8 in Abhängigkeit von der Stromstärke bestimmt werden . Dabei ist es zweckmäßig, aus einer Viel zahl von marktüblich erhältlichen und wohldefinierten Kernen mindestens zwei als Teilkerne aus zuwählen, sodass die Beziehung des möglichst linearen Induktivitätsverlaufes erfüllt ist .

Da es hierfür eine Viel zahl von möglichen geometrischen magnetischen Anwendungs fällen gibt , ist es möglich, aus diesen Bedingungen und mithil fe der handelsüblichen technischen Spezi fikationen von magnetischen Kernen diese Bedingung in einem dem Lastfall entsprechenden Anwendungs fall gezielt einzustellen . Ein wichtiger Vorteil dieser beschriebenen Drosselspule besteht darin, eine kostengünstige Anordnung zu finden, um den Induktivitätsverlauf der Drossel gezielt auf den Anwendungs fall anpassen zu können und dabei den Einsatz von kostenintensiven Kernmaterialien auf eine minimale Menge zu reduzieren . Je nach spezieller Anforderung können hierbei und durch die beschriebene Vorgabe die Drosselspulen in Modulbauweise flexibel dargestellt werden und die entsprechenden technischen Voraussetzungen erfüllt werden .

Aus führungsbeispiel :

Soll die Induktivität beispielsweise 100 pH bei Nullstrom betragen, und diesen Wert beispielsweise bis zum Spitzenstrom I _D im S l-Betrieb von beispielsweise 50 A beibehalten, so hat sie erfindungsgemäß , beispielsweise im S4-Betrieb, bei einem Spitzenstrom von 200 A beispielsweise ca . 70 % von 100 pH gleich 70 pH mit einer Abweichung von nicht mehr als 10 % zu betragen . Aus der Forderung, dass der Abfall weitgehend linear erfolgt , ergibt sich in diesem Beispiel , dass bei einem Strom von 150 A die Induktivität um ca . 20 % von 100 pH ( gleich 80 pH) abgefallen sein darf mit einer maximalen Abweichung vom ± 10 % ( 80 pH ± 10 % entspricht 72 pH bis 88 pH) . Aufgrund der Viel zahl an erhältlichen Kerngrößen und Materialien, kann das gewünschte Verhalten häufig durch verschiedene Kombinationen an Kernen, Materialien und Windungen realisiert werden . Eine Realisierung des Aus führungsbeispiels ist in Tabelle 1 und in Figur 8 dargestellt . Der erste Teilkern besteht aus vier Segmenten, die von dem Hersteller „Magnetics- Incorporation" unter den Teilenummern „0058737A2" und „0058339A2" gelistet sind . Die anderen Teilkerne bestehen aus j eweils nur einem Segment . Vorzugsweise werden alle Segmente , die identische Abmessungen haben, aufeinander gestapelt , es ergeben sich hier zwei Stapel aus j e sechs Segmenten; die beiden Stapel können hier zur Reduktion der Wicklungslänge ineinander gestellt werden ( analog, allerdings nicht identisch mit den Teilkernen 4 , 6 , 16 zu den Figuren 1 bis 3 , daher wird in diesem Beispiel auf Bezugs zeichen für Teilkerne verzichtet ) . Das so entstandene Kernpaket 14 wird mit der Wicklung 12 bestehend aus 10 Windungen umschlungen .

Die so gebildete Induktivität zeigt den Verlauf einer Gesamt- Induktivität 22 in Figur 8 im Vergleich zu dem gewünschten linearen Verlauf der linearen Interpolation 30 .

Zum besseren Verständnis sind die Beiträge der drei Teilkerne der beispielhaften Aus führung aus Tabelle 1 zur Gesamtinduktivität in die Grafik übernommen worden und durch die Kurven 24 , 26 und 28 veranschaulicht .

Für die beschriebene Aus führung ist es nicht erheblich, welchen Verlauf 24 , 26 , 28 die einzelnen Teilkerne aufweisen, solange die Summe ihrer Beiträge eine Gesamt- Induktivität 22 , die das genannte im Ideal fall lineare Verhalten der linearen Interpolation 30 über den gewünschten Bereich im festgelegten Toleranzbereich zeigt , ergibt . Die Wahl der Teilkerne ist vorzugsweise so vorzunehmen, dass die Wicklungslänge minimal bleibt . Es ist zu erkennen, dass Teilkerne mit dem Induktionsverlauf 24 den Hauptteil der Induktivität bewirkt , die Teilkerne mit den Verläufen 26 und 28 wirken korrigierend, um das gewünschte lineare Verhalten der Interpolation 30 herbeizuführen . In dem Beispiel gemäß Figur 8 ist die Wahl der Teilkerne in der Art erfolgt , dass die korrespondierenden Induktivitätsverläufe 24 , 26 , 28 in dem Gesamtinduktivitätsverlauf 28 resultieren . Der Gesamtinduktivitätsverlauf 28 weist dabei einen quasi linearen Bereich auf , der zwischen dem Strom I _D , dem maximal zulässigen Dauerstrom im S l-Betrieb und dem Strom Imaxz dem für das Bauteil maximal zulässigen Strom ( dieser kann beispielsweise im S4-Betrieb oder im S 6-Betrieb auftreten) verläuft . Dieser Verlauf wird weitgehend durch die lineare Interpolation 30 beschrieben, wobei der Verlauf 22 in dem beschriebenen Stromintervall möglichst weniger als eine 30%ige Abweichung von der linearen Interpolation aufweist . Besonders bevorzugt ist die Abweichung geringer als 20 % und geringer als 10 % , wie dies in Figur 8 dargestellt ist . Zudem weist der Verlauf 22 einen hori zontalen Verlauf 32 auf , der bei einer Stromstärke zwischen 0 A und dem Dauerbetriebsstrom I _D liegt , der im vorliegenden Beispiel 50 A beträgt .

Tabelle 1 : Erfindungsgemäße Zusammenstellung des Kerns mit einer Wicklung aus 13 Windungen Des Weiteren ist das beschriebene induktive Bauelement 2 in Form einer Drosselspule Bestandteil eines Wechselrichters , der hier nicht dargestellt ist . Hierbei ist die beschriebene Anordnung insbesondere für Wechselrichter mit einer hohen Schalt frequenz von > 30 kHz zweckmäßig . Eine derartige Schalt frequenz wird insbesondere bei den sogenannten Wide Band Gap-Halbleitern, insbesondere Halbleiterschaltern auf Siliciumcarbid- und Aluminiumnitrid-Basis angewandt .

Bezugs zeichenliste

2 induktives Bauelement

4 erster magnetischer Teilkern

6 erstes Kernmaterial

8 zweiter magnetischer Teilkern

10 zweites Kernmaterial

12 Wicklung

14 Kernpaket

16 dritter magnetischer Kern

18 vierter magnetischer Kern

20 drittes Kernmaterial

22 Gesamtinduktivität

24 Induktivität erster Teilkern

26 Induktivität zweiter Teilkern

28 Induktivität dritter Teilkern

30 lineare Interpolation

32 hori zontaler Bereich

L _max Maximalinduktivität

Lmin Minimalinduktivität

I _D Dauerbetriebsstrom

I _max Maximalstrom