L'invention concerne un dispositif de sustentation, et un aérodyne équipé d'un tel dispositif, permettant à 1 ' aérodyne de décoller et d'atterrir verticalement ou s r de courtes distances (aérodyne dit V/STOL, qui es r, l'acronyme de l'expression anglo-saxone : Vertical/Short Take-Off and Landing) , ainsi que de pouvoir se mouvoir en vol dans toutes les directions .

Par GB 951 , 186 et GB 2,321,227, on connaît des aérodynes V/STOL équipés de dispositifs de sustentation, par l'effet de sustentation obtenu par soufflage de la majeure partie d'un flux d'air produit par un générateur de flux d'air sur des surfaces déflectrices qui sont des voilures sustentatrices , reliées à une structure porteuse du dispositif, et donc aussi de l' aérodyne, le dispositif comprenant deux surfaces ou pluralités de surfaces déflectrices longitudinales, disposées de part et d'autre de l'axe de roulis du dispositif et s ' étendant sensiblement parallèlement à 1 ' axe de roulis du dispositif, les deux surfaces ou pluralités de surfaces déflectrices longitudinales étant symétriques l'une de l'autre par rapport au plan défini par les axes de roulis et de lacet du dispositif. De cette façon, la force de résistance à l'avancement (traînée aérodynamique) de ces voilures longitudinales est minimisée lorsque le dispositif se déplace horizontalement dans le sens de son axe de roulis, qui est son axe principal, c'est-à-dire en vol de croisière.

Un dispositif de sustentation de ce type est proposé dans WO 2011/067527, dans le but d'offrir une capacité d'emport améliorée à puissance motrice équivalente, par rapport à des aérodynes à hélices carénées, une capacité à générer une portance significative en maximisant le débit d'air soufflé par 5 rapport à la taille et la masse de la structure porteuse, et une faible pénalité sur la traînée en vol en translation, ou vol de croisière horizontal (vol en mode avion) , compte-tenu de l'agencement du dispositif proposé dans ce document de brevet .

l() En outre, ce dispositif permet d'assurer, à un aérodyne gui en est équipé, une excellente stabilité en vol vertical et phase de transition entre vol vertical et vol de croisière, du fait que les centres de portance des voilures latérales sont espaces entre eux, au5 maximum des possibilités offertes par l'engin, permettant ainsi d'avoir un couple de redressement puissant en roulis, mais aussi en tangage puisque les voilures s'étendent sur une majeure partie de la longueur de l'engin, c'est-à-dire sur plus de 50% à 100%0 de cette longueur . De plus , le centre de gravité de 1 ' aérodyne peut aisément être situé en dessous des centres de portance des voilures longitudinales et entre lesdits centres de portance, lorsque le ou les moteurs et la cabine de l' aérodyne sont placés sous le plan de5 voilure, défini par les voilures longitudinales et/ou des voilures transversales additionnelles, le cas échéant, qui assurent la portance en vol de croisière.

Pour cela, le dispositif proposé utilise des voilures, de préférence, mais pas nécessairement, à0 forte portance, et dites hyper-sustentatrices , soumises à au moins un flux d'air généré par au moins une soufflante de grand diamètre, et donc d'avoir ainsi des ailes soufflées, et agencées de telle sorte que lesdites ,

voilures offrent une résistance à 1 ' avancement très faible quand 1 ' aérodyne est en vol de croisière horizontal. Concernant le générateur de flux d'air du dispositif, selon WO 2011/067527, il peut comprendre au moins une soufflante montée dans la structure porteuse et centrée sur l'axe de roulis, et de préférence deux soufflantes espacées le long dudit axe de roulis, dont au moins une soufflante radiale, d'axe sensiblement parallèle à l'axe de lacet, de préférence disposée vers l'avant de ladite structure, ou une soufflante axiale, d'axe également sensiblement parallèle à l'axe de lacet, mais pouvant être incliné d'un angle inférieur à 30° sur l'axe de lacet, disposée de préférence vers l'arrière de la structure, chaque soufflante aspirant de l'air par une ouverture d' alimentation ménagée dans la face supérieure de la structure, et le flux d' air sortant de chaque soufflante étant distribué essentiellement jusqu'à des ouïes de soufflage latérales des voilures longitudinales et ménagées dans les côtés de la structure porteuse par des canaux à disposition radiale sur au moins une partie de leur étendue, et séparés les uns des autres par des cloisons de canalisation du flux d' air qui sont à génératrices parai lèles à 1 ' axe de lacet . Que la soufflante soit radiale , à pales inclinées vers l'arrière par rapport au sens de rotation de la soufflante, et chacune pivotante et commandée en rotation autour d'un axe sensiblement parallèle à l'axe de rotation de la soufflante, les pales étant associées à un diffuseur fixe à aubages dont chaque aubage est également pivotant et commandé en orientation autour d'un axe de pivotement parallèle à celui des pales de soufflante, ou que la soufflante soit de type axial, la configuration selon laquelle les flux de sortie des souf lantes sont distribués par des canaux à parois verticales ménagés dans la structure porteuse et courbés latéralement de sorte à déboucher latéralement par des ouïes de soufflage des voilures longitudinales , avec une disposition radiale des cloisons délimitant les canaux pour canaliser le flux d'air en sortie d'une soufflante, n'est pas une configuration optimale tant du point de vue de l'encombrement, et donc de la traînée aérodynamique, que de la perte de charge, et donc du rendement propulsif, en particulier pour une soufflante axiale devant générer un flux d' air important qui est rejeté latéralement sur les voilures longitudinales. Des volets, éventuellement agencés en grilles, et inclinés autour d'axes parallèles à l'axe de roulis ou de lacet, et disposés dans les ouïes latérales, permettent de caler l'angle d'attaque des voilures soufflées et/ou de donner au flux d'air soufflé une composante longitudinale de vitesse. Mais ce flux d'air animé, en sortie d'une soufflante radiale, d'une vitesse sensiblement radiale , et guidé par des canaux aux parois verticales n ' est en aucun cas guidé , à 1 ' intérieur du volume de la structure porteuse, par ces volets de sorte à prendre une orientation latérale, et encore moins à partir d ' un flux de sortie d' une soufflante axiale ayant une composante de vitesse de rotation circonférentielle .

Par ailleurs, on connaît par WO 92/01603 ou US 5,407,150, un aérodyne VTOL à générateur de sustentation par déviation vers le bas de jets, sensiblement radiaux et éventuellement inclinés vers le bas à la sortie d'une unique soufflante montée au centre du fuselage, afin d'exercer, par réaction, une poussée vers le haut sur la structure de 1 'aérodyne, grâce à des 3 conduits de canalisation des jets qui sont coudés vers l'extérieur et vers le bas pour que l'air sortant de l'extrémité aval de chaque conduit soit en un jet ayant sensiblement la même section transversale que le conduit à son extrémité aval.

En alternative, deux soufflantes sont installées symétriquement l'une de 1 ' autre dans les deux ailes de 1 'aérodyne et sont des soufflantes traversantes à jets annulaires, qui traversent l'aile correspondante de haut en bas en étant canalisés par des cloisons annulaires légèrement divergentes vers le bas . Les génératrices des surfaces déviatrices sont, au moins au départ, soit perpendiculaires au rayon, par rapport à l'axe de rotation de la soufflante considérée, soit avec une orientation non précisée, mais qui ne peut être que sensiblement perpendiculaire au rayon ou sensiblement tangentielle, éventuellement en association avec des ouïes de sortie vers le bas en forme générale d'angle, dont chacun des deux côtés est à la fois incliné très sensiblement sur 1 ' axe de roulis et sur 1 ' axe de tangage. Dans tous les cas, le flux d'air, qui est issu d'une soufflante à un seul étage, n'est pas "redressé", c'est-à-dire pas orienté sensiblement parallèlement à l'axe de rotation de la soufflante, et a donc une composante de vitesse de rotation circonférentielle , comme dans tout flux derrière une simple hélice. Ce document de brevet ne propose aucune ouïe de sortie de flux d'air qui soit allongée et parallèle à l'axe de roulis .

Pour assurer le contrôle d'attitude, des cloisons déflectrices concentriques peuvent être agencées pour dévier des fractions du flux de sustentation dans des directions particulières, pouvant être opposées à des instants différents , mais ces cloisons ne se partagent pas ensemble la moitié du flux de sustentation issu verticalement de la ou des soufflantes d'un même côté de l'axe de roulis de 1 ' aérodyne . En outre, toute la surface de la partie centrale de la structure porteuse, formant le fuselage comme les ailes, ne peut être utilisée de manière optimale, du fait du choix inapproprié des sorties d'air distribuées circulairement , ou hexagonalement , ou "en carré", ce qui ne permet pas d'assurer la continuité, longitudinale ou même transversale, d'un espace réservé à la charge utile. De plus, en configuration de transition du vol vertical vers le vol de croisière, l'aérodynamique de la partie centrale de la structure portante (aile et/ou fuselage) est dégradée par la présence des sorties de flux d ' air (voir les figures 6, 7 et 8), ce qui signifie que, pendant cette phase, la portance est assurée par la poussée de la soufflante et la portance de la partie extérieure des ailes , hors zone d' influence de la sortie de la soufflante, donc la partie centrale et élargie de la structure porteuse ne contribue pas à une bonne aérodynamique dans cette configuration. Quand l'aéronef est. en situation de vol de croisière, cette partie centrale ne contribue pas non plus sensiblement, puisqu'une vitesse a nécessairement été atteinte pour que la portance des ailes extérieures suffise à porter l'aéronef. Donc la partie centrale ne sert à rien dans cette phase également, et elle constitue même une source de pertes aérodynamiques importante à grande vitesse.

La présente invention a ainsi pour but de proposer un dispositif de sustentation, et un aérodyne équipé d'un tel dispositif, tels que connus par WO 2011/067527, et qui procurent des performances améliorées qualitativement et/ou quantitativement, en termes d'aérodynamique pour atteindre de plus grandes vitesses de déplacement et de capacité d'emport, et/ou pour accepter des charges utiles significativement plus élevées .

A cet effet, le dispositif de sustentation selon l'invention, du type connu par WO 2011/067527 et tel que présenté ci-dessus, est tel que son générateur de flux d'air comprend au moins deux soufflantes axiales dont les axes sont sensiblement parallèles à l'axe de lacet, et décalés mutuellement sur l'axe de roulis, lesdites soufflantes axiales étant montées dans la structure porteuse, et aspirant chacune de l'air ambiant par une ouverture d'aspiration respective ménagée dans la face supérieure de la structure porteuse, à l'aide d'au moins un rotor multipales entraîné en rotation autour de l'axe de la soufflante correspondante et caréné dans une veine de section transversale circulaire prolongeant ladite ouverture d'entrée vers l'intérieur de ladite structure porteuse, et se caractérise en ce que lesdites au moins deux soufflantes axiales comprennent chacune au moins deux étages à pluralités de pales ou d'aubes, dont l'un est ledit rotor multipales mobile en rotation autour de l'axe correspondant, et qu'il comprend en aval de chacune desdites au moins deux soufflantes axiales, un distributeur-diffuseur d'air, en deux demi-distributeurs adjacents et symétriques l'un de l'autre par rapport au plan défini par l'axe de la soufflante axiale correspondante et l'axe de roulis, chaque demi- distributeur délimitant un conduit coudé présentant une ouverture d'entrée recevant l'une des deux moitiés du flux d'air en sortie de la soufflante axiale correspondante, du coté de l'une respectivement des deux surfaces ou pluralités de surfaces déf lectrices longitudinales, et guidant l'air qui traverse ledit conduit coudé jusqu'à une ouverture de sortie intégrée dans l'une respectivement des deux faces latérales de ladite structure porteuse grâce à une pluralité de canaux s ' étendant au moins sur une partie de la longueur dudit conduit coudé et délimités par des cloisons déflectrices formées par des génératrices parallèles à l'axe de roulis, et vers la surface ou pluralité de surfaces déflectrice (s ) longitudinale ( s ) située du même côté que ledit demi-distributeur, de sorte que le flux d'air aspiré par chaque soufflante axiale est partagé en deux moitiés dont chacune est. , dans sa majeure partie, latéralement soufflée sur l'une respectivement des deux surfaces ou pluralités de surfaces déflectrices longitudinales .

En outre , le dispositif selon 1 ' invention peut comprendre successivement, de l'avant vers l'arrière de ladite structure porteuse, et centrée dans un plan de symétrie défini par les axes de roulis et lacet du dispositif , une série desdites au moins deux soufflantes axiales coopérant chacune avec un distributeur-diffuseur d'air, suivies et/ou précédées par au moins une soufflante axiale à sortie de flux axiale, dont le flux traverse ladite structure porteuse de haut en bas. Avantageusement, ladite soufflante axiale à sortie de flux axiale a son axe parallèle audit axe de lacet et a une section de sortie située dans le prolongement vertical de sa section d'entrée, avec un rapport entre section de sortie et section d'entrée supérieur a l, et, de préférence, compris entre 1,1 et 1,3.

Dans cette variante du dispositif, pour favoriser l'équilibrage de l'assiette du dispositif notamment il est avantageux qu'au moins une soufflante axiale, de préférence à sortie de flux axiale, soit équipée d'au moins un rotor ou une hélice à pales à pas variable et réglable, et entraîné (e) en rotation à régime nominal constant. En effet, si, de plus, toutes les soufflantes axiales sont entraînées par un système d'entraînement avec des rapports d'entraînement fixes, la poussée d'au moins une soufflante axiale avec rotor ou hélice à pas variable, de préférence à sortie axiale, est réglable par la commande du pas, pour participer avantageusement à l'équilibrage de l'assiette du dispositif.

Dans les différentes formes de réalisation du dispositif présenté ci-dessus, avantageusement le flux d'air généré par chaque soufflante axiale associée à un distributeur-diffuseur d'air est dirigé de chaque côté de ladite structure porteuse avec une orientation angulaire vers 1 ' extérieur, 1 ' angle entre la direction dudit flux et un plan déf ini par lesdits axes de roulis et lacet du dispositif se situant entre 5° et 20°, et , de préférence, entre 8° et 12°, afin de réduire considérablement l'effet de sol sur la structure de 1 ' aérodyne t de lui procurer un effet stabilisateur . Avantageusement de plus , pour optimiser la section frontale d ' un aérodyne équipé de ce dispositif, le rayon d' au moins une soufflante axiale associée à un distributeur-diffuseur d'air est supérieur à la distance entre le point bas de la section de sortie du flux d'air dudit distributeur-diffuseur, et le plan médian de symétrie du dispositif, défini par les axes de roulis et lacet du dispositif.

Avantageusement, au moins une partie desdites surfaces ou pluralités de surfaces déflectrices longitudinales s'étend longitudinalement de façon sensiblement parallèle à l'axe de roulis sur une longueur supérieure ou égale à la somme des diamètres desdites soufflantes associées à des distributeurs- diffuseurs d'air.

Ainsi, les surfaces déflectrices longitudinales s'étendent sur une majeure partie de la longueur de ladite structure porteuse dans sa longueur porteuse des soufflantes, c'est-à-dire en vis-à-vis latéralement desdites soufflantes et sur une longueur qui est supérieure ou égale à la somme des diamètres desdites soufflantes. C'est à dire que les surfaces déflectrices longitudinales présentent une partie au moins sensiblement parallèle à l'axe de roulis , dont la longueur est supérieure ou égale à la longueur cumulée des diamètres des soufflantes .

Avantageusement de plus , afin d ' obtenir, directement en aval d'au moins une soufflante axiale coopérant avec un distributeur-diffuseur d ' air , un flux d' air favorablement orienté par rapport à 1 ' axe de cette soufflante axiale , et sensiblement parallèle à cet axe, ladite au moins une soufflante axiale comprend deux rotors multipales coaxiaux et contrarotatifs autour de leur axe commun, ce qui permet , de plus , d ' éviter ou au moins réduire tout couple de réaction parasite, du fait de la rotation d'un seul rotor de la soufflante, et/ou d'augmenter le rendement de la soufflante.

Dans le même but d'orienter favorablement le flux d'air sortant d'au moins une soufflante axiale, en alternative, ladite soufflante axiale est telle qu'un redresseur de flux est monté entre ledit au moins un rotor multipales et ledit distributeur-diffuseur d'air, ledit redresseur comportant une pluralité d'aubes fixes, qui redressent le flux d'air à la sortie de ladite soufflante sensiblement parallèlement à l'axe de ladite soufflante axiale, les aubes fixes s ' étendant radialement entre un moyeu annulaire traversé au moins par un arbre d'entraînement dudit au moins un rotor multipales , et une jante périphérique circulaire, coaxiale au moyeu annulaire autour de l'axe de ladite soufflante, et fixée à ladite structure porteuse .

Alternativement encore, on peut, pour redresser le flux d'au moins une soufflante axiale avec distributeur- diffuseur d ' air , installer un distributeur-déviateur de flux en amont , au-dessus dudit au moins un rotor multipales, ledit distributeur-déviateur de flux comportant une pluralité d'aubes fixes radiales, qui dévient le flux d ' air à 1 ' entrée de ladite soufflante axiale de façon à ce que la sommes des déviations de flux dues à la présence dudit distributeur-déviateur et dudit au moins un rotor multipales soit sensiblement nulle pour que le flux d ' air ait une orientation sensiblement parallèle à l'axe de ladite soufflante axiale, en sortie de cette dernière.

Pour améliorer l'efficacité du distributeur- diffuseur dans sa distribution et déflexion du flux d'air en aval d'une soufflante axiale correspondante, en deux demi-flux orientés essentiellement latéralement, dans des sens sensiblement opposés l'un à l'autre, il est avantageux que, sur chaque demi-distributeur, lesdites cloisons déflectrices sont cintrées et présentent leur concavité majoritairement tournée vers le haut et l'extérieur du côté de ladite structure porteuse où s'étend ledit conduit coudé correspondant. Afin de minimiser les pertes de charge et d'assurer un effet bénéfique sur la poussée procurée par lesdites au moins deux soufflantes associées chacune à un distributeur-déviateur d'air, il est avantageux que l'aire de la section transversale du conduit coudé, perpendiculairement à la direction locale de l'écoulement de l'air dans ledit conduit coudé, soit sensiblement constante ou continûment croissante de sorte que le rapport de l'aire de la section de l'ouverture de sortie dudit conduit coudé sur l'aire de la section de l'ouverture d'entrée de ce même conduit coude soit compris entre sensiblement 1 et sensiblement 2, et, de préférence, entre 1 et 1,2.

En outre, afin dOptimiser l'alimentation en air de soufflage latéral de chaque surface ou pluralité de surfaces déflectrice ( s ) longitudinale (s ) , sur un côté correspondant de la structure porteuse, la forme de la section transversale dudit conduit coudé évolue avantageusement et progressivement d' une forme semi- circulaire à l'ouverture d'entrée, dans un plan sensiblement perpendiculaire à l'axe de la soufflante correspondante, à une forme ovoïde ou aplatie dans une direction sensiblement parallèle à l'axe de roulis, à l'ouverture de sortie, dans un plan sensiblement parallèle à l'axe de ladite soufflante ou incliné sur l'axe de ladite soufflante.

En particulier, la forme de l'ouverture de sortie du conduit coudé peut être avantageusement rectangulaire ou quasi-rectangulaire.

En variante, ledit conduit coudé peut être constitué, entre son ouverture d'entrée semi circulaire et son ouverture de sortie, d'une partie amont coudée dont les sections transversales sont sensiblement demi- elliptiques, et comprenant la pluralité de cloisons déflectrices de guidage du flux d'air traversant ledit conduit, et d'une partie aval, sans cloison déflectrice, et sensiblement droite entre la dernière section sensiblement demi-elliptique de ladite partie amont et ladite ouverture de sortie.

Dans un premier mode de réalisation de l'invention, les deux surfaces ou pluralités de surfaces déflectrices longitudinales sont, comme dans WO 2011/067527, des voilures sustentatrices longitudinales fixées latéralement à l'extérieur de la structure porteuse et en regard chacune de 1 ' ouverture de sort ie du conduit coudé de l'un respectivement des deux demi-distributeurs de chacune desdites soufflantes axiales associées à un distributeur-diffuseur d ' air, de sorte que le flux d' air traversant ledit conduit coudé soit soufflé , dans sa maj eure partie, c ' est-à-dire supérieure à 50% et pouvant atteindre 100% de ce flux d' air, sur une voilure longitudinale en regard, qui délivre une portance transmise à la structure porteuse .

Dans ce mode de réalisation 1 ' optimisation de la géométrie de chaque conduit coudé es encore avantageusement assurée si la forme des sections transversales dudit conduit coudé évolue progressivement , à partir de 1 ' ouverture d'entrée semi-circulaire, en demi-ellipses allongées selon leur grand axe qui est parallèle à 1 ' axe de roulis , jusqu'à une demi-ellipse de plus grand axe à 1 ' ouverture de sortie .

Dans ce dernier cas , un dimensionnement particulièrement efficace de chaque demi-distributeur est tel que le grand axe de la demi-ellipse de l'ouverture de sortie est compris sensiblement entre l,2xD et 1 , 5xD, où D est le diamètre de la section de l'ouverture d'entrée.

Dans un exemple de réalisation avec leq el d'excellents résultats ont été obtenus par simulation/ - modélisation, le grand axe de la section semi-elliptique du conduit coudé évolue progressivement entre D à l'ouverture d'entrée et l,3xD à l'ouverture de sortie, tandis que le petit axe de ladite section semi- elliptique évolue progressivement entre D et 0,77 D, l'évolution se faisant selon deux courbes d'évolution des valeurs des grand et petit axes en ordonnées , en fonction d ' un angle entre le plan de 1 ' ouverture d'entrée et le plan de la section transversale considérée, qui varie entre 0° et 90°, en abscisses, lesdites deux courbes présentant des tangentes horizontales aux deux extrémités, pour =0° et =90° , et un point d' inflexion entre lesdites extrémités des courbes .

Ainsi, on est assuré que les flux d'air sont bien perpendiculaires aux sections de passage, à l'entrée comme à la sortie, du conduit coudé de chaque demi- distributeur .

En outre , il est avantageux que 1 ' ouverture de sortie du conduit coudé débouche au niveau d'ouïes de soufflage ménagées dans un côté longitudinal de la structure porteuse en regard d'une voilure longitudinale .

De plus, des nervures élancées de section transversale en forme de coin s'étendent avantageusement le long de l'un au moins des bords supérieur et inférieur desdites ouïes de soufflage des voilures longitudinales et font saillie vers lesdites voilures de sorte à entraîner de l'air ambiant par la sortie du flux de soufflage latéral par les ouïes et à diluer ledit flux, tout en réduisant les pertes de charge en sortie des ouïes .

Toujours dans le but d'optimiser la géométrie des conduits coudés» et d'obtenir la réduction des pertes de charge, il est avantageux que le flux de sortie des ouïes soit incliné vers le bas, par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de ladite soufflante, d' un angle al compris entre 0° et environ 60°.

En variante, chacune des voilures longitudinales peut être constituée par une aile longitudinale dont le bord d'attaque est immédiatement adjacent au bord inférieur des ouïes de soufflage ou en continuité du bord inférieur des ouïes de soufflage dans le côté longitudinal correspondant de la structure porteuse, de sorte à souffler l'extrados de ladite aile longitudinale et à générer une portance par effet Coanda .

Afin d' alléger les conduits coudés et d'en faciliter la réalisation, chaque conduit coudé peut avantageusement comprendre une gaine en toile ou tissu, du ty e utilisé pour réaliser des voiles d' ailes volantes ou autre engin ultraléger motorisé dit ULM, la gaine étant mise en forme par des raidisseurs composites en forme de baguettes, formant un cadre d'entrée de gaine avec un arceau semi-circulaire, un cadre de sortie de gaine, de forme sensiblement rectangulaire, des raidisseurs cintrés raccordés aux cadres d'entrée et de sortie et orientés dans la direction du flux d'air traversant le conduit coudé, et au moins une cloison déflectrice cintrée et définie par des génératrices parallèles à l'axe de roulis. Dans un second mode de réalisation de l'invention, les deux surfaces ou pluralités de surfaces déflectrices longitudinales peuvent être des aubes déflectrices, de préférence profilées aérodynamiquement , montées au reoins en partie à l'intérieur des conduits coudés des demi- distributeurs, en aval des cloisons déflectrices, lesdites aubes déflectrices étant définies par des génératrices parallèles à l'axe de roulis, et cintrées et présentant leur concavité tournée vers le bas et 1 ' intérieur, du côté de la structure porteuse, de sorte à dévier les flux d'air traversant les conduits coudés vers le bas, pour générer, par réaction, une force de sustentation sur la structure porteuse.

Avantageusement, pour un meilleur équilibre et une meilleure pilotabilité d' un aérodyne équipé d'un tel dispositif , les conduits coudés , cloisons et aubes déflectrices cintrées sont agencés et dimensionnés de sorte que chaque demi- flux de chaque soufflante correspondante soit, dans sa maj eure partie, c'est-à- dire de plus de 50% à 100% de ce demi-flux, déporté latéralement, par rapport à l'axe de roulis, d'une distance supérieure ou égale au rayon de ladite soufflante .

Dans un premier exemple de réalisation conforme à ce mode de mise en œuvre de l'invention, une aube déflectrice longitudinale est associée aux conduits coudés des demi-distributeurs qui sont d'un même côté de la structure porteuse, une partie amont de ladite aube déflectrice étant engagée à l'intérieur d'un collecteur de sortie commun à tous les conduits coudés dudit même côté, en aval des cloisons déflectrices, et une partie aval de ladite aube déflectrice étant saillante à l'extérieur dudit collecteur de sortie et orientée sensiblement vers le bas.

Selon un second exemple de réalisation du second mode de mise en œuvre de l'invention, une pluralité d'aubes déflectrices longitudinales, espacées et décalées les unes des autres respectivement de l'extérieur vers 1 ' intérieur e de haut en bas, par rapport à la structure porteuse, est associée aux conduits coudés des demi-distributeurs , qui sont d'un même côté de la structure porteuse, et de préférence totalement engagée à l'intérieur d'un collecteur de sor ie commun à tous les conduits coudés dudit même côté , en aval des cloisons déflectrices , sensiblement à partir de 1 ' extrémité de sortie dudit collecteur dans laquelle sont sensiblement disposées les extrémités aval desdites aubes.

Afin de réduire la traînée en vol de croisière d'un aérodyne équipé d' un tel dispositif , dans les deux exemples de réalisation précités , il est avantageux qu ' au moins une aube déflectrice longitudinale soit montée pivotante autour d' au moins un axe longitudinal , sensiblement parallèle à l'axe de roulis, entre deux positions extrêmes, dont une position de service, dans laquelle le flux d'air parcourant les conduits coudés correspondants est dévié vers le bas , et une position d'obturation de l'ouverture de sortie desdits conduits coudés, ou d'un collecteur de sortie commun, pour le vol de croisière.

Mais, dans les différents exemples de réalisations précités, afin de réduire très sensiblement la traînée en vol de croisière, même lorsque 1 ' aérodyne bénéficie d'une puissance installée de soufflage élevée, le diamètre desdites soufflantes, parallèlement à l'axe de tangage, s'étend sur la majeure partie de la largeur de la structure porteuse, et est de préférence supérieure à 80% de ladite largeur,

Avantageusement, pour améliorer la qualité de l'écoulement dans la zone comportant les cloisons des demi-distributeurs, et ainsi réduire la perte de charge dans cette zone, ou pour augmenter la portance des voilures longitudinales, des bandes de membranes vibrantes par auto-excitation ou par un dispositif actif sont disposées parallèlement à l'axe de roulis sur l'extrados desdites cloisons déflectrices et/ou sur l'extrados desdites surfaces déflectrices , de façon à réduire la turbulence du flux d' air lors de son passage sur les cloisons déflectrices et/ou sur les surfaces déflectrices ,

Dans le même but , et dans la zone du conduit de chaque demi-distributeur comportant les cloisons déflectrices , il est avantageux que, d'une part , la section transversale de chaque canal individuel délimité par deux cloisons déflectrices successives reste sensiblement constante sur toute la longueur du canal , c ' est a dire pendant la traversée par le flux d' air de la zone desdites cloisons, et que, d' autre part , le ratio de chaque section transversale d' un canal individuel sur la surface latérale de ce même canal reste sensiblement équivalent entre tous les canaux délimités par les cloisons.

Dans de telles configurations, en outre, afin de réduire encore la traînée en vol de croisière, au moins un capot obturateur est avantageusement monté mobile sur la partie supérieure de ladite structure porteuse, entre deux positions , dont une position d' ouverture d'au moins une soufflante en configuration de vol vertical , et u e position de fermeture de ladite soufflante, dans laquelle le capot recouvre cette dernière pour le vol de croisière.

Un avantage considérable du dispositif de l'invention, et d'un aérodyne qui en est équipé, est qu'un volume continu, au moins en partie dédié à une charge utile, est ménagé au moins sous et entre lesdites au moins deux soufflantes axiales avec distributeur- diffuseur d'air.

L ' invention a également pour objet un aérodyne à décollage et atterrissage vertical ou court, comprenant une structure porteuse, qui forme notamment le fuselage de l' aérodyne, et supportant un dispositif de sustentation, qui se caractérise en ce que ledit dispositif est tel que défini ci-dessus.

Dans une variante de l' aérodyne, ledit dispositif est supporté en partie ha te de ladite structure porteuse , laquelle est aménagée, en partie basse , en nacelle logeant notamment une motorisation et supportant au moins une voilure avant transversale, en triangle ou delta, et/ou arrière et/ou disposée entre lesdites deux surfaces ou pluralités de surfaces détlectrices longitudinales dudit dispositif.

L ' aérodyne selon l'invention peut aussi être tel que sa structure porteuse supporte au moins une aile s 'étendant dans le prolongement latéral de la structure porteuse et immédiatement au-dessus des ouvertures de sortie latérales des conduits coudés du distributeur- diffuseur d'air. L ' aérodyne selon l'invention peut de plus avantageusement comprendre un nombre de soufflantes majoritairement équipées d'hélices contrarotatives et dépourvues de redresseur de flux, en raison des avantages propres à ce type de soufflante axiale, tels qu'ils sont présentés ci-après.

Pour répondre aux exigences d'une aérodynamique excellente, pour atteindre de grandes vitesses, et une capacité d'emport de charge significative d'un aérodyne équipé du dispositif de l'invention, comme précisé ci- dessus, les choix architecturaux de l'invention comportent la présence d ' au moins deux soufflantes axiales à axe vertical, centrées l'une derrière l'autre sur 1 ' axe de roulis , qui permettent d ' aspirer un débit d ' air important , donc de générer une poussée verticale importante, pour un encombrement latéral limité . Pour obtenir une poussée suffisante, la présente invention fait le choix d ' aligner plusieurs soufflantes dans la structure porteuse, formant le fuselage de 1 ¹ aérodyne, sans interaction avec les ailes de ce dernier. Cela permet de limiter la surface frontale des soufflantes , et donc la traînée aérodynamique à grande vitesse. Le choix de sorties latérales du flux d ' air, et non traversante de haut en bas , pour au moins deux soufflantes axiales est fait principalement pour ménager suffisamment de place dans la structure porteuse, sous les soufflantes et entre ces dernières, de façon à pouvoir y aménager un espace longitudinal, réservé à la charge utile, d'où l'obtention d'une continuité de l'espace dédié à la charge utile du fait de la pluralité de soufflantes axiales alignées et associées à des distributeurs-diffuseurs d'air procurant des ouïes de sortie longitudinale dans les faces latérales de la structure porteuse.

Mais, pour conduire des flux d'air latéralement vers lesdites ouïes longitudinales, dans des conditions de perte de charge acceptable, le dispositif selon l'invention propose de les guider par des multiples parois déflectrices , dont les génératrices sont toutes parallèles à l'axe de roulis, ce qui est une caractéristique propre à la présente demande.

Mais de plus, avant que les flux d'air n'attaquent les surfaces déflectrices , ces flux d'air sont "rectifiés", c'est-à-dire orientés aussi parfaitement que possible parallèlement à 1 ' axe de rotation vertical des soufflantes axiales, sinon la perte de charge liée à une attaque oblique des parois déflectrices serait préjudiciable . Pour réaliser cette condition, 1 ' invention ne propose pas seulement de choisir une soufflante axiale à un seul rotor multipales , mais de choisir des soufflantes axiales dont chacune comprend au moins un rotor multipales rotatif autour de l'axe de la soufflante correspondante e dont les effets sont combinés à un rotor multipales coaxial et contrarotatif ou à un redresseur de flux, qui peut être monté en aval, ou en amont du rotor multipales précité .

Le dispositif de sustentation de la présente invention combine donc les mesures techniques suivantes :

une pluralité de soufflantes axiales alignées, qui ménagent un volume continu sous et entre les soufflantes ;

des flux redressés verticalement en sortie des soufflantes, et en particulier des soufflantes axiales associées à des distributeurs-diffuseurs d'air, le redressement du flux s ' effectuant avant l'entrée du flux dans les canaux délimités par les parois déviatrices des distributeurs-diffuseurs ;

dans chaque demi-distributeur d'air, une pluralité de parois déviatrices dont les génératrices sont sensiblement parallèles à l'axe de roulis, les deux demi-distributeurs étant symétriques par rapport au plan défini par l'axe de roulis et l'axe de lacet ; et

des sorties de flux qui s'étendent longitudi- nalement et sont intégrées chacune dans l'une respectivement des faces latérales de la structure porteuse et donc du fuselage de l' aérodyne.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description donnée ci- dessous, à titre non limitatif, d'exemples décrits en référence aux dessins annexés sur lesquels :

- les figures la et lb sont des vues en perspective et respectivement de l'avant et de dessus, et de biais et de dessus, d'un exemple d' aérodyne selon l'invention, équipé d'un dispositif de sustentation selon un premier mode de réalisation comprenant des voilures sustentatrices longitudinales ;

- la figure 2 est une vue schématique en demi-coupe transversale du dispositif de sustentation de 1 ' aérodyne selon les figures la et lb, par un plan passant par l'axe d' une soufflante axiale et parallèle à l'axe de tangage de 1 ' aérodyne, montrant le changement d' orientation d' un demi-flux d' entrée vertical en demi-flux de sortie sensiblement horizontal soufflé transversalement sur une voilure longitudinale de 1 ' aérodyne des figures la et 1b,

la figure 2a est une vue schématique en demi-coupe transversale analogue à celle de la figure 2 pour une réalisation dans laquelle la voilure longitudinale est positionnée pour produire un effet Coanda ;

la figure 2b est une vue analogue à la figure 2a pour une variante de réalisation de voilure longitudinale à effet Coanda ;

la figure 2c est une vue schématique en demi -coupe transversale analogue à celle de la figure 2 montrant 1 ' angle a entre une section d' entrée du conduit coudé du demi-distributeur représenté et une section intermédiaire entre les sections d'entrée et de sortie, qui correspond au tracé des courbes de la figure 7 ,

la figure 3a est une vue analogue à la figure 2 , dans un exemple de réalisation comportant un redresseur entre le rotor multipales de la soufflante axiale et un demi-distributeur,

la figure 3b est une vue analogue à la figure 3a, dans un exemple de réalisation comportant deux rotors multipales coaxiaux et contrarotatifs autour de leur axe commun qui est l'axe de la soufflante axiale, et sans redresseur entre les deux rotors et le demi-distributeur ;

la figure 3c est une vue analogue à la figure 3a, dans un exemple de réalisation comportant un distributeur-déviateur en amont (au-dessus) du rotor multipales de la soufflante axiale ; - la figure 4a est une vue schématique en plan du redresseur représenté sur la figure 3a, après enlèvement du rotor multipales ;

- la figure 4b est une vue schématique en coupe transversale du profil aérodynamique avec loi de vrillage des aubes du redresseur de la figure 4a,

- la figure 5 est une vue schématique en perspective d'un exemple de distributeur-diffuseur d'un dispositif de sustentation selon l'invention,

- la figure 5a est une vue en perspective d'un demi- distributeur du distributeur-diffuseur de la figure 5,

- la figure 5b est une vue schématique de côté du demi-distributeur de la figure 5a,

- la figure 5c est une vue de dessus du demi- distributeur de la figure 5a, et qui représente 1 ' évolution des sections semi-elli tiques de dessus , en direction de 1 ' ouverture semi-circulaire du canal coudé,

- la figure 5d est une vue analogue à la figure 5c mais vue de face de 1 ' ouverture de sortie du demi- distributeur de la figure 5a,

- la figure 6 re ésente une famille de tracés de quart d'ellipses dans leur plan, qui représente l'évolution des sections semi-elliptiques du conduit coudé d'un demi-distributeur de la figure 5a, entre son ouverture d'entrée et son ouverture de sortie,

- la figure 7 représente, en ordonnées, les valeurs du grand axe et du petit axe au cours de l'évolution des formes semi-elliptiques du conduit coudé d'un demi-distributeur, en fonction de la valeur de l'angle entre la section d'entrée et une section courante pour laquelle a varie de 0° à 90°, c'est-à-dire jusqu'à la section de sortie du conduit coudé,

Les figures 8 et 9 sont des vues schématiques en demi-coupes transversales analogues à la figure 3a d'une variante de 1 ' aérodyne des figures la et lb, équipé d' un premier exem le d'un second mode de réalisation du dispositif de sustentation de l'invention, comprenant une surface déflectrice longitudinale partiellement intégrée dans le ou les conduits coudés de la ou des soufflantes de 1 ' aérodyne et disposé (s) d'un même côté latéral de la structure porteuse du dispositif,

La figure 10 est une vue schématique en plan d' une partie à deux soufflantes de 1 ' aérodyne des figures 8 et 9 et représentant la continuité de l'aube déflectrice longitudinale en pointillés forts et la frontière des cloisons déflectrices en pointillés légers , les redresseurs et rotors multipales des soufflantes n ' étant pas représentés pour plus de clarté ,

Les figures lia et 11c sont des vues analogues aux figures 8 et 9 d'une variante de réalisation, dans laquelle l'aube déflectrice est montée pivotante entre une position de service, assurant la déviation de jet d'air, pour le vol vertical, et une position d'obturation de la sortie des conduits coudés d'un même côté, pour le vol de croisière,

La figure 11b est une vue agrandie d'un détail de la figure lia, La figure 12 et son détail de la figure 12a sont respectivement analogues aux figures lia et 11b, pour une variante de réalisation comprenant une pluralité d'aubes déflectrices longitudinales selon un second exemple du second mode de réalisation du dispositif de l'invention,

La figure 13 est une vue schématique de dessous d'une partie à deux soufflantes de l' aérodyne représentant la continuité longitudinale des aubes déflectrices longitudinales de ladite plurali é d'aubes, en traits forts, et la frontière des cloisons déflectrices en pointillés fins, les rotors multipales et redresseurs des soufflantes n ' étant pas représentés pour plus de clarté,

La figure 14 est une vue analogue à la figure 8 d' une variante dans laquelle la structure porteuse se prolonge latéralement vers l'extérieur par une aile haute, au-dessus de la sortie latérale du ou des demi-distributeurs d ' un même côté ;

La figure 15 est une vue schématique en perspective d' une réalisation ultra légère d' un conduit coudé en toile, mis en forme étendue par des raidisseurs ;

La figure 16 est une vue schématique de profil d'une variante d' aérodyne selon l'invention, à plusieurs soufflantes axiales, dont au moins une soufflante traversante verticalement, et équipée d'un dispositif de sustentation selon l'invention, au niveau de soufflantes axiales non traversantes, les canaux de flux d'air des différentes soufflantes étant représentés en pointillés ; Τ7

- Les figures 17a et 17b sont des vues schématiques analogues, en coupe transversale, d'autres variantes d' aérodyne selon l'invention, équipées d'un dispositif de sustentation selon la figure 14, avec des flux de sortie, orientés par des surfaces déflectrices longitudinales, qui sont respectivement verticaux {sur la figure 17a) ou dirigés légèrement vers l'extérieur de chaque côté de 1 ' aérodyne { sur la figure 17b) ; et.

- La figure 18 est une vue analogue à la figure 14 d'encore une autre variante d' aérodyne selon 1 ' invention, permettant d'optimiser la section frontale de l' aérodyne, en procurant une section importante de soufflante sans pénaliser ladite section frontale.

Les figures la et 1b représentent schématiquement un exemple d ' aérodyne selon l'invention, comprenant une structure porteuse 3 supportant, en partie haute, un dispositif de sustentation, et aménagée , en partie basse , en nacelle 3a. Le dispositif de sustentation comporte essentiellement , d'une part , un générateur de flux d'air, comprenant, dans cet exemple, deux soufflantes axiales 2A et 2B dont les axes de rotation AA sont parallèles à l'axe de lacet, donc sensiblement verticaux en phases de décollage et atterrissage, et centrées chacune sur l'axe de roulis X du dispositif et espacées l'une de l'autre le long de cet axe de roulis X, toutes deux étant intégrées dans la structure porteuse 3, et, d'autre part, deux voilures sustentatrices 1, disposées de part et d'autre de la structure 3, à laquelle les voilures 1 sont reliées par des protections latérales 7 et chacune soufflée latéralement par un flux d'air sortant du générateur constitué par les deux soufflantes 2A et 2B, alimentées en air ambiant chacune par une ouverture circulaire d'aspiration d'air respectivement 2a ou 2b ménagée dans la partie supérieure de la structure 3. Les voilures 1 ont des profils aérodynamiques et des surfaces portantes définis par des génératrices sensiblement rectilignes, et s 'étendant sensiblement dans la direction longitudinale de l' aérodyne, donc de sa structure porteuse 3, c'est-à-dire sensiblement selon l'axe de roulis X, ces voilures 1 étant disposées symétriquement l'une de l'autre par rapport au plan défini par les axes de roulis X et de lacet Z, et latéralement de part et d'autre de la structure porteuse 3. Les deux voilures 1, dans cet exemple formées chacune d'une aile hyper- sustentatrice d' une seule pièce , de forme en plan rectangulaire (voilure à corde constante) et d'une épaisseur pouvant être relativement faible, sont soufflées symétriquement par rapport audit plan des axes de roulis X et de lacet Z par le flux de sortie du générateur de flux d'air, c'est-à-dire les soufflantes 2A et 2B.

Ainsi , les deux voilures 1 , dites longitudinales , car s ' étendant dans la direction longitudinale de 1 ' aérodyne , parallèlement ou sensiblement parallèlement à son axe de roulis X, développent des forces de traînée de même amplitude, mais de sens opposés , donc qui s ' annulent , et des forces de po ance qui s ' additionnent pour assurer la sustentation de 1 ' aérodyne .

Ces voilures 1 s ' étendent sur la partie de l'aérodyne qui est porteuse des soufflantes ( 2A, 2B) . La longueur desdites voilures 1 est supérieure à la somme des diamètres des soufflantes et elles sont sensiblement parallèles à l'axe de roulis X sur une longueur au moins égale à la somme des diamètres des soufflantes ( 2Ά, 2B) .

Sur les figures la et 1b, le bord arrière, légèrement convexe vers l'arrière, de la structure porteuse 3 est équipé de deux dérives 4 verticales, parallèles et orientables, au moins en partie, chacune autour d'un axe respectif parallèle à l'axe de lacet Z, pour stabiliser 1 ' aérodyne en vol d'avancement et faire office de gouvernai 1 de direction . Les parties avant des dérives 4 sont aménagées en plans fixes verticaux et parallèles au plan des axes de roulis X et lacet Z, et supportent une voilure transversale arrière 5, selon un empennage arrière en double T, la voilure transversale 5 comportant, de manière connue, un plan fixe réglable autour d'un axe parallèle à l'axe de tangage Y, formant stabilisateur , permettant de régler l'assiette de 1 ' aérodyne, et, en partie arrière, une ou plusieurs surfaces orientables par pivotement autour d'un axe transversal, pour faire office de gouvernail de profondeur.

L ' aérodyne comprend également une voilure transversale avant 6, de type « canard », comprenant deux éléments de voilure 6a faisant chacun saillie latéralement sur l'un respectivement des deux côtés de la nacelle 3a, au niveau de la liaison entre la pointe avant et la barque de la nacelle 3a sous le poste de pilotage 3b. Chacun des éléments de voilure 6a est commandé en orientation autour d'un axe transversal de sorte à participer à l'équilibrage de l' aérodyne autour de l'axe de tangage Y.

Les voilures longitudinales de sustentation 1 ne sont pas reliées à la structure porteuse 3 par des liaisons structurelles profilées pour minimiser la traînée aérodynamique, comme dans WO 2011/067527, mais par les deux petits côtés transversaux 7b de protections latérales 7 s ' étendant à l'extérieur, par rapport à la structure porteuse 3, des voilures longitudinales 1 et autour de ces dernières, chacune des deux protections 7 comportant également un grand côté longitudinal 7a, qui est rectiligne et sensiblement parallèle à l'axe de roulis X, entre les deux petits côtés transversaux 7b correspondant, dont le grand côté 7a est solidaire, et, de préférence, d'une seule pièce au niveau des extrémités longitudinales du grand côté 7a. Pour réduire la traînée en vol de croisière vers 1 ' avant , dans la direction de l'axe de roulis X, ainsi que la traînée occasionnée par des vents de travers et protéger les voilures longitudinales 1 de ces derniers, chacune des deux protections 7 est profilée aérodynamiquement sur sa surface tournée vers l'extérieur, c'est-à-dire du côté opposé à la voilure 1 qu'elle protège, et, à cet effet, chaque protection 7 présente une section transversale, par un plan passant par 1 ' axe de lacet Z , qui est délimitée, du côté opposé à la structure 3 et aux voilures 1, par un bord convexe profilé vers l'extérieur, par exemple à profil bi-convexe. De l'autre côté, tournée vers la structure 3 et les voilures 1 , la face interne de chaque protection 7 est au moins partiellement plane, et en particulier en partie basse.

Ainsi, chaque voilure longitudinale 1 est protégée par l'une respectivement des deux protections 7, lesquelles sont également montées symétriques l'une de l'autre par rapport au plan défini par les axes de roulis X et lacet Z, comme cela est le cas des deux voilures 1 elles-mêmes . Chaque voilure 1 est ainsi disposée dans un cadre sensiblement rectangulaire délimité, sur un grand côté et les deux petits côtés, par la protection 7 correspondante, et, sur l'autre grand côté, par la partie du côté correspondant de la structure 3 q i présente les ouïes de soufflage 8 de cette voilure 1, comme cela est représenté pour la voilure 1 de gauche sur la figure 1b.

Ainsi, les protections 7 protègent efficacement les voilures longitudinales sustentatrices 1, contre les chocs latéraux et longitudinaux, ainsi que contre les effets néfastes de vents de travers, sans gêner leur soufflage par un flux d'air latéral issu des ouïes 8 dans le côté en regard de la structure 3, lesquelles ouïes 8 sont alimentées en flux d' air de soufflage à partir des soufflantes axiales 2A et 2B par des moyens de distribution interne à la structure 3 et qui sont décrits ci-après.

Les deux soufflantes axiales 2A et 2B, constituant le compresseur d'air du générateur de flux d'air, sont de préférence identiques 1 ' une à l'autre, et à deux étages multipales ou multi -aubes caréné (s ) , dont 1 ' un au moins est un rotor multipales 9, pour chacune d' elles , qui est entraîné en rotation dans une veine 10 carénée prolongeant l'ouverture d'aspiration 2a ou 2b vers l'intérieur de la structure 3, dans laquelle les deux soufflantes 2A et 2B sont intégrées et entraînées en rotation par une transmission de puissance (non représentée) à partir d'un moteur monté dans la nacelle 3a, par exemple un moteur à combustion interne alimenté en carburant à partir d'un réservoir (non représenté) également monté dans la nacelle 3a, qui loge de plus un poste de pilotage 3b, pour un contrôle télécommandé et/ou piloté de l' aérodyne, ainsi qu'une cabine et/ou une soute pour le transport respectivement de passagers et/ou d'une cargaison.

L'autre étage de chacune des soufflantes 2A et 2B peut être un second rotor multipales, coaxial au rotor 9 et contrarotatif , comme décrit ci-après en référence à la figure 3b, ou un stator multi-aubes en aval (au- dessous) du rotor 9, comme décrit ci -après en référence à la figure 3a, ou encore un stator multi-aubes en amont (au-dessus) du rotor 9, comme décrit ci-après en référence à la figure 3c.

Dans tous les cas, en sortie des deux étages de chaque soufflante, le flux d'air est sensiblement parallèle à l'axe AA de la soufflante , donc sensiblement parallèle à l'axe de lacet Z.

A titre d ' exemple, chacune des soufflantes axiales 2A et 2 B comporte deux rotors ou hélices multipales 9 et 9' d' aspiration d' air, comme représenté sur les figures 2, 2a, 2b, et 2c, les rotors ou hélices 9 et 9 ' étant entraîné (e) s en sens opposés autour du même axe AA , afin que non seulement le flux d ' air en sortie soit "redressé" sensiblement parallèlement à l'axe AA, mais en plus que les couples de réaction à la rotation des rotors 9 et 9 ' s'annulent (disposition anti-couple) , et que le débit de chaque soufflante soit optimisé.

De même, comme représenté sur la figure 3b, chacune des soufflantes 2 A et 2 B peut comporter deux rotors ou hélices multipales coaxiales 9 et 9' carénées et contrarotatives , autour de leur axe AA commun (qui est l'axe de la soufflante correspondante), dans la même veine 10 de sorte à "redresser" le flux d'air parallèlement à l'axe AA et à annuler le couple de réaction dans chaque soufflante axiale 2A ou 2B.

Dans tous les cas, les soufflantes 2A, 2B du dispositif, alignées l'une derrière l'autre le long de l'axe de roulis X sur lequel chacune d'elles est centrée, doivent alimenter les ouïes de soufflage 8, aménagées le long des deux côtés de la structure porteuse 3, en regard des voilures longitudinales 1, pour assurer un soufflage latéral de ces voilures longitudinales 1, afin de développer des forces de sustentation d'intensité supérieure aux forces de pesanteur appliquées sur 1 ' aérodyne , pour permettre un décollage vertical de ce dernier, tout en assurant sa stabilité, comme cela est également et précisément décrit dans WO 2011/067527.

Dans les exemples de réalisation selon les figures 2 à 3c, chacune des soufflantes axiales 2A et 2B , a son ou ses rotors tels que 9 et 9 ' entraîné (s) en rotation autour de 1 ' axe AA de la soufflante, sensiblement parallèle à l'axe de lacet Z.

En variante de la figure 2, la figure 2a représente une réalisation dans laquelle chaque voilure longitudinale 1 est directement adj acente le long de son bord d' attaque , au bord latéral de la structure 3 sur au moins toute la longueur du bord inférieur des ouïes latérales 8 en regard, de sorte que le flux d' air sortant des ouïes 8 souffle uniquement l'extrados de la voilure 1 pour produire un effet Coanda, à la différence de la figure 2, sur laquelle le flux d'air sortant des ouïes 8 souffle l'extrados et l'intrados de chaque voilure 1. Dans la variante de la figure 2b, chaque voilure longitudinale 1 est dans le prolongement latéral du bord latéral de la structure 3, auquel cette voilure 1 est solidarisée par son bord d'attaque, de sorte que l'effet Coanda est obtenu par le soufflage de l'extrados du profil de la voilure 1 qui vient en continuité du bord inférieur des ouïes 8 de soufflage sur au moins toute la longueur de ces dernières .

Dans toutes les figures 2 à 3c, en aval de la veine 10 de section transversale circulaire, dans laquelle les deux étages multipales ou multi -aubes (rotor {s} ou stator) de chaque soufflante 2A ou 2B sont carénés, le flux de sortie de l'hélice 9 ou des rotors ou hélices 9 et 9' (figures 2 à 2c et 3b) est partagé en deux moitiés dans un distributeur-diffuseur 11, schématiquement représenté en perspective sur la figure 5. Ce distributeur-diffuseur d' air 11 est subdivisé en deux moitiés ou demi-distributeurs lia et 11b, qui sont adjacents 1 ' un à l'autre et symétriques 1 ' un de 1 ' autre par rapport au plan défini par 1 ' axe AA de la soufflante (sensiblement parallèle à 1 ' axe de lacet Z) et 1 ' axe de roulis X, lorsque le distributeur-diffuseur d'air 11 est convenablement positionné dans le prolongement de la veine carénée 10 vers l'intérieur de la structure porteuse 3, le demi -distributeur lia de ga che sur la figure 5 étant représenté schématiquement en perspective sur la figure 5a et en coupe transversale dans les figures 2 à 3b . Chacun des deu demi -distributeurs lia et 11b délimite un conduit coudé 12 (voir figures 2, 2a, 2b, 2c, 3a, 3b et 3c) entre une ouverture d'entrée 13 de forme semi-circulaire, dans un plan perpendiculaire à l'axe AA de la soufflante, et une ouverture de sortie 14 de forme, par exemple, semi-elliptique, dans un plan sensiblement parallèle à 1 ' axe AA de la soufflante ou faiblement incliné sur cet axe AA, et allongée le long de son grand axe Ax, qui est parallèle à l'axe de roulis X lorsque le distributeur-diffuseur 11 est en position opérationnelle dans la structure 3. Dans cette position, l'ouverture de sortie 14 est située en amont ou même directement au niveau des ouïes 8 latérales de la structure 3, d'un côté de cette structure 3, pour le soufflage transversal de la voilure longitudinale 1 en regard de ces ouïes 8, comme schématiquement représenté sur les figures 2 à 3c.

Ainsi , chaque demi-distributeur lia ou 11b reçoit , par son ouverture d'entrée 13, l'une respectivement des deux moitiés du flux d'air en sortie de la soufflante 2A ou 2B , cette moitié de flux étant délimitée autour du ou des moyeu (x) du rotor 9 ou des rotors 9 et 9 ' , et d' un côté respectif du plan délimité par 1 ' axe AA de la soufflante et l'axe de roulis X. Cette moitié de flux d'air captée par l'ouverture 13 d'un demi-distributeur lia ou 11b est ainsi du côté de 1 ' une respectivement des deux voilures longitudinales 1, vers laquelle 1 ' ouverture de sortie 14 du conduit coudé 12 correspondant dirige cette moitié de flux d'air qui traverse ce conduit coudé 12. Ainsi , chacune des deux voilures longitudinales 1 est latéralement soufflée par celui des deux demi-distributeurs lia et 11b qui se trouve du même côté que la voilure 1 considérée, par rapport au plan défini par les axes de roulis X et de lacet Z. De la sorte, le flux d'air aspiré par chaque soufflante axiale 2A ou 2B par la rotation de son ou ses rotors 9 et 'est partagé en deux moitiés, dont chacune traverse l'un respectivement des deux demi-distributeurs lia et 11b, pour être latéralement soufflée sur l'une respectivement des deux voilures longitudinales 1 située du même côté que le demi-distributeur lia ou 11b correspondant.

En outre, dans chaque demi-distributeur lia ou 11b, le conduit coudé 12 correspondant reçoit , entre son ouverture d'entrée 13 et son ouverture de sortie 14, une pluralité de cloisons déflectrices 15, qui délimitent des canaux qui canalisent la moitié de flux d'air traversant ce conduit coudé 12. Ces cloisons 15 sont, d'une part, définies par des génératrices qui sont toutes parallèles à l'axe de roulis X et, d'autre part, cintrées de sorte que toutes les cloisons longitudinales 15 présentent leur concavité tournée sensiblement dans une même direction, c'est-à-dire vers le haut e vers le côté de la structure porteuse 3 où s ' étend la voilure longitudinale 1 soufflée transversalement par la moitié de flux d' air qui traverse le conduit coudé 12 recevant la pluralité de cloisons 15 considérées .

Dans les exemples des figures 2, 2a, 2b, et 2c le conduit coudé 12 loge trois cloisons 15 longitudinales et cintrées, entre une grande paroi interne et inférieure 16 , délimitant le conduit coudé 12 d' un demi- distributeur tel que lia vers 1 ' autre demi-distributeur tel que 11b, et une petite paroi externe et supérieure 17 , délimitant ce même conduit coudé 12 du côté du centre de courbure moyen ou commun des cloisons cintrées 15. A noter que la paroi interne et inférieure 16 es t également cintrée et concave ve s 1 ' intérieur du conduit 12 dans la même direction que les cloisons 15 , tandis que la paroi externe supérieure 17 est aussi cintrée dans la même direction mais à convexité tournée vers l'intérieur du conduit coudé 12, les deux parois 16 et 17 étant également définies par des génératrices parallèles à l'axe de roulis X. Dans les exemples des figures 3a (à un rotor 9 et un redresseur statorique 18 décrit ci-après), 3b (à deux rotors 9 et 9' contrarotatïfs ) , et 3c (à un rotor 9 et un distributeur-déviateur statorique 18 ' décrit ci- après) , la pluralité de cloisons longitudinales cintrées 15 ne comprend que deux cloisons 15 entre la paroi interne inférieure 16 et la paroi extérieure et supérieure 17, mais dans tous les exemples de réalisation, on peut considérer que le centre moyen ou commun de courbure de ces cloisons 15 et parois 16 et 17, toutes cintrées et définies par des génératrices parallèles à 1 ' axe de roulis X, se trouve du côté ou sensiblement au niveau du bord supérieur du côté latéral correspondant de la structure 3, sensiblement à 1 ' intersection du plan de 1 ' ouverture de sortie 14 avec le plan de 1 ' entrée d' aspiration 2a ou 2b de la soufflante correspondante.

En outre, chaque demi-distributeur lia ou 11b est réalisé de sorte que 1 ' aire de la section transversale du conduit coudé 12 , perpendiculairement à la direction locale de 1 ' écoulement de 1 ' air dans ce conduit coudé 12 , est sensiblement constante et égale à 1 ' aire de la section de 1 ' ouverture d' entrée 13 du conduit coudé 12 correspondant , depuis cette dernière jusqu'à la section de 1 ' ouverture de sortie 14, ou de préférence, progressivement et continûment croissante de 1 ' ouverture d' entrée 13 à 1 ' ouverture de sortie 14 , de sorte que le rapport de 1 ' aire de la section de sortie 14 sur l'aire de la section d'entrée 13 (en demi-cercle) soit compris entre 1 et 2, de préférence entre 1 et 1,2, ce qui produit un effet bénéfique à la fois sur la poussée et sur un meilleur équilibre de pression entre l'intérieur du conduit et la pression ambiante, ce qui permet d'utiliser un « tissu » pour constituer les parois de la gaine, comme plus précisément décrit ci-après en référence à la figure 15.

En variante, l'ouverture de sortie 14 peut être différente d'une demi-ellipse, et être plus généralement une ouverture aplatie dans une direction parallèle à l'axe de roulis X, et, en particulier, une ouverture de forme ovoïde voire même rectangulaire, ou quasi- rectangulaire .

Dans le cas d'une telle variante, la forme de la section transversale du conduit coudé 12 de chaque demi- distributeur lia ou 11b évolue progressivement d'une forme semi-circulaire au niveau de 1 ' ouverture d' entrée 13 , dans un plan sensiblement perpendiculaire à 1 ' axe AA de la soufflante , à une forme ovoïde ou sensiblement rectangulaire, au niveau de l'ouverture de sortie 14, dans un plan sensiblement parallèle à l'axe AA de la soufflante, ou incliné sur 1 ' axe de la soufflante .

Dans un exemple particulier de réalisation, la forme des sections transversales du conduit coudé 12 évolue progressivement, à partir de l'ouverture d'entrée semi-circulaire 13 , en demi-ellipses d' aire de section au minimum sensiblement constante, et de préférence progressivement croissante et allongées selon leur grand axe, qui est parallèle à l'axe de roulis X, jusqu'à une demi-ellipse de plus grand axe à l'ouverture de sortie 14.

Comme l'aire de la section transversale du conduit coudé 12 est au minimum sensiblement constante, et comme le grand axe des demi-ellipses augmente progressivement de l'ouverture d'entrée 13 à l'ouverture de sortie 14, cela signifie que, corrélativement, le petit axe diminue progressivement de l'ouverture d'entrée 13 à l'ouverture de sortie 14, comme cela est représenté sur la figure 6, par quatre courbes , dont l'une, passant par les valeurs 1 sur les axes des abscisses et des ordonnées , correspond à 1 ' ouverture d'entrée 13 semi-circulaire, dont une autre courbe, passant par la valeur 1 , 3 en abscisses et 0,77 en ordonnées, correspond à la demi- ellipse de plus grand axe à 1 ' ouverture de sortie 14 , et dont les deux autres correspondent respectivement à une demi-ellipse à 30° et à une demi-ellipse à 60° pour un angle a de respectivement 30° et 60°, tel que représenté sur la figure 2c, entre le plan sensiblement de l'ouverture d'entrée de la soufflante et le plan 0102 d'une section courante, où 01 est la trace de l'axe de courbure moyen ou commun des cloisons 15 et parois 16 et 17 cintrées, ou sensiblement à l'intersection des plans des ouvertures d'entrée 13 et de sortie 14.

Ainsi , le grand axe de la demi-ellipse de l'ouverture de sortie 14 peut être compris sensiblement entre 1 , 2xD et 1 , 5xD, où D est le diamètre de la section semi-circulaire de l'ouverture d'entrée 13.

Dans l'exemple de réalisation illustré sur les figures 5a à 5d et 6, ainsi que sur la figure 7, le grand axe Ax de la section semi-elliptique du conduit coudé 12 évolue progressivement entre D à l'ouverture d'entrée 13 et l,3xD à l'ouverture de sortie 14, et le petit axe Az de la section semi-elliptique évolue progressivement entre D et 0 , 77xD (où D est toujours le diamètre de la section de l'ouverture d'entrée 13), la figure 7 montrant que l'évolution des valeurs des grand et petit axes de la section semi-elliptique Ax et Az se fait progressivement selon deux courbes, en fonction de l'angle de la figure 2c qui varie entre 0° et 90°, de sorte que les deux courbes présentent des tangentes horizontales à leurs deux extrémités, pour =0° (les deux tangentes sont confondues à la valeur 1 pour A _x D et

A A

A ₇ /D) et pour a=90° (où —- = 1.3 et — = 0,77.). En outre,

D D

les deux courbes présentent un point d'inflexion entre leurs deux extrémités, et plus précisément pour a vois in de 45°.

Les tangentes horizontales aux deux extrémités des courbes pour 0° et 90° représentent une condition nécessaire pour que le flux d'air traversant chaque conduit coudé 12 , c ' est-à-dire la moitié du flux d' air total délivré par le rotor 9 , ou les rotors 9 et 9 ' , soit perpendiculaire aux sections des ouvertures d' entrée 13 et de sortie 14 du conduit coudé 12. La constance de 1 ' aire de la section transversale du conduit coudé 12 est une condition minimale à respecter pour réduire les pertes de charge à la traversée des demi-distributeurs lia et 11b, en évitant les surpressions locales et réduction de vitesse d' écoulement de 1 ' air .

En variante de réalisation, et en se référant par exemple à la figure 12 , plus complètement décrite ci - après , Le conduit 12 es constitué , à partir de son ouverture d ' entrée 13 semi-circulaire , d' une première partie ou partie amont qui est coudée et comprend les cloisons déflectrices 15 de guidage du flux d'air traversant le conduit 12 , et dont les sections transversales évoluent progrèssivement de la section semi-circulaire à 1 ' entrée 13 à des sections sensiblement demi-elliptiques, et d' une seconde partie , ou partie aval s ' étendant en aval des cloisons 15 , et donc sans ces cloisons 15 , et qui est sensiblement droite ou rectiligne, avec des sections transversales dont la forme évolue progrèssiveinent de sorte à assurer le raccordement entre la dernière section sensiblement demi-elliptique de la partie amont, au niveau du bord de fuite des cloisons 15, et la section sensiblement rectangulaire de l'ouverture de sortie 14 de ce conduit 12. Dans cette variante de réalisation, l'évolution de la section transversale du conduit 12 sensiblement en demi-ellipses est réservée à la partie amont fortement coudée du conduit 12, puis est poursuivie dans la partie aval sensiblement rectiligne ou faiblement coudée du conduit 12, par des sections aplaties ovoïdes (en demi ovale) jusqu'à la section de sortie 14 sensiblement rectangulaire .

D'autre part, en se référant par exemple à la figure 2 ou 12 , pour équilibrer les per es de charge dans la zone du conduit 12 comportant des cloisons 15 , et limiter leur poids, on a un grand intérêt à limiter le nombre de cloisons 15 à 4 ou 5 et à choisir leur positionnement radial de façon à ce que, d'une part, la section transversale de chaque canal délimité par deux cloisons 15 voisines reste sensiblement constante sur toute la longueur du canal , c ' est à dire pendant la traversée par le flux d'air de la zone des cloisons 15 , et que, d'autre part, le ratio de chaque section transversale sur la surface latérale de chaque canal reste sensiblement équivalent entre les canaux délimités par les cloisons 15.

L'exemple de réalisation des figures 3a, 4a et 4b présente l'avantage supplémentaire de comporter de plus, par rapport aux exemples des figures 2, 2a, 2b, 2c et 3b, un redresseur de flux 18 statorique, représenté schématiquement en plan sur la figure 4a, et disposé, comme montré sur la figure 3a, immédiatement en aval du rotor multipales 9, entre ce dernier et les deux demi- distributeurs lia et 11b. Ce redresseur 18 comporte une pluralité d ' aubes fixes 19, par exemple quinze aubes 19 , qui ont pour fonction de réduire sinon supprimer la composante giratoire du flux en sortie du plan de la soufflante axiale correspondante, c'est-à-dire en sortie du rotor 9, pour que 1 ' orientation du flux devienne complètement parallèle à l'axe AA de la soufflante, ce qui a pour effet principal d'offrir un meilleur angle d'attaque des cloisons 16 qui , elles, ont une orienta ^¬ tion parallèle à l'axe de roulis X. Cet arrangement permet aussi de récupérer une plus grande part de l'énergie cinétique dans la direction parallèle à l'axe AA de la soufflante, et donc un meilleur rendement propulsif. Les aubes fixes 19 s'étendent radialement entre un moyeu annulaire 20 , qui est traversé par l'arbre d'entraînement du rotor 9, et une jante périphérique circulaire 21 , qui est coaxiale au moyeu annulaire 2 0 autour de l'axe AA de la soufflante , et qui est fixée à la structure porteuse 3. Les aubes fixes 19 peuvent présenter une corde qui est maximale à proximité du moyeu 20 et qui diminue progressivement vers la jante 21 . De plus, l'angle d'attaque des aubes 19 varie avec 1 ' éloignement de l'axe AA comme indiqué ci-après. En effet, comme représenté sur la figure 4b, chaque aube 19 présente un profil aérodynamique dont la surface d'extrados est convexe et la surface d'intrados concave, avec un bord d'attaque incliné selon une loi de vrillage qui fait varier l'angle d'inclinaison «2 du bord d'attaque le long de l'envergure de l'aube 19, afin d'adapter le profil aérodynamique de cette aube 19 à la variation de la déviation du flux d'air en sortie du rotor 9, et cela en fonction de la distance entre le point considéré sur l'envergure de l'aube 19 et l'axe AA de la soufflante.

De façon alternative, comme représenté sur la figure 3c, on peut inverser les positions du rotor multipales et du « redresseur » de flux en plaçant un distributeur-déviateur de flux 18 ' en tête, avant le rotor 9 e au-dessus de lui sur la figure 3c. Dans cette position, le distributeur-déviateur de flux 18' est constitué lui aussi par des aubages fixes 19', dont l'incidence varie du centre vers l'extérieur. Le but de cette déviation préalable du flux au niveau dudit distributeur-déviateur 18 ' est que les déviations dudit distributeur-déviateur 18 ' et celles de ladite dudit au moins un rotor 9 s ' annulent et que le flux se retrouve dans une orientation axiale (AA) après la traversée dudit rotor multipales 9.

Enfin, comme représenté sur les figures 3a et 3b, deux nervures élancées 22 et 22 ' , chacune de section transversale en forme de coin, peuvent être fixées le long des bords respectivement supérieur et inférieur des ouïes de soufflage 8, en faisant saillie par leur partie élancée vers la voilure longitudinale 1 en regard des ouïes 8 considérées, afin d'obtenir un effet d'éjecteur, par lequel le flux d'air sortant par les ouïes 8 et provenant de l'ouverture de sortie 14 de l'un, tel que lia, des deux demi-distributeurs, entraîne de l'air ambiant provenant du dessus et du dessous de la structure 3, lequel air ambiant vient diluer le flux sortant des ouïes 8 tout en réduisant les pertes de charge à la sortie desdites ouïes 8. A cet effet, la face de chaque nervure 22 ou 22 ' qui est tournée vers 1 ' extérieur et vers la voilure 1 est une face concave, à concavité tournée vers cette voilure 1, ce qui facilite l'entraînement d'un flux additionnel d'air ambiant par le flux d'air sortant par l'ouverture de sortie 14 du conduit coudé 12. En outre, les figures 3a et 3b montrent également qu'au niveau de l'ouverture de sortie 14 du conduit coudé 12 de chaque demi-distributeur tel que lia, les extrémités des cloisons 15 et parois 16 et 17 longitudinales cintrées qui sont voisines de 1 ' ouverture de sortie 14 peuvent être inclinées d'un angle al sur un plan perpendiculaire à l'axe AA de la soufflante qui peut être compris entre environ 0° et environ 60°, sans trop de pénalisation sur les pertes de charge. Dans ce cas, le flux transversal de soufflage des voilures longitudinales 1 a une direction vers le bas selon l'angle al qui peut être optimisé en fonction des caractéristiques aérodynamiques des voilures longitudinales 1.

Comme montré sur la figure 3a, les cloisons longitudinales cintrées 15 peuvent être encastrées par leur bord interne et supérieur dans des encoches 23 ménagées dans la base des aubes 19 du redresseur 18. Pour que ces cloisons 15 soient très légères , elles peuvent avantageusement être réalisées en matériau composite à fibres de carbone, par exemple, ou en une toile composite renforcée par des raidisseurs, comme cela peut être le cas des ailes d'engins volants dits ULM (Ultra Léger Motorisé) ou comme des voiles de bateaux à voile. Cette disposition qui utilise des toiles composites ou toiles type « ULM » sera favorisée par un choix judicieux du rapport entre la section de sortie latérale 14 et la section d'entrée 13 du conduit 12. En effet, ce choix gouverne le niveau de pression différentielle entre l'intérieur et l'extérieur du conduit 12 et donc le niveau de renforcement structurel des cloisons 16 et 17 en particulier. Pour un ratio des sections sortie 14 / entrée 13 qui reste compris entre 1 et environ 1,20, le différentiel de pression est très faible et autorise donc une construction légère du conduit 12.

Plus globalement, chacun des deux demi- distributeurs lia et 11b peut être réalisé en une structure ultralégère avec une gaine en. tissu ou toile mise en forme et tendue par des renforts, et un exemple de réalisation est schématiquement représenté sur la figure 15. Cette figure 15 représente un demi- distributeur analogue à celui lia décrit ci-dessus , et dont la toile 24 est mise en forme et maintenue tendue à la forme décrite ci-dessus par des renforts constitués de raidisseurs en forme de baguettes composites à armature de fibres de verre ou de carbone, noyée dans une matrice d'une résine synthétique rigidifiable, qui renforcent la toile 24 le long de toutes les arêtes ou bords saillants du demi-distributeur . Ces raidisseurs comprennent notamment un raidisseur 25 en demi cercle sous-tendu par un raidisseur diamétral 26 pour former un cadre définissant 1 ' ouverture d'entrée 13 , un raidisseur sensiblement rectangulaire 25 formant un cadre définissant l'ouverture de sortie 14, et constitué lui- même de quatre baguettes dont deux longues 27a et deux courtes 27b, et des raidisseurs cintrés orientés dans le sens du flux d'air traversant le conduit coudé 12 délimité par cette gaine, dont deux raidisseurs 28 définissant les arêtes latérales de chaque côté, ainsi que des raidisseurs intermédiaires, tels que 29, 30 et 31 sensiblement à mi-largeur du demi distributeur, tous les traits pleins ou en pointillés de la figure 15 correspondant à des raidisseurs composites qui renforcent la toile 24 de la gaine, dans laquelle une seule cloison cintrée 15 a été représentée pour plus de clarté du dessin, et elle-même constituée d'un rectangle de toile entouré d'un cadre dont deux côtés opposés sont rectilignes et parallèles à l'axe de roulis X, l'un d'entre eux 32 étant dans le cadre de l'ouverture d' entrée 13 , et l'autre 33 à 1 ' intérieur de la gaine, aux extrémités inférieures de deux raidisseurs cintrés 34 dont les autres extrémités sont raccordées au cadre de l'ouverture d'entrée 13, aux extrémités du raidisseur 32. Cette cloison cintrée 15 a son rectangle de toile également renforcé par un raidisseur cintré médian 35 raccordant les deux raidisseurs rectilignes 32 et 33 de cette cloison 15.

Dans les exem les de réalisation décrits ci-dessus , pour améliorer la qualité de l'écoulement dans la zone comportant les cloisons 15 et réduire ainsi la perte de charge dans cette zone, ou pour augmenter la portance au niveau des voilures longitudinales 1 , on peut avantageusement disposer sur 1 ' extrados de ces cloisons 15, et/ou sur 1 ' extrados des voilures 1 des bandes de dispositifs « anti -turbulences » . Ces dispositifs , d'une largeur par exemple de quelques centimètres (5 cm environ) , peuvent être de préférence, des membranes vibrantes auto-excitées ou bien des membranes vibrantes actives actionnées par piézo-électricité . Cette disposition est représentée schématiquement sur la figure 3a, où des bandes de membranes vibrantes 15a sont disposées longitudinalement, c'est-à-dire parallèles à l'axe de roulis (X), sur l'extrados des cloisons 15, ainsi que sur les figures 2 et 2a où l'on voit des bandes vibrantes la analogues disposées le long de l'extrados du profil 1, avec la même orientation parallèle à l'axe de roulis X.

Des membranes vibrantes actives ou auto-excitées telles que les membranes la et 15a des figures 2, 2a et 3a peuvent également être montées parallèles à l'axe de roulis X sur les surfaces d'extrados des aubes déflectrices 39 et 43 des réalisations selon les figures 8 à 14 décrites ci-après.

Un second mode de mise en œuvre de l'invention est représenté schématiquement sur les figures 8 et 9 , sur lesquelles on retrouve l'une de deux soufflantes axiales 2C , 2D, montées l'une derrière l'autre dans la structure porteuse 3 d'un aérodyne, de la même manière que décrit précédemment pour les deux soufflantes axiales 2A et 2B des figures la à 4b.

Dans chaque soufflante axiale, on retrouve donc au moins un rotor multipales 9, et éventuellement deux rotors multipales, tel que 9 et 9' de la figure 3b, coaxiaux et contrarotatifs , chacun entraîné en rotation autour de l'axe AA de la soufflante correspondante par son moyeu, tel que 36, et un arbre d'entraînement, tel que 37, relié à un groupe moto propulseur 38 logé dans la nacelle 3a de l 'aérodyne, qui est définie par un volume longitudinal continu délimité dans la partie de la structure porteuse formant le fuselage de l' aérodyne, entre et sous les soufflantes axiales 2C , 2D associées à des distributeurs-diffuseurs d ' air 11 , et dont au moins une partie peut être dédiée à recevoir une charge utile.

Comme précédemment, chaque rotor tel que 9 est monté rotatif dans une veine 10 carénée de section transversale circulaire, qui prolonge, vers l'intérieur de la structure porteuse 3, une ouverture circulaire d'aspiration d'air 2c ou 2d ménagée dans la surface supérieure de la structure 3 et chaque rotor 9 est associé à au moins un autre étage, rotorique ou statorique et redresseur. Sous le rotor 9, ou deux rotors coaxiaux et contrarotatifs , on peut retrouver également un redresseur de flux 18 à aubes 19 radiales fixes autour d'un moyeu annulaire 20 traversé par 1 ' arbre 37 du rotor 9, ou les arbres d'entraînement des rotors le cas échéant, et, sous le redresseur 18, et symétriquement de part et d'autre du plan défini par les axes de roulis X et lacet Z de l' aérodyne, deux demi- distributeurs d'air tels que celui lia précédemment décrit en référence aux figures 2 à 3c, et qui délimite dans la structure 3 un conduit coudé 12 , entre une ouverture d'entrée 13 semi-circulaire sous le redresseur 18 et une ouverture de sortie 14 de forme sensiblement rectangulaire et allongée dans le sens longitudinal, parallèlement à l'axe de roulis X de l' aérodyne, et dans lequel la moitié du flux de sortie de la soufflante 2C ou 2D correspondante est canalisée par des cloisons déflectrices longitudinales et cintrées 15 , espacées les unes des autres, chacune définie par des génératrices parallèles à l'axe de roulis X.

Entre une grande paroi inférieure interne 16 et une petite paroi supérieure externe 17 contre la structure 3, ces cloisons 15 et parois 16 et 17 longitudinales ont toutes leur concavité orientée vers le haut et latéralement vers l'extérieur de la structure 3 par rapport au plan de symétrie défini par les axes de roulis X et lacet Z de 1 ' aérodyne .

La particularité de la réalisation des figures 8 et 9 est qu'une aube 39 déflectrice longitudinale et profilée aérodynamiquement est montée dans l'extrémité de sortie du conduit coudé 12, en aval des cloisons cintrées 15, et cette aube 39 est également cintrée et définie par des génératrices parallèles à l'axe de roulis X, mais présente sa concavité tournée dans le sens opposé de la concavité des cloisons et parois cintrées 15, 16 et 17, c'est-à-dire que l'aube 39 présente sa concavité tournée vers le bas et l'intérieur, du côté de la nacelle 3a et du groupe motopropulseur 38, de telle sorte que l'aube 39, dont une partie amont est engagée dans le conduit coudé 32 et dont la partie aval est en saillie à l'extérieur de l'ouverture de sortie 14, dévie vers le bas le flux d'air traversant le conduit coudé 12, pour générer, en réaction au flux d'air dirigé vers le bas, une force de sustentation dirigée vers le haut sur la structure porteuse 3, et à laquelle s'ajoute une force de portance générée par le flux d'air sur l'aube 39 profilée, qui, en position opérationnelle, est fixée par rapport à la structure porteuse 3 dans la position de déviateur de j et représenté sur les figures 8 et 9.

Ainsi , le flux d' air vertical descendant de chaque soufflante 2C , 2D est subdivisé en deux demi- flux dont chacun est guidé et écarté latéralement par le demi- distributeur tel que lia correspondant , puis ce demi- flux est dévié vers le bas par 1 ' aube profilée 39 en un demi-flux sensiblement vertical et descendant , ce qui contribue notablement à la portance nécessaire à la sustentation de l' aérodyne, la portance globale étant la résultante d'une somme de composantes comme, par exemple la force exercée au niveau de 1 ' entrée de chaque soufflante 2c, 2d par dépression, la force exercée sur les parois et cloisons des conduits 12 , et enfin la force de portance exercée sur les voilures longitudinales 39. L'avantage d'un tel agencement est que la totalité du flux est « soufflé » sur les deux voilures longitudinales 39, et donc on bénéficie d'une contribution importante de la portance de ces voilures 39, qui permet de mieux contrôler la stabilité en roulis et tangage de l' aérodyne, compte tenu de l'espacement des points d'application de ces forces. En plus , cette disposition libère de l'espace pour la cabine et la motorisation 38 dans la nacelle 3a.

Comme représenté sur la figure 9, chaque demi-flux de chacune des deux soufflantes 2C et 2D montées 1 ' une derrière l'autre, est ainsi déporté latéralement par rapport à l'axe de roulis X, d' une distance dl qui est au moins égale et de préférence supérieure au rayon de la soufflante 2C et 2D lorsque ce demi-flux parvient à 1 ' aube 39 qui le dévie vers le bas .

Une telle configuration présente 1 ' avantage d' offrir à la fois une excellente stabilité en vol vertical et en transition entre le vol vertical et le vol de croisière , et un faible maître-couple de 1 ' aérodyne au regard du débit délivré par les soufflantes .

En effet, comme cela ressort de la figure 9, cette configuration procure une portance répartie l érale- ment, de part et d'autre du plan de symétrie défini par les axes de roulis X et de lacet Z, et sur toute la longueur des soufflantes 2C et 2D. Cette portante peut aussi être modulée dans le sens longitudinal (paral ^¬ lèlement à l'axe de roulis X), de sorte qu'on peut ainsi contrôler à la fois le roulis et le tangage.

La force de portance Fl qui s'exerce sur l'aube 39 déflectrice et profilée s'applique donc de part et d'autre du plan de symétrie XZ précité, et à une distance dl importante de ce plan, ce qui procure un couple cle redressement plus efficace. Simultanément, ces forces de portance FI s'exercent à une distance d2 (voir figure 9) au dessus du centre de gravité G situé au niveau du groupe moto propulseur 38 (et où s'applique le vecteur poids W) . Cette disposition est plus favorable pour la stabilité que si le centre de gravité G était placé au dessus du plan de portance.

Concernant le faible maître-couple au regard du débit des soufflantes, il faut souligner que l'alignement des soufflantes (de préférence au moins une paire) 2C et 2D sur l'axe de roulis X de 1 ' aérodyne fait que le diamètre de ces soufflantes 2C et 2D peut être dimensionné aux limites de la largeur de la nacelle 3a de 1 ' aérodyne ou de la structure porteuse 3 , de préférence supérieur à 80 % de cette largeur, d'où un débit maximum par soufflante , ce qui es très intéressant car, pour réduire la puissance installée au niveau du moteur 38 pour obtenir une force de levage donnée, il est intéressant d'obtenir un débit d'air maximum à basse vitesse, donc d'utiliser des soufflantes 2C et 2D de section importante (toutes choses égales par ailleurs, la puissance moteur nécessaire pour produire une portance est inversement proportionnelle à la racine carrée de la section des soufflantes). En outre, le nombre des soufflantes peut être augmenté sans pénalisation sur le maître-couple, car la résistance à l'avancement, du fait de l'alignement des soufflantes les unes derrière les autres, n'augmente pas dans la même proportion que l'augmentation du débit si le nombre des soufflantes augmente. De ce fait, dans toutes les variantes décrites dans le présent mémoire descriptif, le nombre n des soufflantes de 1 ' aérodyne peut être supérieur à 10. De préférence, ce nombre n est pair lorsque chaque soufflante ne comporte qu'un seul rotor multipales , avantageusement associé à un redresseur de flux en aval ou en amont du rotor. Dans ce cas, par exemple, n peut varier de 2 à 14, selon la masse et la taille de 1 ' aérodyne .

Mais si chaque soufflante comporte deux rotors contrarotatifs comme décrit ci-dessus en référence à la figure 3b, le nombre des soufflantes peut être pair ou impair . Une telle réalisation est avantageuse , car des soufflantes à rotors multipales contrarotatifs présentent les avantages d' une annulation du couple gyroscopique et du fait que ces soufflantes peuvent être dépourvues de redresseur de flux en plus des avantages d'une annulation du couple giratoire et d'une augmentation du rendement des soufflantes carénées , de l'ordre de 20% qui sont aussi obtenus dès que le flux d ' air est "redressé" par la combinaison d'un rotor avec au moins un redresseur statorique en amont ou aval du rotor .

Toutes ces soufflantes ou au moins deux, et de préférence une majorité d'entre elles sont avantageusement de type axial .

Concernant la stabilité de 1 ' aérodyne et la simplicité de sa réalisation, il est indiqué, comme représenté sur la figure 10, de ne pas monter une aube déflectrice longitudinale telle que 39 spécifique dans le demi-distributeur lia de chacune des différentes soufflantes telles que 2C et 2D montées l'une derrière l'autre, et sur un même côté de l' aérodyne, mais au contraire de prévoir une unique et même aube déflectrice longitudinale 39 qui soit commune à tous les demi- distributeurs lia d'un même côté de 1 ' aérodyne, et donc qui s'étend sur toute la longueur des différentes soufflantes 2C et 2D, dans un collecteur de sortie 40 qui est commun à tous les conduits coudés 12 du même côté correspondant de l' aérodyne, et délimité entre l'extrémité aval des cloisons cintrées 15 et l'ouverture de sortie 14, qui, dans ce cas, est également commune à tous les conduits coudés 12 dudit même côté de l' aérodyne. La partie amont de l'aube 39 est engagée sur toute sa longueur dans ce collecteur de sortie 40 commun, et la partie aval de l'aube 39 fait saillie sur toute sa longueur à l'extérieur de ce collecteur de sortie 40 et est orientée sensiblement vers le bas.

La figure 10 représente en vue de dessus , une partie des deux soufflantes 2C et 2D disposées l'une derrière l'autre, et, pour plus de clarté, les rotors des soufflantes et les redresseurs n' ont pas été représentés. On voit clairement la continuité longitudinale de l'aube 39 déflectrice et profilée, repérée en pointillés forts, et qui s'étend sur toute la longueur des deux soufflantes 2C et 2D, dans 1 ' ouverture de sortie longitudinale 14 et le collecteur de sortie longitudinal 40 ainsi ménagés dans le côté correspondant de la s ructure porteuse 3. La frontière des cloisons cintrées 15, en dehors de la projection de l'ouverture d'aspiration 2c ou 2d correspondante, est également représentée en pointillés légers.

Afin de préparer 1 ' aérodyne pour une vitesse de croisière importante, au moins un volet ou capot obturateur longitudinal 41, de section transversale profilée, est monté mobile, par exemple pivotant autour d'un axe longitudinal 42 sensiblement parallèle à l'axe de roulis X, le long d'un grand côté longitudinal supérieur de la structure porteuse 3 , et ce ou ces capot (s) 41 s'étend ou s'étendent sur toute la longueur des soufflantes telles que 2C et 2D, et présente (nt) , vu en plan, une forme externe sensiblement rectangulaire. Ainsi , en rabattant le ou les capot (s ) 41 sur les ouvertures d' aspiration des soufflantes 2C et 2D par pivotement autour de l'axe 42 , à 1 ' aide d'un ou plusieurs vérin (s) (non représenté) de fermeture/- ouverture par exemple, et en effectuant la même manœuvre sur le ou les capot (s ) 41 analogue ( s ) pivotant (s) sur 1 ' autre côté , pour couvrir les moitiés des soufflantes 2C et 2D situées de l'autre côté du plan de symétrie XZ, on peut obturer toutes les ouvertures associées aux soufflantes dans la surface supérieure de la structure porteuse 3, comme représenté également sur les figures lia et 11c , représentant respectivement un capot 41 en position relevée, correspondant à 1 ' ouverture et au fonctionnement des soufflantes pour le vol vertical , et un capot 41 en position rabattue, correspondant à la fermeture des soufflantes non actives en vol de croisière .

En variante (non représentée), le ou les capot (s ) mobile (s) sont montés coulissants le long de la structure porteuse 3, sur cette dernière, entre une position d'ouverture et une position de fermeture des soufflantes, respectivement pour le vol vertical et le vol de croisière.

Dans le même but, l'aube 39 montée dans l'ouverture de sortie 14 commune aux canaux coudés 12 de tous les demi-distributeurs lia d'un même côté de l' aérodyne peut être pivotée, comme représenté sur les figures lia et 11c, de sorte à obturer totalement l'ouverture de sortie 14, et à améliorer ainsi 1 ' aérodynamisme de 1 ' aérodyne en vol de croisière.

Le détail de la figure lia représenté sur la figure

11b montre que 1 ' aube 39 cintrée et profilée peut pivoter par sa partie amont, sensiblement de l'intérieur du collecteur de sortie 40 commun où cette partie amont s'étend en position normale de fonctionnement en vol vertical, vers et contre la face interne du bord externe et inférieur de la structure portante 3 qui délimite le bord supérieur de l'ouverture de sortie 14, tandis que la partie aval de l'aube 39, normalement en saillie à l'extérieur du collecteur de sortie 40 et dirigée sensiblement vers le bas , peut pivoter vers la structure porteuse 3 dans sa partie qui délimite le bord inférieur et interne de 1 ' ouverture de sortie 14 , pour adopter la position de fermeture représentée sur la figure 11c .

Bien entendu, pour assurer la sustentation de 1 ' aérodyne en vol de croisière, 1 ' aérodyne est équipé d'ailes sustentatrices , par exemple d' ailes telles que les voilures transversales arrière 5 et avant 6 de 1 ' aérodyne des figures la et lb, ou encore des ailes transversales avant e arrière et hautes, équipant classiquement de nombreux aéronefs, et la propulsion est assurée à l'aide d'au moins une hélice de propulsion ou au moins une turbine propulsive ou thermopropulsive (non représentée) . La figure 14 représente schématiquement une aile haute 44, qui prolonge latéralement vers l'extérieur la structure porteuse 3, au niveau de ses bords longitudinaux et supérieurs, et qui peut avoir, en plan, une forme transversale conventionnelle, ou encore une forme en triangle, en delta ou double-delta, avec un bout d'aile externe relevé en ailette contre les tourbillons marginaux.

Dans ce cas, les capots 41 et les aubes 39 pivotent, ou plus généralement se déplacent, de leur position respectivement d'ouverture et de déviation de jet de la figure lia, pour le vol vertical, à leur position de fermeture de la figure 11c , pour le vol de croisière, à partir du moment où 1 ' aérodyne a atteint une vitesse horizontale suffisante pour être porté par ses ailes transversales .

A noter que l'aube profilée 39, qui peut pivoter autour de deux points a et b comme indiqué sur la figure 11b, peut aussi être utilisée pour vriller son profil, par un pivotement différentiel selon la longueur de 1 ' aube 39, de façon à moduler sa portance sur sa longueur afin d' équilibrer 1 ' aérodyne autour des axes de tangage Y et de roulis X.

Les mêmes dispositions peuvent être reprises sur la variante de réalisation représentée sur les figures 12 e 13 , sur lesquelles une pluralité d' aubes déflectrices longitudinales cintrées et profilées est installée à la place de l'unique aube 39 des figures 8 à 11c, dans le collecteur de sortie 40 commun à tous les demi- distributeurs lia d'un même côté de l' aérodyne, et en nombre égal à celui des soufflantes telles que 2C et 2D utilisées. Cette pluralité d'aubes 43 comprend au minimum deux aubes 43, mais de préférence en comprend quatre ou plus .

A titre d'exemple, sur la figure 12 et sur son détail de la figure 12a, quatre aubes longitudinales cintrées et profilées 43 sont espacées et décalées les unes des autres respectivement de l'extérieur vers l'intérieur et de haut en bas, par rapport à la structure porteuse 3, et s'étendent dans le collecteur de sortie 40 commun de sorte à ce que leurs bords de fuite soient tous situés sensiblement dans le plan de l'ouverture de sortie 14 commune aux différents conduits coudés 12 du même côté de l' aérodyne. Comme dans l'exemple des figures 8 et 9 , la concavité des quatre aubes longitudinales 43 est tournée dans le sens opposé à celle des cloisons cintrées 15 des demi-distributeurs lia du même côté, de sorte que les demi-flux de sortie des soufflantes 2C et 2D qui parcourent les conduits coudés 12 correspondants sont tout d'abord progressivement guidés latéralement vers l'extérieur par les cloisons 15 puis canalisés vers le bas par les aubes longitudinales 43 déflectrices et profilées pour la génération de force de sustentation de 1 ' aérodyne .

Sur la figure 12, on retrouve également un capot obturateur mobile 41 , ici encore pivotant autour d'un a e longitudinal 42 , pour la fermeture des moitiés des soufflantes 2C et 2D du même côté, et les aubes 43 peuvent également être toutes pivotées autour d'un axe longitudinal respectif pour s'appliquer les unes contre les autres en épi dans une disposition d' ensemble qui ferme 1 ' ouverture de sortie 14 longitudinale et commune aux conduits coudés 12 de ce même côté de 1 ' aérodyne .

La figure 13 représente en vue de dessous une partie des deux soufflantes 2C et 2D avec une pluralité d' aubes longitudinales 43. Comme sur les figures 12 et 12a, on constate que 1 ' étendue longitudinale de ces aubes 43 est clairement visible sur la figure 13 et qu' elles s'étendent sur toute la longueur des soufflantes utilisées . Sur la figure 13 comme sur la figure 10 , pour plus de clarté, les rotors des soufflantes et les redresseurs ou distributeurs-déviateurs n'ont pas été représentés, et on distingue en pointillés légers la frontière des cloisons cintrées 15 dans les deux conduits coudés 12 situés de ce même côté.

La figure 16 représente une variante d' aérodyne selon l'invention, en vue schématique de profil, avec les veines et canaux de flux d'air des soufflantes axiales qui sont représentés en pointillés. L ' aérodyne est équipé d'une pluralité de soufflantes axiales, dont chacune a son axe de rotation AA parallèle à l'axe de lacet Z de 1 ' aérodyne, et ces axes AA s'étendent dans le plan médian de symétrie de 1 ' aérodyne qui est défini par les axes de roulis X et lacet Z, et qui , en configuration normale de 1 ' aérodyne, est un plan vertical correspondant au plan de la figure 16. Les soufflantes axiales de la pluralité de soufflantes de 1 ' aérodyne sont ainsi disposées les unes derrières les autres, de l'avant vers l'arrière de l' aérodyne, et toutes centrées dans le plan médian de symétrie précité . Cette pluralité de soufflantes axiales comprend au moins deux soufflantes du type précédemment décrit , dans lequel chaque soufflante est associée à un distributeur- diffuseur d'air 11, comme décrit ci-dessus , et au moins une soufflante d' un type différent, qui est une soufflante traversante ou à sortie de flux axiale, c'est-à-dire dont la veine délimitée par son carénage traverse la structure 3 de 1 ' aérodyne parallèlement à son axe AA et de la face supérieure à la face inférieure de la structure 3, verticalement en configuration normale de 1 'aérodyne. Comme déjà expliqué, le premier type est une soufflante axiale à sorties de flux latérales du distributeur-diffuseur associé, ou non- traversante , c'est-à-dire avec une ouverture d'entrée ou d'aspiration circulaire dans la face supérieure de la structure 3 et une veine subdivisée en deux par un distributeur tel que décrit ci-dessus, avec deux demi- distributeurs dont chacun guide la moitié du flux d'air de la soufflante vers l'une respectivement de deux ouvertures ou sections latérales de sortie à l'extrémité aval d' un conduit coudé correspondant , les sections de sortie débouchant chacune dans 1 ' un respectivement des deux côtés latéraux de la structure 3 et coopérant avec une ou plusieurs aubes déflectrices longitudinales cintrées et profilées déviant les flux de sortie vers le bas , comme décrit précédemment . Dans 1 ' exemple représenté sur la f igure 16 , la partie avant et médiane de 1 ' aérodyne est ainsi équipée d' une série limitée à deux soufflantes axiales 2A1 et 2A2 non-traversant:es , associées chacune à deux orifices ou sections de sortie 14Ai et 14A2 latérales du distributeur-diffuseur correspondant et symétriques 1 ' une de 1 ' autre sur les côtés de la structure 3. Ces soufflantes 2Al et 2A2 peuvent être associées à des ouvertures de sortie 14A1 et 14A2 spécifiques, équipées d' aubes déflectrices longitudinales cintrées et profilées telles que 39 des figures 8, 9 et lia à 11c ou telles que 43 des figures 12 et 12a, et qui sont spécifiques à chaque ouverture de sortie 14 , ou encore des ouvertures de sortie 14 qui participent à la définition d'un collecteur de sortie 40 longitudinal, de chaque côté de l' aérodyne, et commun à toutes les soufflantes axiales de ce type et de cette première série, avec des aubes déflectrices cintrées et profilées 39 ou 43 qui s'étendent 1ongitudinalement dans les collecteurs de sortie communs 40 comme sur les figures 10 et 13. La pluralité de soufflantes axiales non traversantes de 1 ' aérodyne est complétée par une soufflante axiale 2B1 traversante, ou à sortie de flux axiale, implantée à l'arrière de la soufflante 2A2 , entre cette dernière et une déri e verticale 4 d'un empennage arrière pouvant comprendre également une voilure transversale 5, agencée de manière connue, en plan fixe réglable autour d'un axe parallèle à l'axe de tangage Y, formant stabilisateur, pour régler l'assiette de l 'aérodyne, à l'avant, et en partie arrière, en une surface orientable par pivotement autour d'un axe transversal pour faire office de gouvernail de profondeur, la dérive 4 pouvant comporter également une partie orientable autour d'un axe parallèle à l'axe de lacet Z, pour stabiliser 1 ' aérodyne en vol d'avancement et faire office de gouvernail de direction. A l'avant de l' aérodyne, la structure 3 supporte une voilure transversale avant 6 qui , comme dans 1 ' exemple d' aérodyne des figures 1A et 1B, peut-être de type canard et comprendre deux éléments de voilure qui sont chacun en saillie sur l'un respectivement des deux côtés de la nacelle 3a de la structure 3 , chacun des éléments de voilure étant commandé en orientation autour d'un axe transversal , de manière connue. Pour la propulsion, 1 ' aérodyne peut comporter de plus au moins une turbine propulsive ou au moins une hélice propulsive non représentée.

La soufflante traversante 2B1, ou chacune des soufflantes de ce type équipant l' aérodyne, présente une ouverture de sortie 14B1 qui est dans le prolongement vertical de l'entrée de cette soufflante 2B1, et présente une section de sortie qui est égale ou de préférence légèrement supérieure, de 10 à 30 %, à la section d'entrée, dans la face supérieure de la structure 3. Chaque soufflante traversante telle que 2B1 peut avantageusement comporter un redresseur de flux, tel que 18 décrit ci-dessus (en référence à la figure 3a notamment) en aval d'un rotor multipales tel que 9, ou deux rotors contrarotatifs tels que 9 et 9', comme décrit ci-dessus (notamment en référence à la figure 3b) , comme cela peut également être le cas de chacune des soufflantes non-traversantes 2A1 et 2A2 , de préférence identiques l'une à l'autre. La ou les soufflantes traversantes telles que 2Bl peut ou peuvent être entraînée (s) en rotation par le même système d'entraînement mécanique que les soufflantes non traversantes telles que 2A1 et 2A2.

En particulier, l'une au moins des soufflantes axiales 2Al , 2A2 et 2B1 , et de préférence cette dernière, ou toutes les soufflantes axiales traversantes (ou à sorties de flux axiales) de i ' aérodyne le cas échéant , est ou sont équipée (s) d ' un rotor ou d' une hélice à pales à pas variable et réglable, ou, le cas échéant, de deux rotors ou hélices contrarotatives à pales à pas variable et réglable, et cette ou ces hélice (s) ou rotor (s) à pas variable est ou sont entraînée ( s ) en rotation à un régime nominal constant . Ainsi , si toutes les soufflantes axiales, non- traversantes comme 2A1 et 2A2 et traversantes comme 2B1 sont entraînées par un système d'entraînement avec des rapports d'entraînements fixes, la poussée d'au moins une soufflante axiale avec hélice ou rotor à pas variable est réglable par la commande du pas de cette ou ces hélices ou rotors, pour participer à l'équilibrage de l'assiette de l'aéronef.

De plus, les soufflantes des deux types, traversantes et non-traversantes , peuvent être équipées de capots de fermeture en vol de croisière, tels que les capots 41 mobiles, représentés par exemple pivotants sur les figures lia et 11c, et décrits en référence à ces figures, ces capots n'étant pas représentés sur la figure 16.

En variante, (non représenté), 1 ' aérodyne peut comporter une ou plusieurs soufflantes axiales "traversantes" (ou à sortie de flux axial vertical) en avant et/ou en arrière des soufflantes axiales associées chacune à un distributeur-diffuseur d'air à sorties latérales .

La figure 17a représente, en coupe schématique transversale selon un plan parallèle au plan défini par les axes de tangage Y et lacet Z , une autre variante d' aérodyne selon l'invention, qui est équipée d'un dispositif de sustentation selon la figure 14 décrite ci-dessus . Dans cette variante, les flux d' air sortant des ouvertures de sortie 14 des conduits coudés 12 des deux demi-distributeurs en aval du rotor multipales 9 et du redresseur 18 de chacune des deux soufflantes axiales 2C, 2D sont déviés par les aubes déflectrices longitudinales cintrées et profilées 39 de sorte à être orientés strictement verticalement vers le bas, comme indiqué par les flèches FS. Dans ce cas, au décollage vertical ou à l'atterrissage vertical de l' aérodyne, chacun des flux de sortie FS est renvoyé par le sol, vers le haut, et se partage en un flux de retour externe FRE et en un flux de retour intérieur FRI , comme indiqué par les flèches sur la figure 17a, et les deux flux de retour intérieur FRI sont renvoyés vers la partie inférieure de la structure 3 de l' aérodyne, et, par cette partie inférieure, vers les flux de sortie FS, ce qui provoque des interactions instationnaires entre les flux de sortie FS, la structure 3 de 1 ' aérodyne et les flux de retour intérieur FRI , qui sont à l'origine de fortes instabilités difficiles à maîtriser, et que l'on dénomme « l'effet de sol ».

Pour cette raison, il est particulièrement avantageux, comme représenté sur la variante d' aérodyne de la figure 17b, de modifier l'orientation des aubes déflectrices 39, ainsi éventuellement que la géométrie et l'orientation des ouvertures de sortie 14 et des cloisons déflectrices 15 des deux conduits coudés 12 pour que, de chaque côté de l 'aérodyne, le flux de sortie FS soit, selon les flèches sur la figure 17b, dirigé légèrement vers l'extérieur, du côté correspondant par rapport au plan médian de symétrie de 1 ' aérodyne qui contient les axes AA des soufflantes 2C, 2D. Ainsi , les fractions des flux de sortie qui constituent les flux de retour intérieur FRI sont bien moins importantes que celles constituant les flux de retour extérieur FRE, de sorte que 1 ' effet de sol sur la structure 3 de 1 ' aérodyne est considérablement réduit . Par rapport au plan vertical médian de symétrie de 1 ' aérodyne qui contient les axes AA des soufflantes , 1 ' angle d' inclinaison vers le bas et vers 1 ' extérieur du flux de sortie FS est compris entre environ 5° et environ 20° , et de préférence entre environ 8° et environ 12 ° en étant le même de chaque côté . Un autre avantage de cette orientation est que, en cas de roulis intempestif de 1 ' aérodyne autour de l'axe X, l'effet de sol aura tendance à redresser 1 'aérodyne, puisque le roulis a pour effet d'augmenter l'angle d'inclinaison d'un côté et de le réduire de l'autre, et donc à créer une réaction d' anti-roulis , par l'effet de sol, du côté de l'angle d'inclinaison réduit, de sorte que 1 ' aérodyne sera sollicité, autour de l'axe de roulis X, en rotation tendant à ramener les deux inclinaisons vers leur valeur initiale et égale. La faible orientation vers l'extérieur de chaque flux de sortie FS qui est proposée est sans incidence notable sur la sustentation, car la perte de poussée verticale qui en résulte est très faible, de l'ordre de 1% pour des angles de déviation latérale de l'ordre de 10°.

La figure 18 présente une vue analogue à la figure 14 d'une autre variante d' aérodyne selon l'invention, permettant d'optimiser la section frontale de 1' aérodyne, pour une section de soufflante donnée, ou, inversement, d'optimiser la section de la ou des soufflantes d'un aérodyne, c'est-à-dire de la rendre maximaie, pour une section frontale donnée de 1 ' aérodyne .

A cet effet , au niveau du carénage de chaque soufflante 2C ou 2D qui entoure le rotor 9 et les aubes 19 du redresseur 18 , ou, le cas échéant , les deux rotors contrarotatifs 9 et 9 ' , la veine 10 et aussi le rotor 9 ou les rotors 9 et ' de chaque soufflante 2C ou 2D ont un rayon (mesuré à partir de 1 ' axe AA de rotation de la soufflante) qui est supéri eur à la distance entre le plan médian de 1 ' aérodyne contenant l'axe AA (et défini par les axes de roulis X et lacet Z) , et le point bas 14a de l'ouverture de sortie 14 de chaque côté de 1' aérodyne, c'est-à-dire le bord inférieur et interne de chaque ouverture de sortie 14. Cette disposition permet d'avoir une section importante de soufflante 2C, 2D sans pénaliser la section frontale de l' aérodyne. Pour le reste, on retrouve sur la figure 18 les organes et éléments déjà décrits ci-dessus en référence à la figure 14, et repérés par les mêmes références numériques, une autre différence étant que, sur la figure 18, deux aubes déflectrices longitudinales cintrées et profilées 39 sont montées dans l'ouverture de sortie 14.

A noter que la ou les soufflantes et, éventuellement, une ou plusieurs hélices ou turbines de propulsion en vol de croisière peuvent être entraînées par le même groupe motopropulseur 38. Comme au moins deux soufflantes sont utilisées, elles sont de préférence entraînées par un même arbre moteur connecté au groupe motopropulseur qui, pour la propulsion de croisière, peut aussi, le cas échéant, entraîner au moins une hélice ou turbine propulsive débrayable. Par contre, dans le cas d'un deuxième moteur entraînant au moins une hélice ou turbine propulsive pour la propulsion de croisière, ce deuxième moteur peut intervenir comme moteur de secours et être connectable également à l'arbre moteur des soufflantes.

Il en résulte des économies de poids et de consommation en regard du nombre de soufflantes et du débit d' air généré.