Die Erfindung betrifft ein Meßsystem zum Ermitteln eines Volumendurchflusses, nämlich eines während eines vorgebbaren oder vorab bestimmten Meßintervalls insgesamt geflossenen

Volumens, und/oder einer Volumendurchflußrate eines in einer Rohrleitung, insb. zumindest zeitweise mit einer Massendurchflußrate von mehr als 100 t/h, strömenden Mediums, insb. einer Flüssigkeit oder eines Gases.

In der Prozeßmeß- und Automatisierungstechnik werden für die Messung physikalischer Parameter, wie z.B. dem Massedurchfluß bzw. der Massendurchflußrate, dem Volumendurchfluß bzw. der

Volumendurchflußrate, sowie der Dichte und/oder der Viskosität, von in Rohrleitungen strömenden Medien oftmals solche - zumeist als In-Line-Meßgeräte in Kompaktbauweise ausgebildeten - Meßsysteme verwendet, die mittels eines vom Medium durchströmten Meßaufnehmers vom

Vibrationstyp und einer daran angeschlossenen Meß- und Treiberschaltung, im Medium

Reaktionskräfte, wie z.B. mit dem Massedurchfluß korrespondierende Corioliskräfte, mit der Dichte des Mediums korrespondierende Trägheitskräfte und/oder mit der Viskosität des Mediums korrespondierende Reibungskräfte etc., bewirken und von diesen abgeleitet ein den jeweiligen Massedurchfluß, die jeweilige Viskosität und/oder ein die jeweilige Dichte des Mediums

repräsentierendes Meßsignal erzeugen. Derartige, insb. als Coriolis-Massedurchflußmesser oder Coriolis-Massedurchfluß-/Dichtemesser ausgebildete, Meßaufnehmer bzw. damit gebildete

Meßsysteme sind z.B. in der CN-A 10 18 58 765, der EP-A 1 001 254, der EP-A 816 807, der EP-A 553 939, der US-A 2002/0157479, der US-A 2006/0150750, der US-A 2006/0162468, der US-A 2007/0151368, der US-A 2008/0047361 , der US-A 2010/0242623, der US-A 201 1/0016991 , der US-A 201 1/0146416, der US-A 201 1/0154914, der US-A 201 1/0265580, der US- 201 1/01 13896, der US-A 2012/0048034, der US-A 2012/0073384, der US-A 2012/0079891 , der

US-A 2012/0090407, der US-A 2012/0109543, der US-A 2012/0167697, der US-A 47 77 833, der US-A 47 93 191 , der US-A 48 01 897, der US-A 48 23 614, der US-A 48 79 91 1 , der US-A 50 09 109, der US-A 50 24 104, der US-A 50 50 439, der US-A 53 70 002, der

US-A 57 96 01 1 , der US-A 58 04 741 , der US-A 63 1 1 136, der US-B 63 08 580, der

US-B 63 1 1 136, der US-B 64 15 668, der US-B 67 1 1 958, der US-B 69 20 798, der

US-B 71 34 347, der US-B 73 92 709, der US-B 79 92 452, der WO-A 00/57141 , der

WO-A 01/067052, der WO-A 03/027616, der WO-A 2008/039203, der WO-A 201 1/008307, der WO-A 201 1/008308, der WO-A 201 1/019344, der WO-A 201 1/068500, der WO-A 2012/028425, der WO-A 90/15309, der WO-A 90/15310, der WO-A 94/21999, der WO-A 96/05484, der

WO-A 97/33150, der WO-A 98/038479 oder auch der nicht vorveröffentlichten deutschen

Patentanmeldung 10201 1089808.5 ausführlich und detailliert beschrieben.

Jeder der Meßaufnehmer weist ein Gehäuse auf, von dem ein einlaßseitiges erstes Gehäuseende zumindest anteilig mittels eines wenigstens zwei jeweils voneinander beabstandeten

kreiszylindrische oder kegelförmige Strömungsöffnungen aufweisenden ersten Strömungsteiler und ein auslaßseitiges zweites Gehäuseende zumindest anteilig mittels eines wenigstens zwei jeweils voneinander beabstandeten Strömungsöffnungen aufweisenden zweiten Strömungsteilers gebildet sind. Bei einigen der in der US-A 57 96 01 1 , der US-B 73 50 421 , der US-A 2007/0151368, US-A 201 1/0146416, US-A 201 1/0146416 oder z.B. der US-A 201 1/0265580 gezeigten

Meßaufnehmern umfaßt das Gehäuse ein eher dickwandiges kreiszylindrisches Rohrsegment, das zumindest ein Mittelsegment nämlichen Gehäuses bildet.

Zum Führen des zumindest zeitweise strömenden, ggf. auch mehrphasigen, Mediums umfassen die Meßaufnehmer desweiteren jeweils zwei - im Falle etwa der US-A 201 1/0146416,

US-A 201 1/0146416 bzw. US-A 201 1/0265580 immerhin vier - strömungstechnisch parallel geschaltete Meßrohre aus Metall, insb. Stahl oder Titan, die innerhalb des Gehäuses des plaziert und darin - unter Bildung eines, gelegentlich auch als Innenteil bezeichneten,

Vibrationselements - mittels vorgenannter Strömungsteiler schwingfähig gehaltert sind. Ein erstes der baugleichen und zueinander parallel verlaufenden Meßrohre mündet mit einem einlaßseitigen ersten Meßrohrende in eine erste Strömungsöffnung des einlaßseitigen ersten Strömungsteilers und mit einem auslaßseitigen zweiten Meßrohrende in eine erste Strömungsöffnung des auslaßseitigen zweiten Strömungsteilers und ein zweites der Meßrohre mündet mit einem einlaßseitigen ersten Meßrohrende in eine zweite Strömungsöffnung des ersten Strömungsteilers und mit einem auslaßseitigen zweiten Meßrohrende in eine zweite Strömungsöffnung des zweiten

Strömungsteilers. Im Falle der US-A 201 1/0146416, US-A 201 1/0146416 bzw. US-A 201 1/0265580 münden darüberhinaus ein drittes der Meßrohre mit einem einlaßseitigen ersten Meßrohrende in eine dritte Strömungsöffnung des ersten Strömungsteilers und mit einem auslaßseitigen zweiten Meßrohrende in eine dritte Strömungsöffnung des zweiten Strömungsteilers sowie ein viertes der Meßrohre mit einem einlaßseitigen ersten Meßrohrende in eine vierte Strömungsöffnung des ersten Strömungsteilers und mit einem auslaßseitigen zweiten Meßrohrende in eine vierte

Strömungsöffnung des zweiten Strömungsteilers. Jeder der Strömungsteiler weist ferner jeweils einen Anschlußflansch mit einer Dichtfläche zum fluiddichten Anschließen des Meßaufnehmers an ein dem Zuführen von Medium bzw. dem Abführen von Medium vom Meßaufnehmer dienendes Leitungssegment der Rohrleitung auf.

Die Meßrohre, mithin das damit gebildete Vibrationselement, werden zum Erzeugen oben genannter Reaktionskräfte, angetrieben von wenigstens einem dem Erzeugen bzw. Aufrechterhalten von mechanischen Schwingungen, insb. von Biegeschwingungen, der Meßrohre im sogenannten Antriebs- oder Nutzmode dienenden Schwingungserreger, im Betrieb vibrieren gelassen. Die

Schwingungen im Nutzmode (Nutzmode-Schwingungen) sind zumeist, insb. bei Verwendung des Meßaufnehmers als Coriolis-Massedurchfluß- und/oder Dichtemesser, zumindest anteilig als laterale Biege-Schwingungen jedes der Meßrohre jeweils um eine gedachte Schwingungsachse ausgebildet und im Falle von durch die Meßrohre hindurchströmendem Medium infolge von darin induzierten Corioliskräften durch zusätzliche, frequenzgleiche Schwingungen im sogenannten Coriolismode überlagert (Coriolismode-Schwingungen). Dementsprechend ist die - hier zumeist elektrodynamische - Erregeranordnung im Falle gerader Meßrohre derart ausgebildet, daß damit die wenigstens zwei Meßrohre im Nutzmode zumindest anteilig, insb. auch überwiegend, zu gegengleichen, mithin gegengleichen, Biegeschwingungen in einer gemeinsamen Schwingungsebene differentiell - also durch Eintrag gleichzeitig entlang einer gemeinsamen Wirkungslinie, jedoch in entgegengesetzter Richtung wirkender Erregerkräfte - anregbar sind. Zum Erfassen von Vibrationen des Vibrationselements, insb. von mittels der Erregeranordnung angeregten Biegeschwingungen der Meßrohre, und zum Erzeugen von Vibrationen des

Vibrationselements repräsentierenden Schwingungsmeßsignalen weisen Meßaufnehmer der vorgenannten Art ferner jeweils eine auf relative Bewegungen eines oder mehrerer der Meßrohre reagierende, zumeist ebenfalls elektrodynamische Vibrationssensoranordnung auf. Typischerweise ist die Vibrationssensoranordnung mittels eines einlaßseitigen, Schwingungen der Meßrohre differentiell - also lediglich relative Bewegungen der Meßrohre - erfassenden Schwingungssensors sowie eines auslaßseitigen, Schwingungen der Meßrohre differentiell erfassenden

Schwingungssensors gebildet ist, wobei jeder ein von Vibrationen des Vibrationselements abhängiges Schwingungssignal generiert, das eine der momentanen Schwingungsfrequenz des Vibrationselements entsprechende Signalfrequenz aufweist, derart, daß zwischen dem

Schwingungssignal des einlaßseitigen Schwingungssensors und dem Schwingungssignal des auslaßseitigen Schwingungssensors eine von der momentanen Massendurchflußrate abhängige, relative Phasendifferenz existiert. Jeder der üblicherweise einander baugleichen

Schwingungssensoren ist mittels eines am ersten Meßrohr gehalterten Permanentmagneten und einer von dessen Magnetfeld durchfluteten, am zweiten Meßrohr gehalterten Zylinderspule gebildet ist.

Im Betrieb wird das vorbeschriebene, mittels der wenigstens zwei Meßrohre gebildete

Vibrationselement des Meßaufnehmers mittels der elektro-mechanischen Erregeranordnung zumindest zeitweise im Nutzmode zu mechanischen Schwingungen auf wenigstens einer dominierenden Nutz-Schwingungsfrequenz angeregt. Als Schwingungsfrequenz für die

Schwingungen im Nutzmode wird dabei üblicherweise eine natürliche momentane

Resonanzfrequenz des Vibrationselements gewählt, die wiederum im wesentlichen sowohl von einer, u.a. durch Größe, Form und Material des Vibrationselements bestimmten, Eigenfrequenz des Vibrationselements als auch von einer momentanen Dichte des das Vibrationselement

kontaktierenden Mediums abhängig ist; ggf. kann diese Nutz-Schwingungsfrequenz auch von einer momentanen Viskosität des Mediums signifikant beeinflußt sein. Infolge schwankender Dichte des zu messenden Mediums und/oder infolge von im Betrieb vorgenommen Mediumswechseln ist die Nutz-Schwingungsfrequenz im Betrieb des Meßaufnehmers naturgemäß zumindest innerhalb eines kalibrierten und insoweit vorgegebenen Nutz-Frequenzbandes determiniert veränderlich, das entsprechend eine vorgegebene untere und eine vorgegebene obere Grenzfrequenz aufweist. Basierend auf der aktuell angeregten, nämlich einer momenatnen Resonanzfrequenz des

Vibrationselements entsprechenden Nutz-Schwingungsfrequenz können dementsprechend mit solchen Meßsystemen auch die Dichte des Mediums bzw. in basierend auf einer Kombination von der Nutz-Schwingungsfrequnez und der erwähnten Phasendifferenz zwischen den

Schwingungssignalen der Schwingungssensoren auch eine Volumendurchflußrate bzw. ein Volumendurchfluß ermittelt werden. Zum Definieren einer freie Schwinglänge der Meßrohre und damit einhergehend zum Justieren des Nutzfrequenzbandes umfassen Meßaufnehmer der vorbeschriebenen Art ferner zumeist wenigstens ein einlaßseitiges Kopplerelement zum Bilden von einlaßseitigen Schwingungsknoten für gegengleiche Vibrationen, insb. Biegeschwingungen, beider Meßrohre, das von beiden Strömungsteilern beabstandet an beiden Meßrohren fixiert ist, sowie wenigstens ein auslaßseitiges Kopplerelement zum Bilden von auslaßseitigen Schwingungsknoten für gegengleiche Vibrationen, insb. Biegeschwingungen, der Meßrohre, das sowohl von beiden Strömungsteilern als auch vom einlaßseitigen Kopplerelement beabstandet an beiden Meßrohren fixiert ist. Mittels der Kopplerelementen kann zudem auch eine Schwingungsgüte des Innenteils wie auch die Empfindlichkeit des Meßaufnehmers insgesamt beeinflußt werden. Der jeweilige Meßaufnehmer ist ferner mit einer der Auswertung des wenigstens einen

Schwingungsmeßsignals und der Generierung entsprechender, beispielsweise die

Massedurchflußrate, die Volumendurchflußrate oder die Dichte repräsentierender, Meßwerte dienenden Meß- und Betriebselektronik des Meßsystems verbunden. Bei modernen Meßsystemen in Rede stehenden Art sind solche Meß- und Betriebselektroniken, wie beispielsweise in der eingangs erwähnten US-B 63 1 1 136 beschrieben, zumeist mittels eines oder mehreren, ggf. auch als digitalen Signalprozessor (DSP) ausgebildeten Mikroprozessoren realisiert. Neben der

Auswertung der Schwingungsmeßsignal dient die Meß- und Betriebselektronik auch dazu, wenigstens ein, beispielsweise harmonisches und/oder getaktetes, Treibersignal für den wenigstens einen auf das Vibrationselement einwirkenden Schwingungserreger zu generieren, wobei das Treibersignal ein als breitbandiges Signal mit einer eine Signalkomponente mit einer zur

Resonanzfrequenz des Vibrationskörper passenden Signalfrequenz oder beispielsweise auch als ein eher schmalbandiges oder harmonisches Signal mit einer einzigen dominierenden

Signalkomponente von passender Signalfrequenz ausgebildet sein kann. Nämliche

Signalkomponente bzw. das Treibersignal insgesamt können beispielsweise auch hinsichtlich einer Stromstärke und/oder einer Spannungshöhe geregelt sein. Bei Meßsystemen der in Rede stehenden Art ist die Meß- und Betriebselektronik zumeist innerhalb wenigstens eines

vergleichsweise robusten, insb. schlag-, druck-, und/oder wetterfesten, Elektronik-Gehäuse untergebracht. Das Elektronik-Gehäuse kann beispielsweise vom Meßaufnehmer entfernt angeordnet und mit diesem nur über eine flexible Leitung verbunden sein; es kann aber auch, wie z.B. auch in den eingangs erwähnten US-A 57 96 01 1 gezeigt, direkt am Meßaufnehmer oder einem den Meßaufnehmer, mithin dessen Vibrationskörper separat einhausenden Meßaufnehmer- Gehäuse angeordnet sein. Darüberhinaus ist aber, wie u.a. in der WO-A 01/29519 gezeigt, auch durchaus üblich, ggf. auch in zwei oder mehr separaten Gehäuse-Modulen untergebrachte, modular ausgebildeten Elektroniken zur Bildung von Meßsystem der in Rede stehenden Art zu verwenden. Üblicherweise ist die jeweilige Meß- und Betriebselektronik ferner über entsprechende elektrische Leitungen an ein vom jeweiligen Meßsystem zumeist räumlich entfernt angeordnetes und zumeist auch räumlich verteiltes übergeordneten elektronischen Datenverarbeitungssystem elektrisch angeschlossen, an das die vom jeweiligen Meßsystem erzeugten Meßwerte mittels eines diese entsprechend tragenden Meßwertesignals zeitnah weitergegeben werden. Meßsysteme der in Rede stehenden Art der beschriebenen Art sind zudem üblicherweise mittels eines innerhalb des übergeordneten Datenverarbeitungssystems vorgesehenen Datenübertragungsnetzwerks miteinander und/oder mit entsprechenden elektronischen Prozeß-Steuerungen verbunden, beispielsweise vor Ort installierte Speicherprogrammierbare Steuerungen oder in einer entfernten Leitwarte installierte Prozeß-Leitrechnern, wohin die mittels des jeweiligen Meßsystems erzeugten und in geeigneter Weise digitalisierten und entsprechend codierten Meßwerte weitergesendet werden. Mittels solcher Prozeß-Leitrechner können die übertragenen Meßwerte weiterverarbeitet und als entsprechende Meßergebnisse z.B. auf Monitoren visualisiert und/oder in Steuersignale für andere als Stellgeräte ausgebildete Feldgeräte, wie z.B. Magnet-Ventile, Elektro-Motoren etc., umgewandelt werden. Da moderne Meßsysteme zumeist auch direkt von solchen Leitrechnern aus überwacht und gegebenenfalls gesteuert und/oder konfiguriert werden können, werden in entsprechender Weise über vorgenannte, zumeist hinsichtlich der Übertragungsphysik und/oder der Übertragungslogik hybride Datenübertragungsnetzwerke dem Meßsystem zugewiesene

Betriebsdaten gleichermaßen versendet. Dementsprechend dient das Datenverarbeitungssystem üblicherweise auch dazu, das vom Meßsystem gelieferte Meßwertesignal entsprechend den Anforderungen nachgelagerter Datenübertragungsnetzwerke zu konditionieren, beispielsweise geeignet zu digitalisieren und gegebenenfalls in ein entsprechendes Telegramm umzusetzen, und/oder vor Ort auszuwerten. Dafür sind in solchen Datenverarbeitungssystemen mit den jeweiligen Verbindungsleitungen elektrisch gekoppelte Auswerteschaltungen vorgesehen, die die vom jeweiligen Meßsystem empfangenen Meßwerte vor- und/oder weiterverarbeiten sowie, falls erforderliche, geeignet konvertieren. Zur Datenübertragung dienen in solchen industriellen

Datenverarbeitungssystemen zumindest abschnittsweise, insb. serielle, Feldbusse, wie z.B.

FOUNDATION FIELDBUS, RACKBUS-RS 485, PROFIBUS etc., oder beispielsweise auch Netzwerke auf Basis des ETHERNET-Standards sowie die entsprechenden, zumeist übergreifend standardisierten Übertragungs-Protokolle. Alternativ oder in Ergänzung können bei modernen Meßsysteme der in Rede stehenden Art Meßwerte auch drahtlos per Funk an das jeweilige

Datenverarbeitungssystem übermittelt werden. Neben den für die Verarbeitung und Konvertierung der von den jeweils angeschlossenen Meßsystemen gelieferten Meßwerte erforderlichen

Auswerteschaltungen weisen solche übergeordnete Datenverarbeitungssysteme zumeist auch der Versorgung der angeschlossenen Meßsysteme mit elektrischer Energie dienende elektrische Versorgungsschaltungen auf, die eine entsprechende, ggf. direkt vom angeschlossenen Feldbus gespeiste, Versorgungsspannung für die jeweilige Meß- und Betriebselektronik bereitstellen und die daran angeschlossenen elektrische Leitungen sowie die jeweiligen Meß- und Betriebselektroniken durchfließende elektrische Ströme treiben. Eine Versorgungsschaltung kann dabei beispielsweise genau einem Meßsystem bzw. einer entsprechenden Meß- und Betriebselektronik jeweils zugeordnet und zusammen mit der dem jeweiligen Meßsystem zugeordneten Auswerteschaltung - beispielsweise zu einem entsprechenden Feldbusadapter vereint - in einem gemeinsamen, z.B. als Hutschienen-Modul ausgebildeten, Elektronik-Gehäuse untergebracht sein. Es ist aber durchaus auch üblich, Versorgungsschaltungen und Auswerteschaltungen jeweils in separaten, ggf.

voneinander räumlich entfernten Elektronik-Gehäusen unterzubringen und über externe Leitungen miteinander entsprechend zu verdrahten.

Die Entwicklung auf dem Gebiet der Meßsysteme mit Meßaufnehmer vom Vibrationstyp hat inzwischen einen Stand erreicht, daß moderne Meßsysteme der beschriebenen Art für ein sehr breites Anwendungsspektrum der Durchflußmeßtechnik höchsten Anforderungen hinsichtlich Präzision und Reproduzierbarkeit der Meßergebnisse genügen können. So werden solche

Meßaufnehmer bzw. die damit gebildeten Meßsysteme in der Praxis für Massendurchflußraten von nur einigen wenigen g/h (Gramm pro Stunde) bis zu einigen t/min (Tonnen pro Minute), bei Drücken von bis zu 10 MPa (Megapascal) für Flüssigkeiten oder sogar über 30 MPa für Gase eingesetzt. Die dabei erreichte Meßgenauigkeit liegt üblicherweise bei etwa 99,9% vom tatsächlichen Wert oder darüber bzw. einem Meßfehler von etwa 0,1 %, wobei eine untere Grenze des garantierten

Meßbereichs durchaus bei etwa 1 % des Meßbereichsendwerts liegen kann. Aufgrund der hohen Bandbreite ihrer Einsatzmöglichkeiten werden industrietaugliche Meßsystem mit Meßaufnehmer vom Vibrationstyp mit nominellen Nennweiten (entspricht dem Kaliber der an den Meßaufnehmer anzuschließenden Rohrleitung bzw. dem Kaliber des Meßaufnehmers gemessen am

Anschlußflansch) angeboten, die in einem Nennweitenbereich zwischen 0.5 mm und 400 mm (Millimeter) liegen und bei maximaler nomineller Massendurchflußrate, beispielsweise auch von mehr als 3000 t/h, jeweils für Druckverluste von weniger als 0.1 MPa spezifiziert sind. Ein Kaliber jedes der verwendeten Meßrohre kann bei großen Nennweiten ohne weiteres mehr als 80 mm betragen.

Trotzdem inzwischen Meßaufnehmer für den Einsatz in Rohrleitungen mit sehr hohen

Massendurchflußraten und damit einhergehend sehr großem Kaliber von weit über 100 mm angeboten werden, besteht nach wie vor ein erhebliches Interesse daran, Meßaufnehmer von hoher Präzision und niedrigem Druckverlust auch für noch größer Rohrleitungskaliber, etwa 450 mm oder mehr, bzw. Massendurchflußraten, von 3000 t/h oder mehr, einzusetzen.. Nicht zuletzt die in der eingangs erwähnten US-A 201 1/0265580 gezeigten Meßaufnehmer mit einem vier gebogene Meßrohre aufweisenden Vibrationselement sind zweifellos geeignet, nämliche Anforderungen erfüllen zu können, mithin für große nominellen Nennweiten von über 450 mm ausgelegt werden zu können. Dies nicht zuletzt auch in solchen Anwendungen, in denen auch die Volumendurchflußrate bzw. der Volumendurchfluß von besonderem Interesses sind, wie etwa für Anwendungen der petrochemischen Industrie oder im Bereich des Transports und Umschlags von Erdöl, Erdgas, Treibstoffen etc.

Allerdings können in Rohrleitungen aufweisenden industriellen Anlagen gelegentlich relativ knapp bemessene seitliche Abstände zwischen der Medium führenden Rohrleitung und dazu benachbarten Analgenkomponenten den Einsatz von solchen, bauartbedingt vergleichsweise große seitliche Abmaße aufweisenden Meßaufnehmern bzw. Meßsystemen erheblich erschweren bzw. gelegentlich vollkommen ausschließen. Demgegenüber können solche Meßaufnehmer mit vier geraden

Meßrohren, wie sie beispielsweise in der eingangs erwähnten WO-A 2012/028425,

US-A 201 1/0146416, US-A 2012/0073384, US-A 2012/0079891 , US-A 2012/0227512beschrieben sind, im Vergleich zu jenen mit gebogene Meßrohren bei gleicher nomineller Nennweite deutlich kompakter dimensioniert werden, wodurch sich deren Verwendung für Anwendungen mit limitiertem Platzangebot zunächst durchaus empfehlen. Meßaufnehmer vom Vibrationstyp, bei denen das Vibrationselement gerade Meßrohre aufweist, zeigen, wie u.a. auch in der US-A 2012/0073384 bzw. US-A 48 23 614 erwähnt, allerdings im Vergleich zu solchen, bei denen das Vibrationselement mittels zwei oder mehr gebogenen Meßrohren gebildet ist, eine erhöhte Querempfindlichkeit auf mechanische Beanspruchungen, sei es durch via Rohleitung eingetragene - hauptsächlich axiale, nämlich in Richtung der gedachten Schwingung- bzw. einer dazu parallelen Meßrohrlängsachse wirkende - Einspannkräfte bzw. daraus resultierenden mechanische Spannungen im

Vibrationselement oder durch mechanische Spannungen im Vibrationselement infolge thermisch bedingter elastischer Deformation der Meßrohre. Dies, wie bereits in der erwähnten

US-A 2012/0073384 diskutiert, durchaus auch für den Fall, daß das Vibrationselement mittels vier geraden Meßrohren gebildet ist, von denen jedes ein Kaliber von mehr als 60 mm aufweist.

Wenngleich nämliche Einspannkräfte auf die Meßgenauigkeit, mit der Massendurchfluß bzw. die Massendurchflußrate ermittelt werden, nur einen geringen bzw. mit geringem Aufwand, etwa durch Verwendung von Temperatur- und/oder Dehnungssensoren, kompensierbaren Einfluß hat, so ist der Einfluß von Einspannkräften bzw. den daraus resultierenden mechanischen Spannungen im

Vibrationselement auf die Meßgenauigkeit bei der Dichtemessung als durchaus erheblich anzusehen. Damit einhergehend kann dementsprechend auch die Volumendurchflußrate bzw. der daraus abgeleitete Volumendurchfluß eine entsprechend schwankende Meßgenauigkeit aufweisen. Erschwerend kommt hinzu, daß in Meßsystemen der in Rede stehenden Art nämliche

Einspannkräfte potentiell umso größer sind, je höher die damit nominell zu messende

Massendurchflußrate bzw. je höher die nominelle Nennweiten gewählt sind, mithin solche

Anwendungen, in denen eher ein Interesse an der präzisen Ermittlung von hohen

Volumendurchflüssen bzw. hohen Volumendurchflußraten, denn an der präzisen Ermittlung von Massendurchflüssen bzw. Massend urchflußraten besteht, zu gelegentlich nicht mehr tolerierbaren Meßungenauigkeiten bei Meßsystemen der in Rede stehenden Art führen können . Ausgehend vom oben genannten Stand der Technik besteht daher eine Aufgabe der Erfindung darin, ein Meßsystem zum Ermitteln eines Volumendurchflusses und/oder einer

Volumendurchflußrate eines in einer Rohrleitung Mediums basierend auch auf Vibrationen eines mittels wenigstens eines Meßrohrs gebildeten Vibrationselements anzugeben, daß möglichst keine oder nur eine geringe Querempfindlichkeit auf allfällige Änderungen von Spannungszuständen im Vibrationselement, etwa infolge von Temperaturänderungen bzw. -gradienten innerhalb des Vibrationselements und/oder infolge von außen auf das Vibrationselement wirkenden Kräften, wie z.B. via angeschlossener Rohrleitung eingetragene Einspannkräfte, aufweist bzw., daß eine genaue Messung von Volumendurchflüssen bzw. Volumendurchflußraten auch bei in großen Rohrleitungen von mehr als 100 mm Nennweite und/oder bei Massendurchflußraten von mehr als 100 t/h, insb. mehr als 1000 t/h ermöglicht.

Zur Lösung der Aufgabe besteht die Erfindung in einem Meßsystem zum Ermitteln eines

Volumendurchflusses, nämlich eines während eines Meßintervalls insgesamt geflossenen

Volumens, und/oder einer Volumendurchflußrate eines in einer Rohrleitung strömenden

Mediums - beispielsweise einer Flüssigkeit oder eines Gases. Das erfindungsgemäße Meßsystem umfaßt dafür ein ein Lumen aufweisendes, beispielsweise als mittels wenigstens eines geraden und/oder in den Verlauf der Rohrleitung einsetzbaren Meßrohrs gebildetes, erstes

Vibrationselement, das dafür eingerichtet ist, in nämlichem Lumen einen mit einer ersten

Massendurchflußrate strömendem Anteil des Mediums zu führen und

währenddessen - beispielsweise mit einer Resonanzfrequenz - vibrierengelassen zu werden, wenigstens einen ersten Schwingungserreger zum Anregen von Vibrationen des ersten

Vibrationselements, derart, daß nämliches erstes Vibrationselement zumindest anteilig

Resonanzschwingungen, nämlich mechanische Schwingungen mit einer - beispielsweise von einer Dichte des Mediums abhängigen - ersten Resonanzfrequenz ausführt, einen ersten

Schwingungssensor zum Erfassen von Vibrationen - beispielsweise mittels des ersten

Schwingungserregers angeregten Resonanzschwingungen - des ersten Vibrationselements, welcher erster Schwingungssensor dafür eingerichtet ist, ein von Vibrationen des ersten Vibrationselements abhängiges erstes Schwingungssignal zu generieren, das eine der ersten Resonanzfrequenz entsprechende Signalfrequenz aufweist, sowie wenigstens einen vom ersten Schwingungssensor beabstandeten zweiten Schwingungssensor zum Erfassen von Vibrationen des ersten

Vibrationselements, welcher zweiter Schwingungssensor dafür eingerichtet ist, ein von Vibrationen des ersten Vibrationselement abhängiges zweites Schwingungssignal zu generieren, derart, daß nämliches zweites Schwingungssignal eine zur Signalfrequenz der Signalkomponente des ersten Schwingungssignals gleiche, mithin der ersten Resonanzfrequenz entsprechende Signalfrequenz sowie relativ zum ersten Schwingungssignal eine von der ersten Massendurchflußrate abhängige Phasendifferenz aufweist. Darüberhinaus umfaßt das erfindungsgemäße Meßsystem ein mittels wenigstens eines - beispielsweise schwingfähig gehalterten Meßrohrs und/oder mittels wenigstens eines Schwingstabes gebildetes - zweites Vibrationselement, das dafür eingerichtet ist, zumindest zeitweise von einem Anteil des Mediums kontaktiert - beispielsweise auch durch- oder umströmt - und währenddessen - beispielsweise mit einer Resonanzfrequenz - vibrierengelassen zu werden, wenigstens einen zweiten Schwingungserreger zum Anregen von Vibrationen des zweiten

Vibrationselements, derart, daß nämliches zweites Vibrationselement zumindest anteilig

Resonanzschwingungen, nämlich mechanische Schwingungen mit einer - beispielsweise von einer Dichte des Mediums abhängigen und/oder um mehr als 10 Hz von der ersten Resonanzfrequenz abweichenden - zweiten Resonanzfrequenz ausführt, sowie wenigstens einen dritten

Schwingungssensor zum Erfassen von Vibrationen des zweiten Vibrationselements, welcher Schwingungssensor dafür eingerichtet ist, ein von Vibrationen des zweiten Vibrationselements abhängiges drittes Schwingungssignal zu generieren, das eine der zweiten Resonanzfrequenz entsprechende Signalfrequenz aufweist. Desweiteren umfaßt das erfindungsgemäße Meßsystem eine - beispielsweise mittels zweier miteinander kommunizierenden Elektronikmodule gebildete, Meß- und Betriebselektronik, die dafür eingerichtet ist, mittels des ersten, zweiten und dritten Schwingungssignals, nämlich basierend auf der zwischen dem ersten und zweiten

Schwingungssignal existierenden Phasendifferenz und basierend auf der Signalfrequenz des dritten Schwingungssignals, einen die Volumendurchflußrate repräsentierenden Meßwert zu generieren, und/oder die dafür eingerichtet ist, mittels des ersten, zweiten und dritten Schwingungssignals, nämlich basierend auf der zwischen dem ersten und zweiten Schwingungssignal existierenden

Phasendifferenz und basierend auf der Signalfrequenz des dritten Schwingungssignals, einen den Volumendurchfluß repräsentierenden Meßwert zu generieren. Nach einer ersten Ausgestaltung der Erfindung weist das zweite Vibrationselement ein Lumen zum Führen von strömendem Medium auf. Diese Ausgestaltung der Erfindung weiterbildend ist das zweite Vibrationselement ferner dafür eingerichtet, in dessen Lumen einen mit einer zweiten

Massendurchflußrate strömenden Anteil des Mediums zu führen und

währenddessen - beispielsweise mit der zweiten Resonanzfrequenz - vibrierengelassen zu werden. Beispielsweise können das erste und zweite Vibrationselement hierbei auch dafür eingerichtet sein, daß die zweite Massendurchflußrate, mit der der in Lumen des zweiten Vibrationselements geführte Anteil des Mediums strömt, kleiner ist als die erste Massendurchflußrate, mit der der in Lumen des erste Vibrationselements geführte Anteil des Mediums strömt. Dies kann beispielsweise dadurch erreicht werden, daß das erste Vibrationselement einen Strömungsquerschnitt aufweist der größer als ein Strömungsquerschnitt ist, den das zweite Vibrationselement aufweist bzw. daß das zweite Vibrationselement einen Strömungswiderstand aufweist, der größer ist als ein Strömungswiderstand, den das erste Vibrationselement aufweist.

Nach einer zweiten Ausgestaltung der Erfindung ist die Meß- und Betriebselektronik ferner dafür eingerichtet, mittels des dritten Schwingungssignals, nämlich basierend auf der der zweiten

Resonanzfrequenz entsprechenden Signalfrequenz des dritten Schwingungssignals, einen eine Dichte des Mediums repräsentierenden Meßwert zu generieren. Diese Ausgestaltung der

Erfindung weiterbildend ist die Meß- und Betriebselektronik ferner dafür eingerichtet, den die Dichte des Mediums repräsentierenden Meßwert, auch mittels des ersten

Schwingungssignals - beispielsweise basierend auf dessen der ersten Resonanzfrequenz entsprechenden Signalfrequenz - zu generieren. Nach einer dritten Ausgestaltung der Erfindung ist die Meß- und Betriebselektronik dafür

eingerichtet, mittels des ersten und zweiten Schwingungssignals, nämlich basierend auf der zwischen dem ersten Schwingungssignal und dem zweiten Schwingungssignal existierenden Phasendifferenz, einen die erste Massendurchflußrate repräsentierenden Meßwert zu generieren. Nach einer vierten Ausgestaltung der Erfindung ist die Meß- und Betriebselektronik dafür eingerichtet, ein erstes Treibersignal für den ersten Schwingungserreger zu generieren, das eine der ersten Resonanzfrequenz entsprechende Signalfrequenz aufweist. Diese Ausgestaltung der Erfindung weiterbildend ist die Meß- und Betriebselektronik ferner auch dafür eingerichtet ist - beispielsweise zumindest zeitweise und/oder simultan zum ersten Treibersignal - ein zweites Treibersignal für den zweiten Schwingungserreger zu generieren, das eine der zweiten

Resonanzfrequenz entsprechende Signalfrequenz aufweist, beispielsweise derart, daß nämliche Signalfrequenz des zweiten Treibersignals um mehr als 10 Hz von der Signalfrequenz des ersten Treibersignals abweicht. Zudem kann die Meß- und Betriebselektronik auch dafür eingerichtet sein, das erste und zweite Treibersignal simultan zu generieren, derart, daß die der zweiten

Resonanzfrequenz entsprechende Signalfrequenz des zweiten Treibersignals kleiner ist als die der ersten Resonanzfrequenz entsprechende Signalfrequenz des ersten Treibersignals, z.B. auch in der Weise, daß nämliche Signalfrequenz des zweiten Treibersignals weniger als 90% der

Signalfrequenz des ersten Treibersignals entspricht.

Nach einer fünften Ausgestaltung der Erfindung ist das erste Vibrationselement an die Rohrleitung anschließbar - beispielsweise in den Verlauf der Rohrleitung einsetzbar - , derart, daß das Lumen nämlichen Vibrationselements mit einem Lumen der Rohrleitung kommuniziert.

Nach einer sechsten Ausgestaltung der Erfindung ist das zweite Vibrationselement an die

Rohrleitung anschließbar ist, derart, daß dessen Lumen mit einem Lumen der Rohrleitung kommuniziert. Nach einer siebenten Ausgestaltung der Erfindung sind das erste und zweite Vibrationselement dafür eingerichtet, gleichzeitig jeweils von Medium durchströmt zu werden. Nach einer achten Ausgestaltung der Erfindung ist das erste Vibrationselement an die Rohrleitung anschließbar - beispielsweise in den Verlauf der Rohrleitung einsetzbar - , derart, daß das Lumen nämlichen Vibrationselements mit einem Lumen der Rohrleitung kommuniziert und ist ist das zweite Vibrationselement an die Rohrleitung anschließbar ist, derart, daß dessen Lumen mit einem Lumen der Rohrleitung kommuniziert. Diese Ausgestaltung der Erfindung weiterbildend sind das erste und zweite Vibrationselement dafür eingerichtet, gleichzeitig jeweils von Medium durchströmt zu werden.

Nach einer neunten Ausgestaltung der Erfindung ist das erste Vibrationselement mittels wenigstens eines, beispielsweise geraden und/oder in den Verlauf der Rohrleitung einsetzbaren und/oder ein Kaliber von mehr als 20 mm aufweisenden, Meßrohrs gebildet.

Nach einer zehnten Ausgestaltung der Erfindung ist mittels des zweiten Vibrationselements ein das Lumen des ersten Vibrationselements strömungstechnisch überbrückender Bypasses gebildet. Nach einer elften Ausgestaltung der Erfindung ist das zweite Vibrationselement mittels wenigstens eines, beispielsweise gekrümmten und/oder strömungstechnisch in einem Bypass zum ersten Vibrationselement geschalteten und/oder ein Kaliber von weniger als 50 mm aufweisenden, Meßrohrs gebildet. Diese Ausgestaltung der Erfindung weiterbildend weist das wenigstens eine Meßrohr, mittels dem das erste Vibrationselement gebildet ist, ein Kaliber auf, das größer als ein Kaliber ist, daß das wenigstens eine Meßrohr, mittels dem das zweite Vibrationselement gebildet ist, aufweist - beispielsweise auch derart, daß nämliches Kaliber des wenigstens einen Meßrohrs, mittels dem das erste Vibrationselement gebildet ist, mehr als ein 5-faches, insb. auch mehr als ein 10-faches, nämlichen Kalibers des wenigstens einen Meßrohrs, mittels dem das zweite

Vibrationselement gebildet ist, beträgt.

Nach einer zwölften Ausgestaltung der Erfindung ist das zweite Vibrationselement mittels wenigstens eines, beispielsweise gekrümmten und/oder strömungstechnisch in einem Bypass zum ersten Vibrationselement geschalteten und/oder ein Kaliber von weniger als 50 mm aufweisenden, Meßrohrs gebildet und ist das zweite Vibrationselement mittels einer - beispielsweise flexiblen und/oder gebogenen - ersten Anschlußleitung und mittels einer - beispielsweise flexiblen und/oder gebogenen - zweiten Anschlußleitung an die Rohrleitung anschließbar. Nach einer dreizehnten Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß die erste

Resonanzfrequenz, mit der das erste Vibrationselement vibrieren gelassen ist, von der zweiten Resonanzfrequenz, mit der das zweite Vibrationselement vibrieren gelassen ist, abweicht.

Nach einer vierzehnten Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß die zweite

Resonanzfrequenz, kleiner ist, als die erste Resonanzfrequenz, beispielsweise derart, daß die zweite Resonanzfrequenz weniger als 90% der ersten Resonanzfrequenz entspricht.

Nach einer fünfzehnten Ausgestaltung der Erfindung ist das erste Vibrationselement mittels wenigstens zweier gerader - beispielsweise strömungstechnisch zueinander parallel

geschalteter - Meßrohre gebildet.

Nach einer sechzehnten Ausgestaltung der Erfindung ist das zweite Vibrationselement mittels wenigstens zweier gekrümmter - beispielsweise strömungstechnisch zueinander parallel geschalteter - Meßrohre gebildet ist, beispielsweise derart, daß jedes der wenigstens zwei Meßrohre strömungstechnisch in einem Nebenschluß zum ersten Vibrationselement geschaltet ist.

Nach einer siebzehnten Ausgestaltung der Erfindung ist das erste Vibrationselement

mittels - beispielsweise genau - vier geraden strömungstechnisch zueinander parallel

geschalteten - beispielsweise auch baugleichen - Meßrohren gebildet.

Nach einer achtzehnten Ausgestaltung der Erfindung ist vorgesehen, daß das erste und zweite Vibrationselement voneinander mechanisch entkoppelt sind, derart, daß jedes der beiden

Vibrationselemente unabhängig vom jeweils anderen Vibrationselement vibrieren kann, und/oder derart, daß eine niedrigste mechanische Eigenfrequenz des ersten Vibrationselements von einer niedrigsten mechanischen Eigenfrequenz des zweiten Vibrationselements verschieden ist, beispielsweise derart, daß nämliche niedrigste mechanische Eigenfrequenz des ersten

Vibrationselements kleiner ist als nämliche niedrigste mechanischen Eigenfrequenz des zweiten Vibrationselements.

Nach einer neunzehnten Ausgestaltung der Erfindung ist das zweite Vibrationselement ferner dafür eingerichtet, in Medium eingetaucht bzw. von Medium angeströmt zu werden. Nach einer zwanzigsten Ausgestaltung der Erfindung ist zweite Vibrationselement mittels wenigstens eines Paddels gebildet, das dafür eingerichtet ist, in Medium eingetaucht bzw. von Medium angeströmt zu werden.

Nach einer ersten Weiterbildung der Erfindung umfaßt das Meßsystem weiters ein Gehäuse mit einem an ein erstes Leitungssegment der Rohrleitung anschließbaren ersten Gehäusende und mit einem an ein zweites Leitungssegment der Rohrleitung anschließbaren zweiten Gehäuseende, wobei zumindest das erste Vibrationselement innerhalb eines Lumens des Gehäuses untergebracht ist.

Nach einer ersten Ausgestaltung der ersten Weiterbildung weisen das sowohl das erste als auch das Gehäuseende jeweils wenigstens eine Strömungsöffnung erster Art, nämlich eine mit dem ersten Vibrationselement jeweils kommunizierende Strömungsöffnung auf. Beispielsweise kann nämlich das erste Vibrationselement mittels wenigstens eines Meßrohrs gebildet sein, das mit einem ersten Rohrende in die erste Strömungsöffnung erster Art des ersten Gehäuseendes mündet und das mit einem zweiten Rohrende in die erste Strömungsöffnung erster Art des zweiten

Gehäuseendes mündet.

Nach einer zweiten Ausgestaltung der ersten Weiterbildung ist ferner vorgesehen, daß sowohl das erste als auch das zweite Vibrationselement innerhalb ein und desselben Lumens des Gehäuses untergebracht sind. Nach einer dritten Ausgestaltung der ersten Weiterbildung ist ferner vorgesehen, daß das zweite Vibrationselement am Gehäuse gehaltert ist, beispielsweise derart, daß nämliches zweites Vibrationselement innerhalb des Gehäuses untergebracht ist.

Nach einer vierten Ausgestaltung der ersten Weiterbildung ist sowohl das erste als auch das zweite Vibrationselement jeweils mittels wenigstens eines Meßrohrs gebildet und weisen sowohl das erste als auch das zweite Gehäuseende jeweils wenigstens eine Strömungsöffnung erster Art, nämlich eine mit dem ersten Vibrationselement jeweils kommunizierende Strömungsöffnung in die jeweils ein Rohrende des wenigstens einen Meßrohrs, mittels dem das erste Vibrationselement gebildet ist, einmündet, und weisen sowohl das erste als auch das zweite Gehäuseende jeweils wenigstens eine Strömungsöffnung zweiter Art, nämlich eine mit dem zweiten Vibrationselement jeweils kommunizierende Strömungsöffnung in die jeweils ein Rohrende des wenigstens einen Meßrohrs, mittels dem das zweite Vibrationselement gebildet ist, einmündet, auf.

Nach einer fünften Ausgestaltung der ersten Weiterbildung ist sowohl das erste als auch das zweite Vibrationselement jeweils mittels wenigstens eines Meßrohrs gebildet und weisen sowohl das erste als auch das zweite Gehäuseende jeweils wenigstens eine Strömungsöffnung erster Art, nämlich eine mit dem ersten Vibrationselement jeweils kommunizierende Strömungsöffnung in die jeweils ein Rohrende des wenigstens einen Meßrohrs, mittels dem das erste Vibrationselement gebildet ist, einmündet, und weist das erste Gehäuseende zwei Strömungsöffnungen zweiter Art, nämlich jeweils mit dem zweiten Vibrationselement jeweils kommunizierende Strömungsöffnungen in die jeweils ein Rohrende des wenigstens einen Meßrohrs, mittels dem das zweite

Vibrationselement gebildet ist, einmündet, auf.

Nach einer sechsten Ausgestaltung der ersten Weiterbildung ist das zweite

Vibrationselement am Gehäuse gehaltert, derart, daß nämliches zweites Vibrationselement außerhalb des Gehäuses angeordnet ist. Beispielsweise kann das zweite Vibrationselement auf einer Außenseite des Gehäuses angebracht sein, die dafür eingerichtet ist, im Betrieb des

Meßsystems vom Medium kontaktiert zu werden. Nach einer zweiten Weiterbildung der Erfindung umfaßt das Meßsystem weiters

einen - beispielsweise das erste Vibrationselement auf einer dessen Lumen abgewandter Seite kontaktierenden - ersten Temperatursensor zum Erfassen einer Temperatur des ersten

Vibrationselements, der dafür eingerichtet ist, ein von nämlicher Temperatur des ersten

Vibrationselements abhängiges erstes Temperatursignal zu generieren, sowie

einen - beispielsweise das zweite Vibrationselement auf einer nicht vom Medium kontaktierbaren Seite plazierten - zweiten Temperatursensor zum Erfassen einer Temperatur des zweiten

Vibrationselements, der dafür eingerichtet ist, ein von nämlicher Temperatur des zweiten

Vibrationselements abhängiges zweites Temperatursignal zu generieren, beispielsweise auch um den die Volumendurchflußrate bzw. den den Volumendurchfluß repräsentierenden Meßwert mittels zumindest eines der Temperatursignale zu generieren, und/oder um mittels zumindest eines der Temperatursignale einen von wenigstens zwei unterschiedlichen Betriebsmode des Meßsystems zu aktivieren, in denen die Volumendurchflußrate bzw. den Volumendurchfluß repräsentierende Meßwerte jeweils nach einer anderen, nämlich dem jeweiligen Betriebsmode zugehörigen

Rechenvorschriften ermittelt werden.

Nach einer dritten Weiterbildung der Erfindung umfaßt das Meßsystem weiters wenigstens einen - beispielsweise das erste Vibrationselement auf einer dessen Lumen abgewandter Seite kontaktierenden und/oder mittels eines Dehnmeßstreifens gebildeten - Verformungssensor zum Erfassen einer - beispielsweise thermisch bedingten und/oder durch via Rohrleitung in das

Meßsystem eingetragene Krafteinwirkung bewirkte - elastischen Verformung des ersten

Vibrationselements, wobei Verformungssensor dafür eingerichtet ist, ein von nämlicher Verformung des ersten Vibrationselements abhängiges Verformungssignal zu generieren, beispielsweise auch um den die Volumendurchflußrate bzw. den den Volumendurchfluß repräsentierenden Meßwert mittels des Verformungssignals zu generieren, und/oder um mittels des Verformungssignals einen von wenigstens zwei unterschiedlichen Betriebsmode des Meßsystems zu aktivieren, in denen die Volumendurchflußrate bzw. den Volumendurchfluß repräsentierende Meßwerte jeweils nach einer anderen, nämlich dem jeweiligen Betriebsmode zugehörigen Rechenvorschriften ermittelt werden. Nach einer vierten Weiterbildung der Erfindung umfaßt das Meßsystem weiters wenigstens einen vom dritten Schwingungssensor beabstandeten vierten Schwingungssensor zum Erfassen von Vibrationen des zweiten Vibrationselements, wobei der vierte Schwingungssensor dafür eingerichtet ist, ein von Vibrationen des zweiten Vibrationselements abhängiges viertes Schwingungssignal zu generieren, derart, daß nämliches viertes Schwingungssignal eine zur Signalfrequenz des dritten Schwingungssignals gleiche, mithin der zweiten Resonanzfrequenz entsprechende Signalfrequenz sowie relativ zum dritten Schwingungssignal eine von der zweiten Massend urchflußrate abhängige Phasendifferenz aufweist. Die Meß- und Betriebselektronik kann hierbei beispielsweise auch dafür eingerichtet sein, den die Volumendurchflußrate repräsentierenden Meßwert bzw. den die

Volumendurchfluß repräsentierenden Meßwert, auch mittels des vierten Schwingungssignals, nämlich basierend auf der zwischen dem dritten und vierten Schwingungssignal existierenden Phasendifferenz zu generieren. Alternativ oder in Ergänzung kann die Meß- und Betriebselektronik hierbei ferner auch dafür eingerichtet sein, mittels des dritten und vierten Schwingungssignals, nämlich basierend auf der zwischen dem dritten und vierten Schwingungssignal existierenden

Phasendifferenz einen die zweite Massendurchflußrate repräsentierenden Meßwert zu generieren.

Nach einer fünften Weiterbildung der Erfindung umfaßt das Meßsystem weiters eine - beispielsweise mittels eines elektromagnetisch betätigbaren und/oder von der Meß- und Betriebselektronik angesteuerten Ventils und/oder mittels einer von der Meß- und Betriebselektronik angesteuerten Pumpe gebildete - Fluidkontrolleinrichtung zum Steuern der zweiten Massendurchflußrate.

Ein Grundgedanke der Erfindung besteht darin, eine Volumendurchflußrate bzw. einen

Volumendurchfluß - nicht zuletzt auch im Gegensatz zu herkömmlichen Meßsystemen mit nur einem einzigen Meßaufnehmer vom Vibrationstyp - mittels zweier zu einem Meßaufnehmerverbund zusammengefügten Meßaufnehmern vom Vibrationstyp zu ermitteln, von welchen zwei

Meßaufnehmern einer vornehmlich für das Generieren zweier Schwingungssignale mit einer mit der Massendurchflußrate des in nämlichem Meßaufnehmern strömenden Mediums korrelierten

Phasendifferenz eingerichtet ist, während der andere der zwei Meßaufnehmer vornehmlich für das Generieren wenigstens eines Schwingungssignals mit einer mit der Dichte des in nämlichem

Meßaufnehmern geführten Mediums korrelierten Signalfrequenz eingerichtet ist. Aufgrund der vorbeschriebenen Aufteilung der für die Ermittlung von Volumendurchflußrate bzw.

Volumendurchfluß erforderlichen Funktionen, nämlich die Generierung der Phasendifferenz zum einen und die Generierung der Signalfrequenz zum anderen, auf jeweils einen eigens dafür vorgesehenen, eigenständigen Meßaufnehmer, ist es beim erfindungsgemäßen Meßsystem zudem möglich, allfällige mechanische Beanspruchungen besonders von dem für die Generierung der Signalfrequenz vorgesehenen Meßaufnehmer fernzuhalten und/oder nämlichen Meßaufnehmer so zu konstruieren, daß er für derartige Beanspruchungen besonders unempfindlich ist, etwa durch Verwendung lediglich gebogener Meßrohre zum Führen des für die Messung benötigten

Teilvolumens vom Medium. Infolgedessen weist das erfindungsgemäße Meßsystem eine hohe Meßgenauigkeit auf, mit der Volumendurchflußrate bzw. Volumendurchfluß ermittelt werden können.

Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Meßsystems ist u.a. aber auch darin zu sehen, daß der vornehmlich der Bereitstellung der mit der zu messenden Massendurchflußrate korrelierten

Phasendifferenz dienende Meßaufnehmer hinsichtlich seiner Abmessungen wesentlich größer als der andere, vornehmlich der Bereitstellung der mit der zu messenden Dichte korrelierten

Signalfrequenz dienende Meßaufnehmer dimensioniert sein kann, wodurch es beispielsweise auch möglich ist, letzteren an dem vom anderen Meßaufnehmer ohnehin bereitgestellten Gehäuse zu haltern, beispielsweise auch innerhalb nämlichen Gehäuses anzuordnen, und so das

Meßsystem - trotzt der vorbeschriebenen Aufteilung der beiden Einzelmessfunktionen auf zwei eigenständige Meßaufnehmer - beispielsweise auch so ausgestalten zu können, daß es äußerlich als ein einziges Durchfluß-Meßgerät erscheint, ggf. auch mit den für solche Durchfluß-Meßgerät üblichen Einbaumaßen. Aufgrund der zuvor beschriebenen Abmessungen ist es hierbei zu dem auch ohne weiteres möglich, beide Meßaufnehmer in ausreichendem Maße voneinander schwingungstechnisch zu entkoppeln, so daß sie also trotz ihrer räumlichen Nähe hinsichtlich ihres Schwingungsverhaltens voneinander weitgehend unabhängig sind bzw. jedes der beiden

Vibrationselement unabhängig vom jeweils anderen Vibrationselement vibrieren kann.

Das erfindungsgemäße Meßsystem kann zudem beispielsweise auch mittels zweier herkömmlicher und/oder auch einzeln verwendbarer Meßaufnehmer vom Vibrationstyp hergestellt werden, die lediglich dahingehend geringfügig zu modifizieren sind, daß jeder der beiden Meßaufnehmer im fertiggestellten Meßsytem sowohl von zu messendem Medium durchströmt als auch an die schlußendlich die gewünschten Meßwerte liefernde Meß- und Betriebselektronik angeschlossen werden kann. Darüberhinaus kann das in der vorbeschriebene Weise, nämlich mittels eines zwei Meßaufnehmer vom Vibrationstyp umfassenden Meßaufnehmerverbund gebildete Meßsystem beispielsweise auch dadurch auf sehr einfache Weise bereitgestellt werden, indem zwei ansonsten eigenständige Meßgeräte, nämlich ein Coriolis-Massendurchfluß-Meßgeräts sowie ein vibronisches Dichte-Meßgerät, strömungs- und signaltechnisch entsprechend zusammengeschlossen werden. Die Erfindung sowie weitere vorteilhafte Ausgestaltungen davon werden nachfolgend anhand von Ausführungsbeispielen näher erläutert, die in den Figuren der Zeichnung dargestellt sind. Gleiche Teile sind in allen Figuren mit denselben Bezugszeichen versehen; wenn es die Übersichtlichkeit erfordert oder es anderweitig sinnvoll erscheint, wird auf bereits erwähnte Bezugszeichen in nachfolgenden Figuren verzichtet. Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen oder Weiterbildungen, insb. auch Kombinationen zunächst nur einzeln erläuterter Teilaspekte der Erfindung, ergeben sich ferner aus den Figuren der Zeichnung wie auch den Unteransprüchen an sich.

Im einzelnen zeigen: Fig. 1 , 2a, 2b ein - hier als ein Meßgerät in Kompaktbauweise ausgebildetes - Meßsystem der industriellen Meß- und Automatisierungstechnik für die Messung einer Volumendurchflußrate und/oder eines Volumendurchflusses eines in einer

Rohrleitung strömenden Mediums in verschiedenen Seitenansichten; schematisch nach Art einer eine Prinzipskizze ein Meßsystem gemäß Fig. 1 mit zwei innerhalb ein und desselben Gehäuses untergebrachten, im Betrieb des Meßsystem jeweils zumindest zeitweise von Medium durchströmten Vibrationselementen;

Fig. 4, 5 schematisch nach Art einer eine Prinzipskizze weitere Ausgestaltungsvarianten für ein Meßsystem gemäß Fig. 1 mit wiederum zwei innerhalb ein und desselben Gehäuses untergebrachten, im Betrieb des Meßsystem jeweils zumindest zeitweise von Medium durchströmten Vibrationselementen;

Fig. 6, 7a, 7b schematisch nach Art einer eine Prinzipskizze eine weitere Ausgestaltungsvariante für ein Meßsystem gemäß Fig. 1 mit wiederum zwei innerhalb ein und desselben Gehäuses untergebrachten, im Betrieb des Meßsystem jeweils zumindest zeitweise von Medium durchströmten Vibrationselementen, von denen eines mittels vier strömungstechnisch parallelen Meßrohren gebildet ist;

Fig. 8 schematisch nach Art einer eine Prinzipskizze eine weitere Ausgestaltungsvariante für ein Meßsystem gemäß Fig. 1 mit wiederum zwei innerhalb ein und desselben Gehäuses untergebrachten, im Betrieb des Meßsystem jeweils zumindest zeitweise von Medium durchströmten Vibrationselementen und mit zwei miteinander kommunizierenden, separaten Elektronikmodulen; und

Fig. 9 schematisch nach Art einer eine Prinzipskizze eine weitere Ausgestaltungsvariante für ein Meßsystem gemäß Fig. 1 mit einem innerhalb eines Gehäuses untergebrachten, im Betrieb des Meßsystem von Medium durchströmten Vibrationselement und mit einem außen am Gehäuse angebrachten, im Betrieb des Meßsystem von Medium anströmten weiteren Vibrationselement. In den Fig. 1-9 ist - in unterschiedlichen Ansichten bzw. verschiedenen

Ausgestaltungsvarianten - ein Meßsystem zum Ermitteln eines Volumendurchflusses v, nämlich eines während eines vorgebbaren oder vorab bestimmten Meßintervalls insgesamt geflossenen Volumens, und/oder einer Volumendurchflußrate v eines in einer Rohrleitung strömenden Mediums, insb. einer Flüssigkeit oder eines Gases, schematisch dargestellt. Das Meßsystem umfaßt eine, insb. mittels wenigstens eines Mikroprozessors und/oder mittels eines digitalen Signalprozessors (DSP) gebildete, Meß- und Betriebselektronik ME zum Erzeugen von die Volumendurchflußrate v bzw. den Volumendurchfluß v repräsentierenden Meßwerten bzw. zum Ausgeben eines solchen Meßwerts als einen aktuell gültigen Meßwert X des Meßsystems an einem entsprechenden Meßausgang der Meß- und Betriebselektronik ME. Die Meß- und Betriebselektronik ME kann wie in den Fig. 1 , 2a, 2b und 3 angedeutet, in einem einzigen Elektronikgehäuse HE des Meßsystems untergebracht sein. Falls erforderlich kann die Meß- und Betriebselektronik ME aber auch, wie beispielsweise auch in den Fig. 8 bzw. 9 schematisch dargestellt, mittels zweier miteinander kommunizierenden Elektronikmodule ME-i , ME ₂ gebildet sein, von denen jedes in einem von zwei oder mehr separaten Elektronikgehäusen HE, HE' des Meßsystems untergebracht ist. Die mittels der Meß- und Betriebselektronik ME generierten Meßwerte X können beispielsweise vor Ort angezeigt werden. Zum Visualisieren von Meßsystem intern erzeugten Meßwerten und/oder gegebenenfalls Meßsystem intern generierten Systemstatusmeldungen, wie etwa einer

Fehlermeldung oder einem Alarm, vor Ort kann das Meßsystem, wie auch Fig. 1 angedeutet, beispielsweise ein mit der Meß- und Betriebselektronik kommunizierendes, ggf. auch portables, Anzeige- und Bedienelement HMI aufweisen, wie etwa ein im Elektronikgehäuse HE hinter einem darin entsprechend vorgesehenen Fenster plaziertes LCD-, OLED- oder TFT-Display sowie eine entsprechende Eingabetastatur und/oder ein Touchscreen. In vorteilhafter Weise kann die, beispielsweise auch (re-)programmier- bzw. fernparametrierbare, Meß- und Betriebselektronik zudem so ausgelegt sein, daß sie im Betrieb des Meßsystems mit einem diesem übergeordneten elektronischen Datenverarbeitungssystem, beispielsweise einer speicherprogrammierbaren Steuerung (SPS), einem Personalcomputer und/oder einer Workstation, via

Datenübertragungssystem, beispielsweise einem Feldbussystem und/oder drahtlos per Funk, Meß- und/oder andere Betriebsdaten austauschen kann, wie etwa aktuelle Meßwerte,

Systemdiagnosewerte oder aber auch der Steuerung des Meßgeräts dienende Einste II werte. Des weiteren kann die Meß- und Betriebselektronik ME so ausgelegt sein, daß sie von einer externen Energieversorgung, beispielsweise auch über das vorgenannte Feldbussystem, gespeist werden kann. Für den Fall, daß das Meßsystem für eine Ankopplung an ein Feldbus- oder ein anderes Kommunikationssystem vorgesehen ist, kann die, beispielsweise auch vor Ort und/oder via

Kommunikationssystem (re-)programmierbare, Meß- und Betriebselektronik ME zu dem eine entsprechende, insb. einem der einschlägigen Industriestandards konforme, Kommunikations- Schnittstelle für eine Datenkommunikation aufweisen, z.B. zum Senden von Meß- und/oder Betriebsdaten, mithin den Volumendurchfluß v bzw. die Volumendurchflußrate v repräsentierenden Meßwerte, an die bereits erwähnte speicherprogrammierbare Steuerung oder ein übergeordnetes Prozeßleitsystem und/oder zum Empfangen von Einstelldaten für das Meßsystem. Darüberhinaus kann die Meß- und Betriebselektronik ME beispielsweise eine solche interne

Energieversorgungsschaltung aufweisen, die im Betrieb von einer im vorgenannten

Datenverarbeitungssystem vorgesehenen externen Energieversorgung über das vorgenannte Feldbussystem gespeist wird. Hierbei kann das Meßsystem beispielsweise als sogenanntes Vierleiter-Meßgerät ausgebildet sein, bei dem die interne Energieversorgungsschaltung der Meß- und Betriebselektronik ME mittels einem ersten Paars Leitungen mit einer externen

Energieversorgung und die interne Kommunikationsschaltung der Meß- und Betriebselektronik ME mittels eines zweiten Paars Leitungen mit einer externen Datenverarbeitungsschaltung oder einem externen Datenübertragungssystem verbunden ist.

Außer der Meß- und Betriebselektronik ME umfaßt das erfindungsgemäße Meßsystem desweiteren ein ein Lumen aufweisendes erstes Vibrationselement V1 , das dafür eingerichtet ist, in nämlichem Lumen einen mit einer ersten Massend urchflußrate m-i strömendem Anteil des Mediums zu führen und währenddessen vibrieren gelassen zu werden; insbesondere ist das Vibrationselement V1 dafür eingerichtet, in den Verlauf der Rohrleitung eingesetzt und so daran, nämliche an ein erstes Leitungssegment L1 der Rohrleitung und ein zweites Leitungssegment L2 der Rohrleitung, angeschlossen zu werden, daß das Lumen des Vibrationselements V1 mit einem jeweiligen Lumen jedes der beiden Leitungssegmente L1 , L2 kommuniziert und wenigstes ein Fluidströmung vom Leitungssegment L1 , weiters durch das Vibrationselement V1 hindurch bis hin zum Leitungssegment L2 ermöglichender Strömungspfad gebildet ist. Desweiteren umfaßt das Meßsystem wenigstens einen, beispielsweise mittels eines - hier aus Gründen besserer Übersichtlichkeit nicht

gezeigten - Paares von Anschlußdrähten, an die Meß- und Betriebselektronik elektrisch

angeschlossenen und davon angesteuerten ersten Schwingungserreger E1 zum Anregen von Vibrationen des Vibrationselements V1 , derart, daß das Vibrationselement V1 zumindest anteilig Resonanzschwingungen, nämlich mechanische Schwingungen mit einer ersten Resonanzfrequenz f _r ausführt. Im besonderen sind hierbei solche - gelegentlich auch als Nutzmode- oder

Antriebs-Schwingungen bezeichnete - Resonanzschwingungen angeregt, deren Resonanzfrequenz zum einen in einem hohen Maße auch von einer Dichte p des Mediums abhängig sind, und die zum anderen eine möglichst hohe Empfindlichkeit gegenüber Änderungen der Dichte aufweist, mithin eine hohe Auflösung auch geringfügiger Dichteschwankungen ermöglichen. Die

Meß- und Betriebselektronik ist hierbei ferner dafür eingerichtet, zumindest zeitweise ein

elektrisches- beispielsweise auf eine vorgegebenen Spannungshöhe und/oder auf eine

vorgegebene Stromstärke geregeltes - erstes Treibersignal e1 für den - beispielsweise

elektrodynamischen, nämlich mittels Tauchankerspule gebildeten - Schwingungserreger E1 zu generieren, das dazu dient, den Schwingungserreger E1 kontrolliert zumindest mit der für das Anregen bzw. Aufrechterhalten der Nutzmode-Schwingungen benötigten elektrischen Leistung zu speisen, und das eine der (momentanen) Resonanzfrequenz f _r des Vibrationselements V1 entsprechende Signalfrequenz aufweist.

Zum Erfassen von Vibrationen des Vibrationselements V1 , nicht zuletzt von mittels des

Schwingungserregers E1 angeregten Resonanzschwingungen, umfaßt das Meßsystem weiters einen, beispielsweise mittels eines - hier aus Gründen besserer Übersichtlichkeit ebenfalls nicht gezeigten - weiteren Paares von Anschlußdrähten, an die Meß- und Betriebselektronik elektrisch angeschlossenen, insb. elektrodynamischen, ersten Schwingungssensor S1 sowie einen vom ersten Schwingungssensor S1 beabstandeten, beispielsweise gleichermaßen wie dieser an die

Meß- und Betriebselektronik elektrisch angeschlossenen und/oder zum Schwingungssensor S1 baugleichen, zweiten Schwingungssensor S2. Der Schwingungssensor S1 ist dafür eingerichtet, ein von Vibrationen des Vibrationselements 10 abhängiges erstes Schwingungssignal s1 zu generieren, das eine der Schwingfrequenz der Nutzmode-Schwingungen, mithin der momentan angeregten Resonanzfrequenz f _r des Vibrationselements V1 entsprechende Signalfrequenz aufweist, während der Schwingungssensor S2 dafür eingerichtet ist, ein von Vibrationen des Vibrationselements V1 abhängiges zweites Schwingungssignal s2 zu generieren, und zwar derart, daß das

Schwingungssignal s2 eine zur Signalfrequenz des ersten Schwingungssignals s1 gleiche, mithin nämlicher Resonanzfrequenz f _r1 des Vibrationselements V1 entsprechende Signalfrequenz sowie relativ zum ersten Schwingungssignal eine von der ersten Massendurchflußrate m-i abhängige Phasendifferenz Δφ ₁₂ aufweist.

Der Schwingungserreger E1 wie auch die Schwingungssensoren s1 , s2 sind, wie bei derartigen Vibrationselementen üblich, außen am Vibrationselement V1 , nämlich auch im Betrieb nicht vom zu messenden Medium kontaktierten, Seite angeordnet. Nämlicher Schwingungserreger E1 dient im besonderen dazu, eine mittels des elektrischen Treibersignals e1 eingespeiste elektrische

Erregerleistung P _exc i in, z.B. pulsierende oder harmonische, nämlich im wesentlichen sinusförmige, Erregerkräfte F _exc i zu konvertieren, die entsprechend auf das Vibrationselement einwirken und somit die gewünschten Resonanzschwingungen aktiv anregen. Beispielsweise kann das wenigstens eine Treibersignal e1 gleichzeitig auch eine Vielzahl von sinusförmigen Signalkomponenten mit voneinander verschiedener Signalfrequenz aufweisen, von denen eine - etwa eine zumindest zeitweise hinsichtlich einer Signalleistung dominierende - Signalkomponente die eine der

Resonanzfrequenz f _r entsprechende Signalfrequenz aufweist. Die - durch Konvertierung von in den Schwingungserreger E1 eingespeister elektrischer Erregerleistung P _exc1 schlußendlich

generierten - Erregerkräfte F _exc können dabei in dem Fachmann an und für sich bekannter Weise, nämlich mittels einer in der Meß- und Betriebselektronik ME vorgesehenen, das Treibersignal e1 anhand von Signalfrequenz und Signalamplitude wenigstens eines der Sensorsignale s1 , s2 ein- und über einen Ausgangskanal bereitstellenden Treiberschaltung entsprechend erzeugt werden. Zum Ermitteln der momentanen Resonanzfrequenz bzw. zum Einstellen der entsprechenden Signalfrequenz für das Treibersignal kann in der Treiberschaltung beispielsweise eine digitalen Phasen-Regelschleife (PLL - phase locked loop) vorgesehen sein, während eine einen Betrag nämlicher Erregerkräfte F _exc1 bestimmende Stromstärke des Treibersignals beispielsweise mittels eines entsprechenden Stromreglers der Treiberschaltung passend eingestellt werden kann. Die Meß- und Betriebselektronik kann hier z.B. auch dafür ausgestaltet sein, das Treibersignal e1 in der Weise zu regeln, daß die Resonanzschwingungen eine gleichbleibende, mithin auch von der Dichte p bzw. auch der Viskosität η des jeweils zu messenden Mediums weitgehend unabhängige Amplitude aufweisen. Der Aufbau und die Verwendung vorgenannter Phasenregel-Schleifen zum aktiven Anregen von Vibrationselementen der in Rede stehenden Art auf einer momentanen Resonanzfrequenz ist z.B. in der US-A 48 01 897 ausführlich beschrieben. Selbstverständlich können auch andere für das Einstellen der Erregerenergie E _exc i bzw. der Erregerleistung P _exc i geeignete, dem Fachmann an und für sich bekannte Treiberschaltungen verwendet werden, beispielsweise auch gemäß der dem eingangs erwähnten Stand der Technik, etwa den eingangs erwähnten US-A 47 77 833, US-A 48 01 897, US-A 48 79 91 1 , US-A 50 09 109, US-A 50 24 104, US-A 50 50 439, US-A 58 04 741 , bzw. US-A 63 1 1 136. Ferner sei hinsichtlich einer Verwendung solcher Treiberschaltungen auch auf die mit Meßumformern (Transmitter)der Serie

"PROMASS 100", "PROMASS 40", "PROMASS 80", "PROMASS 83""PROMASS 84" bereitgestellte Meß- und Betriebselektroniken verwiesen, wie sie von der Anmelderin u.a. in Verbindung mit auch der Messung von Massendurchflußrate und Dichte dienenden Meßwandlern der Serien

"PROMASS E", "PROMASS F", "PROMASS H", "PROMASS I", "PROMASS P", "PROMASS S" bzw. "PROMASS X", beispielsweise auch via Internet auf http://www.us. endress.com/#products/~flow- measurment-flowmeter-coriolis-masss, angeboten werden.

Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung umfaßt das Meßsystem ferner wenigstens ein Gehäuse H mit einem, insb. zur umgebenden Atmosphäre hin hermetisch dicht, ggf. auch druck- und/oder explosionsfest verschlossenen, Lumen H', innerhalb dessen zumindest das erste Vibrationselement V1 zusammen mit dem wenigstens einen Schwingungserreger E1 sowie den beiden Schwingungssensoren S1 , S2 untergebracht ist. Das Gehäuse H ist im Vergleich zum Vibrationselement V1 wesentlich biege- und verwindungssteifer ausgebildet und weist zudem ein, beispielsweise mittels Flanschverbindung, an das erste Leitungssegment L1 1 der Rohrleitung anschließbares erstes Gehäuseende H1 sowie ein, beispielsweise mittels Flanschverbindung, an das zweite Leitungssegment L12 der Rohrleitung anschließbares zweiten Gehäuseende H2 auf. Wie aus der Zusammenschau der Fig. 1 , 2a, 2b und 3 ohne weiteres ersichtlich, weisen daher das Gehäuseende H1 wenigstens eine erste Strömungsöffnung 0, _, n erster Art - nämlich eine erste mit dem Vibrationselement V1 kommunizierende Strömungsöffnung - und das Gehäuseende H2 wenigstens eine erste Strömungsöffnung O _ii2 i erster Art - nämlich eine erste mit dem

Vibrationselement V1 kommunizierende Strömungsöffnung - auf. Darüberhinaus weist jedes der beiden Gehäuseenden jeweils einen entsprechenden Anschlußflansch auf. Ferner kann das Gehäuse H, wie auch in Fig. 1 schematisch dargestellt, einen halsartigen Haltestutzen aufweisen , an dem das wenigstens eine Elektronikgehäuse HE unter Bildung eines Meßgeräts in

Kompaktbauweise montiert ist. Innerhalb des Haltestutzen kann desweiteren eine, beispielsweise mittels Glas- und/oder Kunststoffverguß hergestellte, hermetisch dichte und/oder druckfeste Durchführung für von der Meß- und Betriebselektronik aus in das Lumen H' des Gehäuses H führend elektrische Anschlußdrähte angeordnet sein. Das Vibrationselement V1 des erfindungsgemäßen Meßsystems ist, wie aus der Zusammenschau der Fig. 1 bis 3 ohne weiteres ersichtlich, mittels wenigstens eines - beispielsweise geraden, mithin kreiszylindrischen - Meßrohrs 1 1 von vorgebbarem Kaliber (DN1 1 ) gebildet, das im Betrieb des Meßsystems in den Verlauf der Rohrleitung eingesetzt und, nicht zuletzt auch zwecks der Generierung der erwähnten Resonanzschwingungen (Nutzmode-Schwingungen), über eine vorgegebenen freie Schwinglänge zumindest temporär vibrieren gelassen ist. Das Meßrohr 1 1 kann - wie bei derartigen in industriellen Meßsystemen verwendeten Vibrationselementen üblich - beispielsweise ein aus einem Edelstahl oder auch aus einer Titan-, einer Tantal- und/oder einer Zirconium-Legierung hergestelltes Metallrohr sein und ein Kaliber von mehr als 20 mm aufweisen (DN1 1 >20 mm). Nämliches Meßrohr 1 1 mündet, wie aus der Zusammenschau der Fig. 2a, 2b und 3 ohne weiteres ersichtlich, nicht zuletzt auch zwecks der Bereitstellung des erwähnten wenigstens einen Strömungspfades, mit einem ersten Rohrende in die

Strömungsöffnung 0, _, n erster Art des ersten Gehäuseendes sowie mit einem zweiten Rohrende in die Strömungsöffnung O _ii2 i erster Art des ersten Gehäuseendes. Als aktiv angeregte

Resonanzschwingungen können hierbei - wie bei Verwendung derartiger Vibrationselemente durchaus üblich - beispielsweise Schwingungen eines mit seiner momentanen Resonanzfrequenz angeregten natürlichen Eigenmodes des Vibrationselements V1 dienen, bei denen das wenigstens eine Meßrohr 1 1 zumindest anteilig Biegeschwingungen um eine deren beiden Rohrenden imaginär verbindende gedachte Schwingungsachse ausführt, beispielsweise derart, daß nämliche

Biegeschwingungen über die gesamte freie Schwinglänge lediglich einen einzigen

Schwingungsbauch aufweisen. Im Falle eines geraden Meßrohrs können nämlichen

Biegeschwingungen zudem auch Torsionsschwingungen um die Schwingungsachse überlagert sein, beispielsweise auch solche von gleicher Schwingungsfrequenz wie die Biegeschwingungen und/oder solche eines weiteren Eigenmodes des Vibrationselements, bei dem auch die

Torsionsschwingungen über die gesamte freie Schwinglänge lediglich einen einzigen

Schwingungsbauch aufweisen.

Nach einer Ausgestaltung der Erfindung ist das Vibrationselement V1 , wie auch in den Fig. 2a, 2b, 3 schematisch dargestellt, nicht mittels nur eines einzigen, sondern mittels wenigstens zweier baugleicher, zueinander zumindest abschnittsweise parallel verlaufend angeordneter Meßrohre, mithin mittels eines ersten Meßrohrs 11 und wenigstens eines weiteren - zweiten - Meßrohrs 12 gebildet. Dies im besonderen in der Weise, daß das Vibrationselement V1 , wie auch aus der Zusammenschau der Fig. 2a, 2b bis 3 ersichtlich, mittels wenigstens zweier gerader, zueinander paralleler Meßrohre gebildet ist, die unter Bildung möglichst gleichlanger freier Schwinglängen lediglich punktuell mechanisch miteinander gekoppelt sind, beispielsweise mittels an den

Endbereichen der Meßrohre, mithin jeweils in der Nähe eines der Gehäuseenden H1 , H2 fixierten Knotenplatten N1 , N2. Das Vibrationselement V1 kann hierbei zudem so ausgebildete sein, daß es beispielsweise einem der in den eingangs erwähnten US-A 2006/0162468, US-A 2007/0151368, US-A 2008/0047361 , US-A 201 1/0154914, US-A 201 1/0016991 , oder US-A 2012/0048034 gezeigten Vibrationselementen entspricht. Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung sind nämliche Meßrohre 1 1 , 12

strömungstechnisch parallel geschaltet. Dafür weist jedes der beiden Gehäuseenden H1 , H2, wie in der Fig. 2a bzw. 2b schematisch dargestellt, jeweils wenigstens eine weitere - zweite - Strömungsöffnung Oi ₂ bzw. Ο ₂ 2 erster Art auf, von denen - zwecks Bildung eines weiteren, zum zuvor erwähnten Strömungspfades parallelen Strömungspfades - die

Strömungsöffnung Oi ₂ ein erstes Rohrende des Meßrohrs 12 und die Strömungsöffnung 0, 22 des Gehäuseendes H2 ein zweites Rohrende des Meßrohrs 12 aufnehmen.

Wie aus einer Zusammenschau der Fig. 6, 7a, 7b - insb. auch im Vergleich mit Fig. 1 , 2a, 2b - ersichtlich, kann das erste Vibrationselement V1 beispielsweise auch mittels vier baugleichen geraden und zueinander parallel verlaufenden Meßrohren 1 1 , 12, 13 und 14 gebildet sein, beispielsweise also auch einem der in den eingangs erwähnten US-A 2010/0050783,

US-A 2010/0242623 bzw. US-A 2012/0079891 gezeigten Vibrationselemente entsprechen. Dies im besonderen in der Weise, daß zum Bilden von vier parallelen Strömungspfaden das

Gehäuseende H1 vier Strömungsöffnungen O, n , 0, 12, 0, 13, 0, _, ι ₄ erster Art aufweist, von denen jede jeweils genau ein erstes Rohrende eines der vier Meßrohre 1 1 , 12, 13 bzw. 14 aufnimmt, und das Gehäuseenden H2 ebenfalls vier Strömungsöffnungen 0, 21 , 0, 22, O _ii2 3, Oi _,24 erster Art aufweist, von denen jede jeweils genau ein zweites Rohrende des in die jeweils korrespondierende

Strömungsöffnung erster Art des Gehäuseendes H1 mündenden Meßrohrs 1 1 , 12, 13 bzw. 14 aufnimmt. Diese Ausgestaltungsvariante des Vibrationselements V1 ist, wie auch in den

US-A 2010/0050783, US-A 2010/0242623 oder US-A 2012/0079891 aufgezeigt, besonders auch für solche Meßsysteme geeignet, die eine nominellen Nennweite von mehr als 100 mm, beispielsweise also 250 mm, 350 mm, 450 oder darüber, aufweisen und/oder für solche Anwendungen vorgesehen sind, bei denen das Medium auch mit einer Massendurchflußrate von mehr als 100 t/h, insb. auch mehr als 1000 t/h, strömen kann.

Wie bereits erwähnt, dient das erfindungsgemäße Meßsystem im besonderen dazu einen

Volumendurchfluß und/oder eine Volumendurchflußrate des im Betrieb in der Rohrleitung strömenden Mediums zu ermitteln. Wenngleich die Volumendurchflußrate, mithin der

Volumendurchfluß als Integralwert der im erwähnten Meßintervall wiederkehrend ermittelten Volumendurchflußrate, grundsätzlich - und wie bei konventionellen Meßsystemen mit

Vibrationselementen der vorgenannten Art durchaus üblich - auch bereits allein basierend auf den von den beiden Schwingungssensoren S1 , S2 gelieferten Schwingungssignalen s1 bzw. s2, nämlich basierend auf der zwischen den Schwingungssignalen S1 , S2 existierenden Phasendifferenz Δφ ₁₂ und basierend auf der der Resonanzfrequenz f _r1 des Vibrationselements V1 entsprechenden Signalfrequenz wenigstens eines der Schwingungssignale s1 bzw. s2, ermittelt werden kann, weist das erfindungsgemäße Meßsystem desweiteren ein, insb. auch am Gehäuse H gehaltertes und/oder in einem biege- und verswindungssteifen Rahmen schwingfähig eingespanntes, zweites

Vibrationselement V2, wenigstens einen mit dem Vibrationselement V2 in Wirkverbindung stehenden, an die Meß- und Betriebselektronik ME elektrisch angeschlossenen, insb.

elektrodynamischen, zweiten Schwingungserreger E2 zum Anregen von Vibrationen des zweiten Vibrationselements V2 sowie wenigstens einen ebenfalls an die Meß- und Betriebselektronik elektrisch angeschlossenen, insb. elektrodynamischen, dritten Schwingungssensor S3 zum

Erfassen von Vibrationen des Vibrationselements V2 auf. Das Vibrationselement V2 des erfindungsgemäßen Meßsystems ist weiters dafür eingerichtet, zumindest zeitweise von einem Anteil des Mediums kontaktiert und währenddessen, angeregt vom Schwingungserreger E2, vibrierengelassen zu werden, derart, daß auch das Vibrationselement V2 zumindest anteilig

Resonanzschwingungen, nämlich mechanische Schwingungen mit einer - ebenfalls von der Dichte des kontaktierenden Mediums mitbestimmten - zweiten Resonanzfrequenz f _r2 ausführt. Der Schwingungssensor S3 wiederum generiert ein von Vibrationen des Vibrationselements V2 abhängiges drittes Schwingungssignal s3, das eine nämlicher Resonanzfrequenz f _r2 entsprechende Signalfrequenz aufweist. Die der der Meß- und Betriebselektronik zugeführten Schwingungssignale werden dort in in der üblichen Weise aufgearbeitet, nämlich vorverstärkt, gefiltert und digitalisiert, werden und hernach mittels entsprechend programmierter Rechenalgorithmen computerbasiert weiter ausgewertet.

Indem der Meß- und Betriebselektronik sowohl die beiden Schwingungen des ersten

Vibrationselements V1 repräsentierenden Schwingungssignale s1 , s2 als auch das wenigstens eine Schwingungen des zweiten Vibrationselements V2 repräsentierenden Schwingungssignals s3 zugeführt sind, stehen dieser im Ergebnis zunächst Informationen sowohl betreffend die

Massendurchflußrate m-i , nämlich inform der zwischen den Schwingungssignalen s1 , s2 existierenden Phasendifferenz Δφ _Γ , als auch betreffend die momentane Dichte p des Mediums, nämlich inform der Signalfrequenz des Schwingungssignals s3, zur Verfügung. Die

Meß- und Betriebselektronik des erfindungsgemäßen Meßsystems ist ferner dafür eingerichtet, mittels des ersten, zweiten und dritten Schwingungssignals s1 , s2, s3, nämlich basierend auf der zwischen den Schwingungssignalen s1 , s2 existierenden Phasendifferenz Δφ ₂ sowie basierend auf der der Resonanzfrequenz f^ des Vibrationselements V2 entsprechende Signalfrequenz des Schwingungssignals s3, einen die Volumendurchflußrate repräsentierenden Meßwert X _v und/oder einen den Volumendurchfluß repräsentierenden Meßwert X _v , insb. auch wiederkehrend, zu generieren bzw. als gültigen Meßwert X (X _v - X; X _v -» X)auszugeben. Im besonderen sind dafür beim zweiten Vibrationselement V2 solche Resonanzschwingungen angeregt, deren

Resonanzfrequenz zum einen sehr gut mit der zu ermittelnden Dichte des Mediums korreliert sind, und die zum anderen auch eine möglichst hohe Empfindlichkeit gegenüber allfälligen Änderungen der Dichte aufweist, mithin dienen beim erfindungsgemäßen Meßsystem solche

Resonanzschwingungen des Vibrationselements V2 als Nutzmode-Schwingungen, die eine hohe Auflösung auch geringfügiger Dichteschwankungen ermöglichen. Dementsprechend ist die

Meß- und Betriebselektronik nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ferner auch dafür eingerichtet, zumindest zeitweise ein zweites Treibersignal e2 für den zweiten

Schwingungserreger E2 zu generieren, das eine der (momentanen) Resonanzfrequenz ^ des zweiten Vibrationselements V2 entsprechende Signalfrequenz aufweist, wobei auch nämliche Signalfrequenz - analog wie beim Treibersignal e1 - basierend auf dem Sensorsignals s3, insb. auch auf dessen Signalfrequenz, von der Meß- und Betriebelektronik wiederkehrend an die momentane Resonanzfrequenz fr2 des Vibrationselements V2 angepaßt wird. Zecks der Generierung des Treibersignals e2 kann die erwähnte Treiberschaltung der Meß- und Betriebselektronik

beispielsweise zusätzlich zu dem erwähnten Ausgangskanal für das Treibersignal e1 einen weiteren, separaten - beispielsweise mittels einer entsprechenden Phasen-Regelschleife zum Ermitteln der momentanen Resonanzfrequenz f _r2 bzw. zum Einstellen der entsprechenden

Signalfrequenz für das Treibersignal e2 und einem Stromregler zum Einstellen einer Stromstärke des Treibersignals e2 gebildeten - Ausgangskanal für Treibersignal e2 aufweisen.

Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist die Meß- und Betriebselektronik ferner auch dafür eingerichtet, beide Treibersignale e1 , e2 zumindest zeitweise auch simultan zu generieren, derart, daß das erste Treibersignal e1 die der Resonanzfrequenz f _r des ersten

Vibrationselements V1 entsprechende Signalfrequenz und das zweite Treibersignal e2 die der

Resonanzfrequenz f^ des zweiten Vibrationselements V2 entsprechende Signalfrequenz aufweisen, so daß im Ergebnis beide Vibrationselemente V1 , V2 zeitgleich mit ihrer jeweils momentanen Resonanzfrequenz f _r1 bzw. f^ vibrieren. Ferner kann die Meß- und Betriebselektronik hierbei auch so ausgestaltet sein - etwa für den Fall, daß die Dichte des Mediums nur sehr langsam und/oder nur in sehr geringem Maße veränderlich ist, und/oder für den Fall, daß die Dichte vorübergehend auch anhand des ersten und/oder zweiten Schwingungssignals s1 , s2 ausreichend genau gemessen werden kann - , daß sie das Treibersignal e1 für den ersten Schwingungserreger E1 über einen bestimmten Zeitraum ununterbrochen generiert, mithin das Vibrationselement V1 über nämlichen Zeitraum ununterbrochen vibrieren gelassen ist, und während dieses Zeitraums das Treibersignal e2 für den zweiten Schwingungserreger E2 nur gelegentlich liefert und somit das Vibrationselement V2 während nämlichem Zeitraum auch nur zeitweise vibrieren gelassen ist bzw. zeitweise in Ruhe ist. Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist die Meß- und Betriebselektronik ferner dafür eingerichtet, basierend auf der der Resonanzfrequenz f^ des Vibrationselements V2 entsprechende Signalfrequenz des Schwingungssignals s3, insb. auch wiederkehrend, einen die die Dichte p des in der Rohrleitung strömenden Mediums repräsentierenden Meßwert X _p zu erzeugen bzw. als gültigen Meßwert X (X _p -» X) auszugeben und/oder basierend auf der zwischen den Schwingungssignalen s1 , s2 existierenden Phasendifferenz Δφ ₁₂ einen die Massendurchflußrate m-i des durch das Vibrationselement V1 und/oder einen eine Massendurchflußrate des in der Rohrleitung strömenden Mediums repräsentierenden Meßwert X _m , insb. auch wiederkehrend, zu erzeugen bzw. als einen gültigen Meßwert X (X _m -» X) des Meßsystems auszugeben. Der die Dichte repräsentierende Meßwert X _p kann anhand eines die Resonanzfrequenz des Vibrationselements V2 momentan repräsentierenden Frequenz-Meßwerts X _fr2 und basierend auf der an und für sich bekannten Rechenvorschrift zur Ermittlung von Dichte-Meßwerten: fr2

von der Meß- und Betriebselektronik wiederkehrend ermittelt werden, worin a2o, a2i

meßsystemspezifische, durch den konkreten mechanischen Aufbau des Vibrationselements V2 festgelegte Koeffizienten sind. Nämliche Koeffizienten a2o, a2i können in an und für sich bekannter Weise mittels einer vorab durchgeführten (Naß-) Kalibrierung des Meßsystem ermittelt werden, derart, daß sie im Ergebnis mit kleinst möglicher Abweichung zwischen vorgegebenen tatsächlichen Massendurchflußraten und dafür von der Meß- und Betriebselektronik jeweils ermittelten Meßwerten X _p vermitteln. Der Frequenz-Meßwerts X _f ^ wiederum kann beispielsweise anhand der der

Resonanzfrequenz entsprechenden Signalfrequenz des Sensorsignals s3 ermittelt, mithin direkt vom Sensorsignal s3 bzw. einem diesem entsprechenden Digitalsignal abgeleitet werden. Alternativ oder in Ergänzung kann der Frequenz-Meßwert X _fr2 aber beispielsweise auch vom Treibersignal e2 abgeleitet bzw. mittels der das Treibersignal e2 generierenden Treiberschaltung, z.B. auch basierend auf entsprechenden Ausgabewerten der dem Einstellen der Signalfrequenz des

Treibersignals e2 dienenden Phasen-Regelschleife, ermittelt werden. Analog wie der die Dichte repräsentierende Meßwert X _p kann zudem auch der

massendurchflußraterepräsentative Meßwert X _m anhand eines mittels der Meß- und

Betriebselektronik gleichermaßen vom Schwingungssignal s1 und/oder vom Schwingungssignal s2 abgeleiteten, die Resonanzfrequenz f _r1 des Vibrationselements V1 momentan repräsentierenden Frequenz-Meßwerts X _fr , einem die Phasendifferenz Δφ ₁₂ momentan repräsentierenden, mithin wiederkehrend ermittelten, ersten Phasen-Meßwert Χ _Δφ ΐ2 und basierend auf der dafür üblichen Rechenvorschrift zur Ermittlung von Massendurchfluß-Meßwerten: m = ₁₀ + b _i ^ (2)

Ä _fr1 von der Meß- und Betriebselektronik wiederkehrend ermittelt werden. Die in vorgenannter

Rechenvorschrift (2) enthalten Koeffizienten bio, bn sind wiederum meßsystemspezifisch, nämlich durch den konkreten mechanischen Aufbau des Vibrationselements V1 festgelegt, und können ebenfalls mittels einer vorab durchgeführten (Naß-) Kalibrierung des Meßsystem ermittelt werden. Der Frequenz-Meßwert X _fr kann wiederum aus dem Sensorsignal s1 bzw. einem diesem entsprechenden Digitalsignal und/oder aus dem Treibersignals e1 ermittelt werden. Der

Frequenz-Meßwert X _fr kann aber beispielsweise auch mittels der dem Einstellen der Signalfrequenz des Treibersignals e1 dienenden Phasen-Regelschleife generiert werden. Alternativ oder in Ergänzung kann die Meß- und Betriebselektronik, wie bei mittels Vibrationselementen der in Rede stehenden Art gebildeten Meßsystemen durchaus üblich, ggf. auch dafür eingerichtet sein, mithin dazu verwendet werden, basierend auf der zur Anregung und Aufrechterhaltung von

Schwingungenen zumindest eines der Vibrationselemente, beispielsweise den ohnehin angeregten Resonanzschwingungen zumindest eines der beiden Vibrationselemente, eingespeisten elektrischer Erregerleistung, ggf. auch unter Berücksichtgung wenigstens eines der Schwingungssignals, einen eine Viskosität η des Fluids repräsentierenden Viskositäts-Meßwert Χ _η zu ermitteln.

Desweiteren kann die Meß- und Betriebselektronik zudem auch so ausgestaltet sein, daß sie den die Volumendurchflußrate repräsentierenden Meßwert X _v bzw. den den Volumendurchfluß repräsentierenden Meßwert X _v basierend auf der Beziehung X _m /X _p bzw. basierend auf der

Rechenvorschrift:

ermittelt.

Die Programm-Codes für solche der Generierung von Meßwerten dienende Auswerteprogramme bzw. für der Ansteuern ng der Vibrationselemente dienende Regelungsprogramme können z.B. in dem Fachmann geläufiger Weise in einem nicht-flüchtigen Datenspeicher EEPROM der Meß- und Betriebselektronik persistent gespeichert sein und beim Aufstarten der Meß- und Betriebselektronik in einen, z.B. in einem Mikroprozessor oder einen digitalen Signalprozessor (DSP) integrierten, flüchtigen Datenspeicher RAM geladen werden. Gleichermaßen können mittels derMeß- und Betriebselektronik ME im Betrieb generierte Meßwerte in einen solchen, ggf. auch denselben, flüchtigen bzw. in einen solchen nicht-flüchtigen Datenspeicher geladen und für eine spätere Weiterverarbeitung entsprechend vorgehalten werden.

Nicht zuletzt zwecks der Erzielung einer weitgehenden, idealerweise vollständigen,

schwingungstechnischen Entkopplung der beiden Vibrationselemente V1 , V2 voneinander, derart, daß beide Vibrationselemente, nicht zuletzt auch im jeweiligen Nutzmode, voneinander unabhängig, ggf. auch einzeln bzw. intermittierend, vibrierengelassen werden können, ohne Schwingungsenergie in das jeweilige andere Vibrationselement zu übertragen, weist das Vibrationselement V2 nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung eine Resonanzfrequenz f _r2 auf, die - insb. auch für den regelmäßig eintretenden Fall, daß beide Vibrationselemente V1 , V2 gleichzeitig vom gleichen Medium kontaktiert sind, im übrigen aber auch jeweils eine stationäre Temperaturverteilung aufweisen - um mehr als 10 Hz von der Resonanzfrequenz f _r1 des Vibrationselements V1 abweicht. In vorteilhafter Weise sind die beiden Vibrationselemente V1 , V2 hierbei so aufeinander abgestimmt, daß nämliche Resonanzfrequenz f _r2 kleiner ist, als die Resonanzfrequenz f _r ; dies im besonderen auch in der Weise, daß die Resonanzfrequenz f _r2 des Vibrationselements V2 weniger als 90% der Resonanzfrequenz f _r1 des Vibrationselements V1 entspricht. Zum mechanischen Entkoppeln der beiden Vibrationselemente V1 , V2 in der vorgenannten Weise sind diese ferner so dimensioniert, daß - zumindest bei stationärer Temperaturverteilung im Meßsystem - eine einer niedrigsten Resonanzfrequenz des nicht von Medium kontaktierten Vibrationselements V1 entsprechende, niedrigste mechanische Eigenfrequenz des Vibrationselements V1 von einer niedrigsten mechanischen Eigenfrequenz des zweiten Vibrationselements V2, also einer niedrigsten

Resonanzfrequenz des nicht von Medium kontaktierten Vibrationselements V2, verschieden ist; dies beispielsweise derart, daß nämliche niedrigste mechanische Eigenfrequenz des

Vibrationselements V1 kleiner ist als nämliche niedrigste mechanischen Eigenfrequenz des Vibrationselements V2. In entsprechender Weise ist auch die Meß- und Betriebselektronik nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung dafür eingerichtet, beide Treibersignale e1 , e2 simultan zu generieren, derart, daß die Signalfrequenz des zweiten Treibersignals e2 kleiner ist als die Signalfrequenz des ersten Treibersignals e1 , beispielsweise weniger als 90% der Signalfrequenz des Treibersignals e1 entspricht, und/oder daß nämliche Signalfrequenz des zweiten Treibersignals e2 um mehr als 10 Hz von der Signalfrequenz des ersten Treibersignals e1 abweicht.

Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung weist, wie u.a. in den Fig. 3, 4, und 5 angedeutet, auch das zweite Vibrationselement V2 ein Lumen zum Führen von strömendem Medium auf, wobei das Vibrationselement V2 wiederum so an die Rohrleitung so anschließbar ist, daß dessen Lumen zumindest temporär mit einem Lumen der Rohrleitung kommuniziert. Dementsprechend kann als o auch das zweite Vibrationselement V2 mittels wenigstens eines schwingfähig am bzw. im

Gehäuse H gehalterten Meßrohrs 21 gebildet sein, das im Betrieb des Meßsystems zumindest temporär mit der Rohrleitung kommuniziert und zwecks der Generierung der erwähnten

Resonanzschwingungen über eine baulich vorgegebenen freie Schwinglänge zumindest temporär vibrieren gelassen ist, beispielsweise auch simultan mit dem Vibrationselement V1 . Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist hierbei ferner vorgesehen, daß das Meßrohr 1 l eine freie Schwinglänge aufweist, die größer als eine freie Schwinglänge ist, die das Meßrohr 21 aufweist. Das wenigstens eine das Vibrationselement V2 bildende Meßrohr 21 kann beispielsweise gekrümmt sein und dabei zudem auch eine für solche Meßrohre gebräuchliche Rohrform haben,

beispielsweise also eine kreisbogen-förmige, trapez-förmige, V-förmige, U-förmige, S-förmige, Z-förmige oder helix-förmige Silhouette aufweisen. Darüberhinaus kann das Meßrohr 21 beispielsweise auch aus dem gleichen Material, wie das wenigstens eine das Vibrationselmeent V1 bildende Meßrohr 1 1 bzw. auch aus einem anderen für derartige Vibrationselemente üblichen Material gefertigt sein, beispielsweise also ein aus Edelstahl oder auch aus einer Titan-, einer Tantal- und/oder einer Zirconium-Legierung hergestelltes Metallrohr sein. Als aktiv angeregte Resonanzschwingungen können dementsprechend - analog wie beim Vibrationselement V1 - ebenfalls Schwingungen eines natürlichen Eigenmodes des Vibrationselements V2 dienen, bei denen das wenigstens eine Meßrohr 21 zumindest anteilig Biegeschwingungen um eine deren beiden Rohrenden imaginär verbindende gedachte Schwingungsachse ausführt. Im besonderen ist die Meß- und Betriebselektronik hierbei dafür eingerichtet, das Treibersignal e2 mit einer der momentanen Resonanzfrequenz des Biegeschwingungsgrundmodes des des Vibrationselements V2 anzuregen, jenes Eigenmodes also, in dem das das Vibrationselmeent V2 bildende Meßrohr 21 solche Biegeschwingungen ausführt, die über die gesamte freie Schwinglänge lediglich einen einzigen Schwingungsbauch aufweisen.

Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist das Vibrationselement V2, wie auch in den Fig. 2a, 2b, 3 schematisch dargestellt, nicht mittels nur eines einzigen, sondern mittels wenigstens zweier baugleicher, zueinander zumindest abschnittsweise parallel verlaufend angeordneter, beispielsweise auch mittels Strömungsteiler zueinander strömungstechnisch parallel geschalteter, Meßrohre 21 , 22 gebildet. Dies im besonderen auch in der Weise, daß das Vibrationselement V2, wie auch in Fig. 2a bzw. 2b angedeutet, mittels wenigstens zweier gekrümmter Meßrohre 21 , 22 gebildet ist, die unter Bildung möglichst gleichlanger freier Schwinglängen lediglich punktuell mechanisch miteinander gekoppelt sind, beispielsweise wiederum mittels an den Endbereichen der Meßrohre fixierten Knotenplatten. Das zweite Vibrationselement V2 kann hierbei demnach auch so ausgebildete sein, daß es beispielsweise einem der in den eingangs erwähnten CN-A 10 18 58 765, US-A 57 96 01 1 , US-B 67 1 1 958 oder WO-A 00/57141 , gezeigten Vibrationselemente entspricht. Als zweites Vibrationselement V2 können, nicht zuletzt für den Fall, daß das Meßsystem für Anwendungen mit gasförmigen oder auch dünnflüssigen Medien von weniger als 60 mPa-s vorgesehen ist, aber beispielsweise auch in Mikrosystemtechnik hergestellte Vibrationselemente (MEMS) dienen, wie sie u.a. auch in den US-A 2010/0043569, US-B 79 21 737, US-B 78 23 445 , US-B 74 37 912, US-B 64 77 901 bzw. WO-A 2007/147786 gezeigt sind, mithin kann das

Vibrationselement V2 mittels auch eines Meßrohrs gebildet sein, das ein Kaliber von weniger als 0,5 mm aufweist. Zugleich kann das Vibrationselement V1 beispielsweise mittels zwei oder mehr Meßrohren gebildet sein, von denen jedes ein Kaliber von mehr als 40 mm aufweist.

Wie aus einer Zusammenschau der Fig. 1 , 2a, 2b, 3, 4, 5, 6, 7a, 7b ohne weiteres ersichtlich, können in vorteilhafter Weise sowohl das erste als auch das zweite Vibrationselement V1 , V2 auch innerhalb ein und desselben Lumens des Gehäuses H, nämlich innerhalb des Lumens H', untergebracht sein. Ferner sind die beiden Vibrationselemente V1 , V2 bevorzugt so hinsichtlich ihrer Einbaumaße dimensioniert, daß das Vibrationselement V2 sowohl hinsichtlich einer - im Fall der Bildung nämlichen Vibrationselements V2 mittels wenigstens eines Meßrohrs von der dafür gewählten Schwinglänge abhängige - Einbaulänge (z-Richtung) als auch einer Einbauhöhe

(y-Richtung) wie auch einer Einbaubreite (x-Richtung), mithin in allen drei Raumkoordinaten, x, y, z jeweils kleiner bemessen ist als das Vibrationselement V1. Dies im besonderen auch in der Weise, daß beide Vibrationselemente V1 , V2 auch innerhalb eines solchen Gehäuses untergebracht werden können, das auch für herkömmliche, beispielsweise als Coriolis-Massedurchfluß-Meßgeräte eingesetzte, Meßsysteme mit nur einem, nämlich dem Vibrationselement V1 entsprechenden Vibrationselement bis anhin verwendet worden ist. Dafür weist das wenigstens eine Meßrohr 1 1 bzw. jedes der Meßrohre, mittels dem das Vibrationselement V1 gebildet ist, nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ein Kaliber (DN1 1 ) auf, das größer als ein Kaliber (DN21 ) ist, das das wenigstens eine Meßrohr 21 bzw. jedes der Meßrohre, mittels dem das Vibrationselement V2 gebildet ist, aufweist. Dies im besonderen derart, daß das nämliches Kaliber des Meßrohrs 1 1 mehr als ein 5-faches des Kalibers des Meßrohrs 21 (DN 1 1 > 5 DN21 ), insb. auch mehr als ein 10- faches des Kalibers des Meßrohrs 21 (DN1 1 > 10 ^■ DN21 ), beträgt.

Das zweite Vibrationselement V2 ist bei den in den Fig. 1 bis 7b gezeigten Ausführungsbeispielen ferner dafür eingerichtet, in dessen Lumen zumindest zeitweise jeweils einen mit einer zweiten Massendurchflußrate m ₂ strömenden Anteil des Mediums zu führen und währenddessen, insb. mit der Resonanzfrequenz f _r2 , vibrieren gelassen zu werden. Dies im besonderen auch in der Weise, daß die beiden Vibrationselemente V1 , V2 zumindest zeitweise gleichzeitig jeweils von Medium durchströmt zu werden. In Anbetracht dessen, daß einerseits das Vibrationselement V2

hauptsächlich dazu dient, das Schwingungssignal s3 mit einer der Resonanzfrequenz f^ des Vibrationselements V2 entsprechenden, mithin mit der Dichte des Mediums korrelierten

Signalfrequenz zu liefern, andererseits die Dichte sich, nicht zuletzt auch im Vergleich zur

Massendurchflußrate m-i , zumeist nur langsam ändert, ist es beim erfindungsgemäßen Meßsystem ferner ohne weiteres möglich, die beiden Vibrationselemente V1 , V2 so auszubilden, daß die Massendurchflußrate m ₂ mit der der in Lumen des Vibrationselements V2 geführte Anteil des Mediums strömt, kleiner ist als die Massendurchflußrate m-i , mit der der in Lumen des

Vibrationselements V1 geführte Anteil des Mediums strömt; dies im besonderen in der Weise, daß eine maximal mögliche bzw. zulässige Massendurchflußrate im Vibrationselement V1 mehr als einem 10-fachen, insb. auch mehr als einem 100-fachen, einer maximal möglichen bzw. zulässigen Massendurchflußrate im Vibrationselement V2 entspricht. Daher sind nach einer weiteren

Ausgestaltung der Erfindung das erste und zweite Vibrationselement V1 , V2 bzw. deren jeweiliges Lumen ferner so bemessen, daß das Vibrationselement V1 einen Strömungsquerschnitt aufweist der größer als ein Strömungsquerschnitt ist, den das Vibrationselement V2 aufweist bzw. daß das Vibrationselement V2 einen Strömungswiderstand aufweist, der größer ist als ein

Strömungswiderstand, den das Vibrationselement V1 aufweist. Für den oben erwähnten Fall, daß beide Vibrationselemente V1 , V2 innerhalb eines einzigen Gehäuses untergebracht sind, kann es zudem von Vorteil sein, das Vibrationselement V2 so auszugestalten, daß dessen

Strömungswiderstand so groß wie möglich ist bzw. dessen Strömungsquerschnitt so klein wie möglich ist, nämlich das Vibrationselement V2 so zu auszugestalten, daß bei einem für die

Massendurchflußrate m-i vorgegebenen meßsystemspezifischen Minimalwert und einer für die Viskosität des Mediums vorgegebenen meßsystemspezifischen Maximalwert die

Massendurchflußrate m ₂ einen dafür vorgegebenen, beispielsweise weniger als weniger als 10% des für die Massendurchflußrate m-i vorgegebenen meßsystemspezifischen Maximalwerts entsprechenden, meßsystemspezifischen Minimalwert eben gerade noch erreicht. Im Ergebnis dessen kann somit auch ein solches Vibrationselement V2, dessen Einbaumaße am besten in den im Gehäuse neben dem Vibrationselement V1 noch verbleibenden Einbauplatz passen, bzw. kann aus einer Anzahl von potentiell für das Vibrationselement V2 möglichen Bauformen eine solche leicht aufgefunden werden, die zum Erreichen einer möglichst guten Korrelation zwischen zu messender Dichte und diese repräsentierender Signalfrequenz des Schwingungssignal s3, mithin zum Erreichen einer möglichst hohen Genauigkeit bei der Dichtemessung nämlichen Einbauplatz im Gehäuse am besten ausnutzt. Gemäß einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist das Vibrationselement V2, wie in Fig. 3 bzw. 4 schematisch angedeutet, ferner dafür eingerichtet, in den Verlauf der Rohrleitung eingesetzt und so daran, nämliche an deren Leitungssegmente L1 1 , L12, angeschlossen zu werden, daß das Lumen des Vibrationselements V2 mit dem jeweiligen Lumen jedes der beiden Leitungssegmente L1 1 , L12 der Rohrleitung kommuniziert und somit - parallel zu dem wenigstens einen mittels des ersten Vibrationselement V1 gebildeten Strömungspfad - ein Fluidströmung vom Leitungssegment L1 1 , weiters auch durch das Vibrationselement V2 hindurch bis hin zum Leitungssegment L12 ermöglichender Strömungspfad, mithin mittels des Vibrationselements V2 bzw. dessen Lumen ein das Lumen des Vibrationselements V1 bzw. dessen Lumen strömungstechnisch überbrückender Bypaß gebildet ist.

Nicht zuletzt für diesen vorgenannten Fall, bei dem das Vibrationselement V2 strömungstechnisch parallel zum Vibrationselement V1 geschaltet ist kann es zudem von Vorteil sein, im Betrieb des Meßsystems auch die Massendurchflußrate m ₂ zu ermitteln, beispielsweise wenn die Massendurchflußrate m ₂ über einen längeren Zeitraum von mehr als 10 s (Sekunde) solche Werte annimmt, die im zeitlichen Mittel mehr als 0.5% der Massendurchflußrate m-i entsprechen, und/oder wenn eine Vernachlässigung der Massendurchflußrate m ₂ bei Berechnung der

Volumendurchflußrate bzw. des Volumendurchflusses allein anhand der Massendurchflußrate m-i zu einen nicht mehr tolerierbaren Meßfehler bei der Ermittlung der Meßwerte X _v bzw. der

Meßwerte Xv zur Folge hätte. Daher umfaßt das Meßsystem nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung desweiteren wenigstens einen vom dritten Schwingungssensor S3 beabstandeten vierten Schwingungssensor S4 zum Erfassen von Vibrationen des zweiten Vibrationselements. Nämlicher Schwingungssensor S4 ist hierbei dafür eingerichtet, ebenfalls ein von Vibrationen des zweiten Vibrationselements V2 abhängiges viertes Schwingungssignal s4 zu generieren, derart, daß nämliches Schwingungssignal s4 eine zur Signalfrequenz des Schwingungssignals s3 gleiche, mithin ebenfalls der zweiten Resonanzfrequenz f _r2 entsprechende Signalfrequenz sowie relativ zum dritten Schwingungssignal s3 eine von der Massendurchflußrate m ₂ abhängige Phasendifferenz Δφ,^ aufweist. Ferner ist die Meß- und Betriebselektronik hierbei auch dafür eingerichtet,

Meßwerte X _v bzw. Meßwerte X _v auch mittels des Schwingungssignals s4, nämlich basierend auf der Phasendifferenz Δψ34, bzw. basierend auf einem wiederkehrend ermittelten, nämliche

Phasendifferenz Δψ34 momentan repräsentierenden, mithin wiederkehrend ermittelten, zweiten Phasen-Meßwert Χ _Δφ 34 zu generieren. Dies beispielsweise derart, daß die bereits erwähnte

Rechenvorschrift (3) zur Berechnung des Meßwerts X _v bzw. des Meßwerts X _v wie folgt modifiziert ist:

γ γ

_Y ^b io + Du ·—— + b ₂₀ + b ₂₁ ·——

m fr1 fr2

X p a _on + a, 1 ^K '

X fr2

Die darin enthalten Koeffizienten b ₂₀ , b ₂ i sind wiederum meßsystemspezifisch, nämlich durch den konkreten mechanischen Aufbau des Vibrationselements V2 festgelegt, und können ebenfalls mittels einer entsprechenden, beispielsweise auch zeitgleich mit der zur Ermittlung der anderen Koeffizienten a ₂₀ , a ₂ i bzw. bio, bn ohnehin durchgeführten Kalibrierung, (Naß-) Kalibrierung des Meßsystem ermittelt werden. Dementsprechend kann dann auch der Massendurchfluß-Meßwert X _m für die insgesamt im Meßsystem herrschende (Gesamt-) Massendurchflußrate bzw. einen entsprechenden (Gesamt-) Massendurchfluß für das erwähnte Meßintervall unter Berücksichtigung vorgenannter Formel (4) noch genauer basierend auf folgender Rechenvorschrift berechnet werden:

Alternativ oder in Ergänzung können auch die beiden Massendurchflußraten m-ι, m ₂ einzeln, z.B. in der folgenden Weise: m ₂ = ₂₀ + b ₂₁ -^i (6)

^Ä fr2

ermittelt und mittels entsprechender Meßwerte X _m bzw. X _m2 ausgegeben, beispielsweise auch vor Ort angezeigt, werden.

Alternativ zur vorbeschrieben Variante, bei der das Vibrationselement V2 also strömungstechnisch in einem Bypass zum Vibrationselement V1 geschaltetet ist, kann das Vibrationselement V2, wie in Fig. 5 schematisch angedeutet, aber auch so mit der Rohrleitung verbunden sein, daß durch den mittels des Vibrationselements V2 gebildeten Strömungspfad die Massendurchflußrate des strömenden Mediums vom Leitungssegment L1 1 bis zum hin zum Leitungssegment L12 im wesentlichen nicht verändert wird, mithin zumindest bei stationärer Strömung die erste

Massendurchflußrate m-i im wesentlichen gleich einer momentanen Massendurchflußrate des Mediums im Leitungssegment L1 1 wie auch im Leitungssegment L12 ist bzw. die

Phasendifferenz Δφ ₂ im wesentlichen nämlicher Massendurchflußrate des Mediums in

Leitungssegmenten L1 1 , L12 entspricht. Zum Anschließen des Vibrationselements V2 an die Rohrleitung, nicht zuletzt auch zwecks Bereitstellung des vorgenannten Strömungspfads, weist nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung das Gehäuseende H1 wenigstens eine

Strömungsöffnung ΟΉ _, -Ι zweiter Art - nämlich eine mit dem Vibrationselement V2 kommunizierende Strömungsöffnung auf. Diese kann beispielsweise mittig des Gehäusendes H 1 oder aber auch, wie in Fig. 2a dargestellt, außermittig im Gehäusendes H1 , insb. mit einem etwa einem

0.2- bis 0.3-fachen der nomiellen Nennweite des Meßsystems entsprechenden Abstand vom Zentrum des Gehäusendes H 1 , angeordnet sein. Ferner weist hierbei entweder das

Gehäuseende H2, wie aus der Zusammenschau der Fig. 2a, 2b, 3, 4, 7a bzw. 7b ohne weiteres ersichtlich, wenigstens eine Strömungsöffnung O _Ü ,I zweiter Art - nämlich eine mit dem

Vibrationselement V2 kommunizierende Strömungsöffnung - auf, oder aber weist eines der beiden Gehäuseenden, im in Fig. 5 gezeigten Ausführungsbeispiel nämlich das Gehäuseende H 1 , zwei voneinander entfernte Strömungsöffnungen O _Ü ,I , O _Ü ,2 zweiter Art auf. Anderseits weist das wenigstens eine Meßrohr 21 , mittels dem das Vibrationselement V2 gebildet ist, dementsprechend jeweils ein mit der Strömungsöffnung O _Ü ,I , zweiter Art kommunizierendes erstes Rohrende sowie ein in mit der Strömungsöffnung O _Ü ,2 zweiter Art kommunizierendes zweites Rohrende auf.

Nicht zuletzt zwecks einer Vermeidung von dessen Schwingungen bzw. dessen Sensorsignal S3 potentiell beeinflussenden Störeinflüssen und/oder zwecks einer möglichst guten Ausnutzung des insgesamt angebotenen Einbauplatzes, kann es von Vorteil sein, das Vibrationselement V2 nicht unmittelbar an beide Strömunsgöffnungen O _Ü ,I , O _Ü ,2 zweiter Art anzuschließen, sondern, wie in den Fig. 3, 4 bzw. 5 schematisch dargestellt, mittels wenigstens einer, beispielsweise flexiblen und/oder gebogenen, strömungstechnisch zwischengeschalteten Anschlußleitung. Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist daher das Vibrationselement V2 ferner, mittels wenigstens einer, beispielsweise flexiblen und/oder gebogenen, ersten Anschlußleitung L21 an die erste

Strömungsöffnung O _Ü ,I zweiter Art angeschlossen. Darüberhinaus kann das Vibrationselement V2 zudem auch mittels einer, beispielsweise flexiblen und/oder gebogenen, zweiten

Anschlußleitung L22 an die zweiten Strömungsöffnung Οϋ, ₂ zweiter Art angeschlossen sein, dies beispielsweise auch so, daß das via Anschlußleitungen L21 , L22 an die Rohrleitung angeschlossene Vibrationselement V2 von beiden Gehäusenenden H1 , H2 entfernt innerhalb des Gehäuses H plaziert ist. Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung umfaßt das Meßsystem ferner einen an die Meß- und Betriebselektronik ME elektrisch angeschlossenen ersten Temperatursensor T1 zum Erfassen einer Temperatur 01 des Vibrationselements V1 , der dazu dient, zusammen mit der Meß- und Betriebselektronik ein von nämlicher Temperatur 01 des Vibrationselements V1 abhängiges erstes Temperatursignal Θ1 zu generieren, sowie einen ebenfalls an die

Meß- und Betriebselektronik elektrisch angeschlossenen zweiten Temperatursensor T2 zum

Erfassen einer Temperatur 02 des Vibrationselements V2, der dafür eingerichtet ist, zusammen mit der Meß- und Betriebselektronik ein von nämlicher Temperatur 02 des Vibrationselements V2 abhängiges zweites Temperatursignal Θ2 zu generieren, welche beiden Temperatursignale Θ1 , Θ2 mittels der Meß- und Betriebselektronik dann weiter verarbeitet und ausgewertet werden. Der

Temperatursensor T1 kann beispielsweise - wie bei Vibrationselementen der in Rede stehenden Art durchaus üblich - das Vibrationselement V1 kontaktierend im Meßsystem angeordnet sein, etwa auf einer vom Lumen des Vibrationselements V1 abgewandten, mithin nicht vom Medium kontaktierten Seite bzw. Oberfläche des Vibrationselements V1. Gleichermaßen kann auch der zweite

Temperatursensor T2 das Vibrationselement V2 kontaktierend im Meßsystem angeordnet sein, beispielsweise also auch auf einer nicht von Medium kontaktierten Oberfläche des

Vibrationselements V2. Als Temperatursensor T1 bzw. T2 kann beispielsweise jeweils ein auf das jeweilige Vibrationselement, ggf. auch unter Zwischenlage eines entsprechenden Trägersubstrates, aufgebrachtes Platin-Widerstandselement dienen, das unter Bildung eines

Widerstandsthermometers, etwa eines Pt100-Widerstandsthermometers oder eines

Ptl OOO-Widerstandsthermometers, mit der Meß- und Betriebselektronik elektrisch verbunden ist, beispielsweise jeweils mittels eines - hier aus Gründen besserer Übersichtlichkeit ebenfalls nicht gezeigten - weiteren Paares von Anschlußdrähten. Die Meß- und Betriebselektronik ist hierbei ferner dafür eingerichtet, die Temperatursignale Θ1 , Θ2 auch in der Weise zu verarbeiten und auszuwerten, daß die Volumendurchflußrate v bzw. der Volumendurchfluß v repräsentierende Meßwerte mittels des ersten Temperatursignals Θ1 und/oder mittels des zweiten

Temperatursignals62 generiert wird, mithin die mittels des Temperatursensors T1 erfaßte Temperatur 01 des Vibrationselements V1 bzw. die mittels des Temperatursensors T2 erfaßte Temperatur 02 des Vibrationselements V2 bei der Ermittlung der Volumendurchflußrate v bzw. des Volumendurchflusses v einzeln berücksichtigt werden. Beispielsweise kann dadurch die

Genauigkeit, mit der der die Dichte p des im Vibrationselement V2 geführten Mediums repräsentierende Meßwert X _p mit nämlicher Dichte p übereinstimmt, dadurch sehr einfach weiter verbessert werden, indem beispielsweise die oben erwähnte Rechenvorschrift (1 ) zur Ermittlung des Meßwerts X _p unter Berücksichtigung eines mittels der Meß- und Betriebselektronik vom Temperatursignal Θ ₂ gewonnenen, die Temperatur 0 ₂ momentan repräsentierenden Temperatur- Meßwerts X32 sowie eines weiteren, beispielsweise im Zuge der bereits erwähnten (Naß-)

Kalibrierung des Meßsystem ermittelten, meßsystemspezifischen Koeffizienten a ₂ 3 wie folgt modifiziert wird:

1 X

Xp = ^a 20 + ³ 21 ^' 72 ^{- + 3} 23 ^' 72- ( ⁷ )'

*fr2 *fr2

wodurch der Einfluß der Temperatur 02 auf die Resonanzfrequenz f _r2 des Vibrationselements V2 zumindest teilweise kompensiert wird. Gleichermaßen kann basierend auf dem Temperatursignal θ-ι zudem auch die Genauigkeit, mit der die massendurchflußrepäsentativen Meßwerte X _m ermittelt werden, weiter verbessert, mithin der Einfluß der Temperatur 01 auf die Phasendifferenz Δφ ₁₂ zumindest teilweise kompensiert werden, indem auch die oben erwähnte Rechenvorschrift (2) zur Ermittlung des Meßwerts X _m unter Hinzunahme eines mittels der Meß- und Betriebselektronik vom Temperatursignal Θ ₁ gewonnenen, die Temperatur 0i momentan repräsentierenden Temperatur- Meßwerts X31 sowie eines weiteren, beispielsweise ebenfalls im Zuge der bereits erwähnten (Naß-) Kalibrierung des Meßsystem ermittelten, meßsystemspezifischen Koeffizienten b ₃ entsprechend zu:

X _m = b _{10 +} ^ ^ (8)

l + b^ - X^ X _fr1 modifiziert wird, bzw. können unter Berücksichtigung beider Temperatursignalen Θ ₁ , θ ₂ , der Einfluß der Temperatur 01 auf die Phasendifferenz Δφ ₂ bzw. der Einfluß der Temperatur 02 auf die Phasendifferenz Δψ34 zumindest teilweise kompensiert werden, indem die Rechenvorschrift (5) - unter Hinzunahme zweier meßsystemspezifischen Koeffizienten bi3, b23 ^■ folgendermaßen:

X _{m = bio +} b ^jj i» + b ₂₀ + ^ (9) l + b^ - X^ X _fr1 l + b ₂₃ - X _i92 X _fr2 modifiziert wird.

Basierend auf der vorgenannten Rechenvorschrift (7) für die verbesserte, nämlich

temperaturkompensierte Berechnung des Dichte-Meßwerts X _p sowie der Rechenvorschrift (8) bzw. (9) können dementsprechend auch Einflüsse der Temperaturen θ·ι , & ₂ auf die Genauigkeit der Messung der Volumendurchflußrate bzw. des Volumendurchflusses bei der Ermittlung der Meßwerte X _v bzw. der Meßwerte X _v entsprechend berücksichtigt bzw. kompensiert werden, beispielsweise durch eine der folgenden Modifizierungen der oben erwähnte Rechenvorschrift (3):

bzw. b^ ^Χ Δρ12 . b ₂₁ ^ΔφΜ

X _m _ 1 + b^ - X^ X _fr1 l i + + r b> ₂ „ ₃ „ ·- X Λ _i9 „ ₂ X Λ _fr . ₂ „

(10)

X 1 x 32

p a, 2 _n 0 + ' a ^α _Q 2 ₁ 1 ·— γ ^2— h ' a " 23 γ2

Afr2 ^A fr2

so daß also im Ergebnis hernach auch die Volumendurchflußraten- bzw. Volumendurchfluß- Meßwerte keine oder nur vernachlässigbar geringe Abhängigkeiten von den Temperaturen θ·ι, 0 ₂ aufweisen. Darüberhinaus kann basierend auf den beiden Temperatursignalen Θ1 , Θ2 bzw. den davon abgeleiteten Temperatur-Meßwerten X ₃ , X ₃₂ auch bei voneinander abweichenden

Temperaturen 01 , 02 - etwa infolge einer abrupt wechselnden bzw. in einem weiten Bereich schwankenden Temperatur des via Leitungssegment L1 1 in das Meßsystem einströmenden Mediums und einer damit einhergehend instationären Temperaturverteilung innerhalb des

Meßsystems bzw. eines daraus resultierenden Temperaturgradienten zwischen den beiden Vibrationselementen V1 , V2 - die von der momentanen Dichte des das Vibrationselement V2 momentan kontaktierenden Mediums wie auch von einer momentanen Temperatur 02 des Vibrationselements V2 abhängige, anhand des Schwingungssignals s3 gemessene

Resonanzfrequenz des Vibrationselements V2 in eine einer momentanen Temperatur 01 des Vibrationselements V1 entsprechende, angenommene Resonanzfrequenz f^' des

Vibrationselements V2 umgerechnet werden bzw. kann ein basierend auf dem Schwingungssignal s3 und dem Temperatursignal Θ2 für das das Vibrationselement V2 momentan kontaktierende Medium zunächst ermittelter, provisorischer Dichte-Meßwert X _p ' in den der momentanen

Temperatur 01 des Vibrationselements V1 entsprechenden Dichte-Meßwert X _p für die momentane Dichte des im Vibrationselement V1 momentan geführten Mediums umgerechnet werden.

Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung umfaßt das Meßsystem ferner wenigstens einen an die Meß- und Betriebselektronik elektrisch angeschlossenen Verformungssensor D1 zum Erfassen einer - beispielsweise thermisch bedingten und/oder durch via Rohrleitung in das Meßsystem eingetragene Krafteinwirkung bewirkten - elastischen Verformung des ersten

Vibrationselements V1 . Der Verformungssensor D1 ist hierbei insbesondere dafür eingerichtet, zusammen mit der Meß- und Betriebselektronik ein von vorgenannter Verformung des

Vibrationselements V1 abhängiges Verformungssignal d1 zu generieren und der

Meß- und Betriebselektronik zu Verfügung zu stellen. Der Verformungssensor D1 kann beispielsweise mittels eines auf das Vibrationselement V1 , nämlich auf einer dessen Lumen abgewandter Seite, aufgeklebten Dehnungsmeßstreifens (DMS) gebildet sein, der mit der

Meß- und Betriebselektronik elektrisch verbunden ist, beispielsweise jeweils mittels eines - hier aus Gründen besserer Übersichtlichkeit ebenfalls nicht gezeigten - weiteren Paares von

Anschlußdrähten. Das mittels des Verformungssensors D1 generierte Verformungssignal d1 kann von der Meß- und Betriebselektronik beispielsweise dafür genutzt werden, um Einflüsse der vorgenannten elastischen Verformungen des Vibrationselements V1 auf dessen

Schwingungseigenschaften bzw. damit einhergehende Verfälschungen etwa der

Phasendifferenz Δφ ₁₂ entsprechend zu korrigieren. Daher ist die Meß- und Betriebselektronik nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung dafür eingerichtet, den die Volumendurchflußrate repräsentierenden Meßwert X _v und/oder den den Volumendurchfluß repräsentierenden Meßwert X _v mittels des Verformungssignals zu generieren bzw. als gültigen Meßwert X (X _v -> X, X _v -> X) des Meßsystems auszugeben. Das Verformungssignal d1 kann - alternativ oder in Ergänzung - aber auch dafür dienen, mittels der Meß- und Betriebselektronik zu detektieren, ob das

Vibrationselement V1 momentan keine elastischen Verformung der vorgenannten Art aufweist, so daß also auch dessen momentane Resonanzfrequenz f _r1 als eine genaues Maß für die Dichte des Mediums gut geeignet ist, mithin die Volumendurchflußrate repräsentierende Meßwerte X _v bzw. den Volumendurchfluß repräsentierende Meßwerte Xv momentan auch basierend auf der Signalfrequenz des ersten und/oder zweiten Schwingungssignals ermittel- und ggf. als gültige Meßwerte X des Meßsystems ausgebbar sind, oder aber ob das Vibrationselement V1 in einem solch hohen Maße deformiert ist, daß dessen Resonanzfrequenz f _r momentan kein ausreichend genaues Maß für die momentane Dichte des Mediums sein kann, mithin die Volumendurchflußrate repräsentierende Meßwerte X _v bzw. den Volumendurchfluß repräsentierende Meßwerte Xv vernünftigerweise basierend auf der Signalfrequenz des dritten Schwingungssignal s3 zu ermitteln sind.

Das erfindungsgemäße Meßsystem kann ferner auch zumindest zwei unterschiedliche,

beispielsweise mittels des vorgenannten Verformungssignal d1 selektiv aktivierbare, Betriebsmoden für die die Ermittlung der Volumendurchflußrate bzw. des Volumendurchflusses des in der

Rohrleitung strömenden Mediums aufweisen, nämlichen einen ersten Betriebsmode, in dem die Meß- und Betriebselektronik die als gültige Meßwerte X des Meßsystems dienenden Meßwerte X _v (X _v -» X) bzw. X _v (X _v -» X) basierend sowohl auf der Phasendifferenz Δφ ₁₂ als auch auf der der Resonanzfrequenz des Vibrationselements V2 entsprechenden Signalfrequenz des dritten Schwingungssignals s3 ermittelt, und einen alternativen zweiten Betriebsmode, in dem die

Meß- und Betriebselektronik die als gültige Meßwerte X des Meßsystems dienenden

Meßwerte X _v bzw. X _v basierend sowohl auf der Phasendifferenz Δφ ₁₂ als auch auf der der

Resonanzfrequenz f _r des Vibrationselements V1 entsprechenden Signalfrequenz des ersten und/oder zweiten Schwingungssignals, nicht aber basierend auf der Resonanzfrequenz f _r2 des Vibrationselements V2 bzw. der dieser entsprechenden Signalfrequenz des Schwingungssignals s3 ermittelt. Die Meß- und Betriebselektronik kann hierbei ferner auch so eingerichtet sein, daß sie das dem Anregen des Vibrationseiemets V2 dienende Treibersignal e2 im zweiten Betriebsmode des Meßsystems nicht bzw. lediglich im ersten Betriebsmode des Meßsystems liefert, mithin das Vibrationselement V2 im zweiten Betriebsmode nicht bzw. lediglich im ersten Betriebsmode vibrieren gelassen ist. Die Aktivierung des ersten bzw. zweiten Betriebsmodes wiederum kann beispielsweise jeweils basierend auf dem Verformungssignal d1 erfolgen, etwa mittels eines wiederkehrend in der Meß- und Betriebselektronik ausgeführten Vergleichs einer (momentanen) Amplitude des

Verformungssignals d1 mit einer als Schaltschwelle für die Deaktivierung des ersten und die Aktivierung des zweiten Betriebsmodes dienenden, meßsystemspezifischen ersten

Deformationsreferenzwerts, der einen vorgegebenen ersten Deformationsgrad zumindest des Vibrationselements V1 repräsentiert, bzw. mittels eines wiederkehrend in der

Meß- und Betriebselektronik ausgeführten Vergleichs vorgenannter Amplitude des

Verformungssignals d1 mit einer als Schaltschwelle für die Deaktivierung des zweiten und die Aktivierung des ersten Betriebsmodes dienenden, meßsystemspezifischen zweiten

Deformationsreferenzwerts, der einen vorgegebenen zweiten, nämlich im Vergleich zum ersten

Deformationsgrad kleineren, Deformationsgrad Vibrationselements V1 repräsentiert. Alternativ oder in Ergänzung kann die Aktivierung des ersten und/oder zweiten Betriebsmodes jeweils unter Verwendung auch des erwähnten ersten Temperatursignals Θ1 erfolgen, beispielsweise derart, daß in der Meß- und Betriebselektronik wiederkehrend ein Vergleich einer (momentanen) Amplitude des Temperatursignals Θ1 mit einer als Schaltschwelle für die Deaktivierung des ersten und die

Aktivierung des zweiten Betriebsmodes dienenden, meßsystemspezifischen ersten

Temperaturreferenzwerts ausgeführt wird, der eine für das Vibrationselements V1 vorgegebenen erste Wärmespannung repräsentiert, bzw. in der Meß- und Betriebselektronik wiederkehrend ein Vergleich vorgenannter Amplitude des Temperatursignals Θ1 mit einer als Schaltschwelle für die Deaktivierung des zweiten und die Aktivierung des ersten Betriebsmodes dienenden,

meßsystemspezifischen zweiten Temperaturreferenzwerts ausgeführt wird, der einen vorgegebenen zweite, nämlich im Vergleich zur ersten Wärmespannung geringere, Wärmespannung im

Vibrationselements V1 repräsentiert. Für den Fall, daß die Aktivierung des ersten Betriebsmodes sowohl basierend auf dem Verformungssignal d1 als auch dem Temperatursignal Θ1 erfolgt, ist die Meß- und Betriebelektonik in vorteilhafter Weise so eingerichtet, daß nämlicher erster

Betriebsmodes auch bereits dann aktiviert wird, wenn ein Erreichen bzw. Überschreiten lediglich des ersten Deformationsreferenzwerts durch das Verformungssignal d1 oder auch nur des ersten Temperaturreferenzwerts durch das Temperatursignal Θ1 detektiert ist. Umgekehrt ist für den Fall, daß die Aktivierung des zweiten Betriebsmodes sowohl basierend auf dem Verformungssignal d1 als auch dem Temperatursignal Θ1 erfolgt, die Meß- und Betriebelektonik in vorteilhafter Weise so eingerichtet, daß nämlicher zweiter Betriebsmodes erst dann aktiviert wird, wenn ein Erreichen bzw. Unterschreiten sowohl des zweiten Deformationsreferenzwerts durch das Verformungssignal d1 als auch des zweiten Temperaturreferenzwerts durch das Temperatursignal Θ1 detektiert ist. In

Ergänzung zur vorbeschrieben selektiven Aktivierung/Deaktivierung des ersten bzw. Betriebsmoden basierend auf dem Temperatursignal Θ1 kann es ferner, nicht zuletzt für das Erreichen einer hohen Meßgenauigkeit auch bei der Ermittlung der Volumendurchflußrate bzw. des Volumendurchflusses bei relativ hohen, nämlich oberhalb einer, beispielsweise 8 m/s (Meter pro Sekunde) oder mehr betragenden, meßsystemspezifischen kritischen Strömungsgeschwindigkeit liegenden,

Strömungsgeschwindigkeiten, durchaus von Vorteil sein, auch dann vom zweiten in den ersten Betriebsmode zu wechseln, mithin den ersten Betriebsmode auch dann zu aktivieren, wenn ein Phasendifferenz-zu-Signalfrequenz-Verhältnis - nämlich ein Verhältnis der momentan gemessenen Phasendifferenz Δφ ₁₂ zur der momentanen Resonanzfrequenz f _r1 entsprechenden Signalfrequenz wenigstens eines der Sensorsignale s1 , s2 - einen dafür vorgegebenen, nämliche

meßsystemspezifische kritische Strömungsgeschwindigkeit repräsentierenden Referenzwert erreicht oder überschreitet.

Nach einer weiteren Ausgestaltung weist das Meßsystem ferner einen dritten Betriebsmode auf, in dem die Meß- und Betriebselektronik die als gültige Meßwerte X des Meßsystems dienenden

Meßwerte X _v (Xv -» X) bzw. X _v (X _v -» X) zwar basierend sowohl auf der Phasendifferenz Δφ ₁₂ als auch auf der der Resonanzfrequenz f _r des Vibrationselements V1 entsprechenden Signalfrequenz zumindest eines der Schwingungssignale s1 , s2 ermittelt, im Unterschied zum vorbeschriebene zweiten Betriebsmode gleichzeitig aber auch das Vibrationselement V2 vom Medium kontaktiert ist und währendessen mittels des von der Meß- und Betriebselektronik im dritten Betriebsmode zumindest zeitweise ebenfalls genierten Treibersignals e2 entsprechend aktiv zu

Resonanzschwingungen angeregt ist. Die Meß- und Betriebselektronik ist hierbei ferner dafür eingerichtet, basierend sowohl auf der der Resonanzfrequenz f _r1 entsprechenden Signalfrequenz zumindest eines der während des dritten Betriebsmodes empfangenen Schwingungssignale s1 , s2 als auch der der Resonanzfrequenz entsprechenden Signalfrequenz zumindest des während des dritten Betriebsmodes empfangenen Schwingungssignals s3 eine (Selbst-) Überprüfung des Meßsystems durchzuführen, insb. dahingehend, ob das Meßsystem nach wie vor innerhalb der dafür vorgegeben Spezifikation arbeitet, und/oder ob die vom Meßsystem ausgegebenen

Meßwerte X als valide angesehen werden können. Die Überprüfung des Meßsystems kann z.B. durchgeführt werden, indem mittels der Meß- und Betriebselektronik wiederkehrend eine - relative oder absolute - Abweichung beider Resonanzfrequenzen f _r1 , f^ voneinander ermittelt, und hernach mit einem dafür entsprechend vorgegebenen Grenzwert verglichen wird, der eine maximal zulässige bzw. für ein intaktes Meßsystem maximal zu erwartende Abweichung beider

Resonanzfrequenzen f _r1 , f _r2 repräsentiert. Für den Fall, daß nämliche Abweichung den

vorgenannten Grenzwert erreicht oder überschreitet kann die Meß- und Betriebselektronik ferner beispielsweise einen Alarm generieren, der signalisiert, daß eine irreversible Beschädigung zumindest eines der beiden Vibrationselemente V1 , V2, etwa infolge Abrasion, Korrosion, plastischer Deformierung oder Rißbildung, festgestellt ist. Alternativ oder in Ergänzung ist die Meß- und Betriebselektronik ferner dafür eingerichtet, die vorgenannte Überprüfung des Meßsystems basierend auf den während des dritten Betriebsmodes generierten Treibersignalen e1 , e2, durchzuführen, beispielsweise derart, daß die Meß- und Betriebselektronik während des dritten Betriebsmodes für jedes der beiden Treibersignale e1 , e2 jeweils eine mittlere elektrische Leistung, nämlich eine mittlere elektrische Leistung P _exc i des Treibersignals e1 und eine mittlere elektrische Leistung P _exc2 des Treibersignals e2, ermittelt und eine - relative oder absolute - Abweichung beider elektrischen Leistungen P _eX ci , Pexc2 voneinander mit einem dafür entsprechend vorgegebenen Grenzwert vergleicht. Auch hierbei kann der Grenzwert so gesetzt sein, daß ein Erreichen oder Überschreiten desselben eine, ggf. wiederum zu alarmierende irreversible Beschädigung zumindest eines der beiden Vibrationselemente V1 , V2 indiziert. Alternativ oder in Ergänzung zur

vorbeschrieben Überprüfung des Meßsystems mittels der im dritten Betriebsmode generierten Schwingungs- und/oder Treibersignale können zudem auch die beiden erwähnten

Temperatursignale Θ1 , Θ2 zur Ü berprüfung des Meßsystems verwendet werde, beispielsweise derart, daß für den Fall, daß beide Vibrationselementen V1 , V2 nominell vom gleichen Medium kontaktiert sind bzw. sein müßten, bei einer basierend auf beiden Temperatursignalen Θ1 , Θ2 ermittelten unzulässig hohen und/oder unzulässig lang andauernden Abweichung der beiden Temperaturen 01 , 02 voneinander, mittels der Meß- und Betriebselektronik ein Alarm generiert wird, der eine Bildung eines Belags auf zumindest einem der beiden Vibrationselemente V1 , V2 signalisiert, und/oder ein Alarm generiert wird, der signalisiert, daß zumindest eines der das

Vibrationselement V1 oder der das Vibrationselement V2 bildenden Meßrohre zumindest teilweise verstopft ist. Zum Steuern der Strömung durch das Vibrationselement V2 bzw. der Massend urchflußrate m ₂ , ggf. auch zwecks eines vorübergehenden Vermeidens jeglicher Strömung durch das

Vibrationselement V2 und/oder zwecks des kontrollierten Beförderns des durch

Vibrationselement V2 strömende Teilvolumens, beispielsweise im Falle eines hochviskosen

Mediums von mehr als 1 00 mPa-s (Millipascalsekunde) und/oder einer gelegentlich relativ niedrigen Massendurchflußrate m-i von weniger als 50% eines für die Massendurchflußrate m-i vorgegebenen meßsystemspezifischen Maximalwerts und/oder beispielsweise auch um den Strömungsquerschnitt des Vibrationselements V2, mithin dessen Einbaumaße möglichst klein halten zu können, insb. auch so klein, daß im Ergebnis beide Vibrationselemente V1 , V2 in ein ansonsten auch in herkömmlichen Meßsystemen mit nur einem einzigen Vibrationselement üblicherweise verwendeten Gehäuse passen, und/oder zum Begrenzen der Massendurchflußrate m ₂ auf einen dafür vorgegebenen

Maximalwert, beispielsweise auch im Falle hoher Massendurchflußraten m-i von mehr als 80% des dafür vorgegebenen meßsystemspezifischen Maximalwerts, umfaßt das Meßsystem gemäß einer weiteren Ausgestaltung ferner ein zum einen an einer der Strömungsöffnungen ΟΉ -Ι , Οϋ, ₂ zweiter Art und zum anderen an das Vibrationselement V2 angeschlossene, beispielsweise ein elektromagnetisch betätigbares Ventil und/oder eine elektromotorisch betriebene Pumpe aufweisende, Fluidkontrolleinrichtung FC. Die Fluidkontrolleinrichtung FC kann beispielsweise mittels separater, ggf. innerhalb des Gehäuses verteilt angeordneten und mittels entsprechender fluidischer bzw. elektrischer Anschlußleitungen miteinander verbundenen, Einzelkomponenten gebildet oder beispielsweise als ein sämtliche Einzelkomponenten in einem Modul vereinigender Durchfluß-Kontroller ausgebildet sein. Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist die Fluidkontrolleinrichtung über eine der Anschlußleitungen L21 , L22 strömungstechnisch mit einer der Strömungsöffnungen O _Ü, I , O _Ü, 2 zweiter Art verbunden und/oder ist die Fluidkontrolleinrichtung mittels einer der Anschlußleitungen L21 , L22 strömungstechnisch an das Vibrationselement V2

angeschlossen. Die Fluidkontrolleinrichtung FC bzw. die enthaltenen Ventile und/oder Pumpen können zudem beispielsweise mittels Anschlußdrähten mit der Meß- und Betriebselektronik elektrisch verbunden sein und von dieser im Betrieb des Meßsystem mittels entsprechender elektrischer Steuersignale fc1 direkt angesteuert und mit elektrischer Energie versorgt werden. Alternativ oder in Ergänzung kann die Fluidkontrolleinrichtung FC selbst eine eigene interne

Steuerelektronik aufweisen, die eine von der Meß- und Betriebselektronik aus gespeisten eigenen Energieversorgungsschaltung umfaßt, und die von der Meß- und Betriebselektronik aus mittels entsprechender, von einem, beispielsweise binären, Steuersignal fc1 übertragenen

Steuerkommandos gestartet bzw. gestoppt und/oder parametriert wird. Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung ist die Fluidkontrolleinrichtung oder sind die Meß- und

Betriebselektronik und Fluidkontrolleinrichtung FC zusammen dafür eingerichtet, das durch das Vibrationselment V2 strömende Teilvolumen mit einer vorgebbaren Volumendurchflußrate strömen zu lassen bzw. nämliche Volumendurchflußrate auf einen dafür vorgegebenen, beispielsweise einem für die Messung der Resonanzfrequenz f^ des Vibrationselements V2 besonders geeigneten Arbeitspunkt entsprechenden, Konstantwert zu regeln. Dies ermöglicht es zum einen allfällige Ungenauigkeit bei einer Bilanzierung der beiden Massendurchflußraten m-i , m ₂ grundsätzlich zu minimieren und zum andere kann damit sehr einfach eine für Ermittlung hochgenauer Meßwert X _v und/oder Meßwert X _v , mithin für die Messung der Volumendurchflußrate bzw. des Volumendurchflusses, besonders geeignete Massend urchflußrate m ₂ des durch Vibrationselment V2 strömenden Teilvolumen unabhängig von andern Prozeßparametern, wie etwa einer Viskosität, einer Temperatur, einem Druck und/oder einer Massendurchflußrate des in der Rohrleitung strömenden Mediums eingestellt bzw. nämlichen Prozeßparametern entsprechend angepaßt werden. Alternativ oder in Ergänzung dazu, kann für den oben beschriebenen Fall, daß das

Meßsystem zumindest zwei Betriebsmoden für die die Ermittlung der Volumendurchflußrate bzw. des Volumendurchflusses des in der Rohrleitung strömenden Mediums aufweist, die

Fluidkontrolleinrichtung FC während des erwähnten zweiten Betriebsmodes deaktiviert ist, derart, daß eine allfällig in der Fluidkontrolleinrichtung vorgesehene Pumpe abgeschaltet und/oder ein allfällig in der Fluidkontrolleinrichtung vorgesehenes Ventil geschlossen ist, bzw. daß die

Fluidkontrolleinrichtung FC lediglich während des erwähnten ersten Betriebsmodes aktiviert ist, derart, daß eine allfällig in der Fluidkontrolleinrichtung vorgesehene Pumpe angeschaltet und/oder ein allfällig in der Fluidkontrolleinrichtung vorgesehenes Ventil zumindest teilweise geöffnet ist. In der Fig. 9 ist einer weitere Ausgestaltungvariante für das erfindungsgemäße Meßsystem schematisch dargestellt. Bei dem hier gezeigte Meßsystem ist das zweite Vibrationselement V2, im Unterschied etwa auch zu den in den Fig. 3, 4 oder 5 jeweils gezeigten Ausgestaltungvarianten, dafür eingerichtet, in Medium eingetaucht bzw. von Medium angeströmt und währenddessen wiederum, nämlich gleichermaßen wie bei den vorbeschriebenen Ausgestaltungsvarianten mit durchströmtem Vibrationselement V2, vom Schwingungserreger E2 aktiv angeregt, vibrieren gelassen zu werden. Das Vibrationselement V2 kann zur Realisierung dieser Ausgestaltungvariante beispielsweise ein mittels des Schwingungserregers zu Schwingungen in einem Glockenmode aktiv angeregter Hohlkörper, etwa gemäß EP-A 564 682, sein. Ferner kann das Vibrationselement V2 aber auch mittels wenigstens eines, beispielsweise paddeiförmigen und/oder innen hohlen, Schwingstabs gebildet sein, der im Betrieb zu Biegeschwingungen aktiv angeregt ist. Demnach kann das Vibrationselement V2 beispielsweise auch mittels zweier mechanischer gekoppelter Schwingstäbe gebildet und dafür eingerichtet sein, im Betrieb mittels des Schwingungserrgers E2 aktiv zu Resonanzschwingungen nach Art einer Stimmgabel angeregt zu werden. Das Vibrationselement V2 kann also auch einem solchen Vibrationselement entsprechen, wie u.a. auch in der US-B 68 45 663 gezeigt ist. Darüberhinaus kann das Vibrationselement V2 hierbei auch, wie in Fig. 9 schematisch dargestellt, von einem - ansonsten durchaus auch eigenständig

betreibbaren - vibronischen (Dichte-) Meßgerät bereitgestellt sein. Demnach kann das

Vibrationselement V2 also beispielsweise auch eine Teilkomponente eines solchen vibronischen Meßgeräts sein, wie es von der Fa. Endress+Hauser GmbH & Co. KG hergestellten und unter der Bezeichnung Liquiphant M FTL50 (http://www.us.endress.eom/#product/FTL50), nicht zuletzt auch zusammen mit einem Dichterechner FML621 (http://www.us.endress.eom/#product/FML621 ), angebotenen wird. Das Vibrationselement V2 ist bei der in Fig. 9 gezeigten Ausgestaltungsvariante außen am Gehäuse H, nämlich außerhalb von dessen das Vibrationselement V1 aufnehmenden Lumens, gehaltert bzw. auf der im Betrieb vom Medium kontaktierten - hier lediglich eine oder mehrere Strömungsöffnungen erster Art aufweisenden - Außenseite des Gehäuses H angeordnet. Das Vibrationselement V2 kann hierbei mittels eines ein entsprechendes Außengewinde tragenden Einschraubstutzen in eine in der Nähe eines der Flansche F1 , F2 eingelassenen, mit einem zum Außengewinde komplementären Innengewinde versehene Einbauöffnung eingeschraubt sein. Ein Vorteil der in Fig. 9 der vorbeschriebenen Ausgestaltungsvariante ist u.a. darin zusehen, daß es als zusätzliche Einbaumaßnahme lediglich der"- in herkömmlichen Coriolis-Massedurchfluß- Meßgeräten zwar nicht notwendigerweise vorhandenen, gleichwohl ohne weiteres, nicht zuletzt auch passend für vorgenannte vibronische (Dichte-) Meßgeräte und/oder nachträglich, herstellbaren - Einbauöffnung mit Innengewinde bedarf, im übrigen aber auf Strömungsöffnungen zweiter Art verzichtet werden kann.