超材料、 超材料的制备方法及超材料的设计方法 技术领域 本发明涉及一种超材料、 超材料的制备方法及超材料的设计方法。 背景技术 超材料是近十年来发展起来的对电磁波起调制 作用的一种新型人工材料， 基本原 理是人为设计材料的微结构（或称人造"原子") ，让这样的微结构具有特定的电磁特性， 从而由海量数目的微结构组成的材料宏观上可 具有人们所需要的电磁功能。 与传统材 料技术根据自然界中已有材料的天然性质来开 发电磁利用途径的传统材料技术不同， 超材料技术是根据需要来人为设计材料的性质 并制造材料。 超材料一般是由一定数量 的人造微结构附在具有一定力学、 电磁学的基板上， 这些具有特定图案和材质的微结 构会对经过其身的特定频段的电磁波产生调制 作用。 现有的超材料， 例如公开号为 "US7570432B 1"的美国专利 "METAMATERIAL GRADIENT INDEX LENS"， 又如公开号为 "US2010/0225562A1"的美国专利 "BROADBAND METAMATERIAL APPARTUS， METHODS， SYSTEMS， AND COMPUTER READABLE MEDIA", 其都是通过将微结构附着于平板的基材上形成 。 制备平板的超材料时， 微结构附着于基板的加工工艺较为简单， 可采用常规的 PCB板 领域的加工工艺， 例如蚀刻、 钻刻、 离子刻、 电子刻等。 平板状的超材料虽然带来了 体积小、 厚度薄的优点， 但是又限制了超材料的应用范围。 现有超材料对电磁波的响应能力很大一部分是 由微结构决定， 然而当超材料需要 对某些电磁参数范围跨度较大的电磁波响应以 实现特定功能， 例如对入射角度为 0至 90°的电磁波均具有透波效果， 或者对极化角度为 0至 90°的电磁波均能实现极化转换 等时， 此时若采用常规的超材料设计方法， 例如仿真某种微结构， 改变其拓扑结构或 尺寸等以获得符合需要的超材料则变得相当困 难， 甚至是不可实现， 因为微结构对电 磁波的响应能力也存在极限值。 当超材料需制成曲面时， 曲面的微结构加工工艺难度较大且精确度不高 ， 如采用 常规的 PCB 板领域的加工工艺时其制备难度变得很大， 例如现有的申请号为 "EP0575848A2"的欧洲专利， 其公开了一种在三维曲面加工金属微结构的方 法， 具体 实现方式为： 采用激光探头曝光成像的方式一个一个地逐一 蚀刻出微结构。 此种方式 加工成本和工艺精度控制成本均较高且不能快 速、 大批量生产。 发明内容 本发明的第一方面所要解决的技术问题在于， 针对现有技术的上述不足， 提出一 种加工工艺简单、 电磁响应效果优良的三维结构超材料。 本发明的第一方面解决其技术问题采用的技术 方案为，提出一种三维结构超材料， 其包括： 至少一层成型基材、 至少一层柔性功能层， 所述柔性功能层设置于成型基材 表面或者设置于多层成型基材之间； 所述每层柔性功能层包括由至少一个柔性子基 板 构成的柔性基板以及设置于每个柔性子基板上 的多个能响应电磁波的人造微结构； 所 述三维结构超材料具有电磁波调制功能。 进— -步地， 所述三维结构超材料包括至少两层所述柔性功 能层和至少两层所述成 型基材。 进— -步地， 所述三维结构超材料包括至少三层所述柔性功 能层和至少三层所述成 型基材。 进— -步地， 所述成型基材与所述柔性功能层间隔设置。 进— -步地， 每一柔性基板紧贴设置， 柔性功能层紧贴于成型基材的表面。 进— -步地， 所述柔性基板是热塑性材料或加入柔性纤维的 热塑性复合材料。 进— -步地， 所述柔性基板的材料为聚酰亚胺、 聚酯、 聚四氟乙烯、 聚氨酯、 聚芳 酯、 PET膜、 PE膜或 PVC膜。 进一 -步地， 所述三维结构超材料可实现对电磁波进行透波 、 吸波、 波束赋形、 极 化转化或方向图调制的电磁波调制功能。 进一步地， 所述三维结构超材料可实现对电磁波进行频选 透波、 频选吸波、 宽频 透波或宽频吸波。 进一步地， 所述三维结构超材料可实现对电磁波进行垂直 极化转水平极化、 水平 极化转垂直极化、 水平极化转圆极化或圆极化转水平极化。 进一步地， 所述三维结构超材料可实现对电磁波进行波束 发散、 波束汇聚或波束 偏折。 进一步地， 所述三维结构超材料表面由至少两个可展开为 平面的几何区域组成。 进一步地， 所述三维结构超材料表面上可展开为平面的几 何区域内最大高斯曲率 与最小高斯曲率的比值小于 100。 进一步地， 所述三维结构超材料表面上可展开为平面的几 何区域内最大高斯曲率 与最小高斯曲率的比值小于 80。 进一步地， 所述三维结构超材料表面上可展开为平面的几 何区域内最大高斯曲率 与最小高斯曲率的比值小于 50。 进一步地， 所述三维结构超材料表面上可展开为平面的几 何区域内最大高斯曲率 与最小高斯曲率的比值小于 20。 进一步地， 所述三维结构超材料表面上可展开为平面的几 何区域内最大高斯曲率 与最小高斯曲率的比值小于 10。 进一步地， 所述柔性功能层包括多个柔性子基板， 一个柔性子基板对应所述三维 结构超材料表面展开后的一个平面。 进一步地， 不同柔性子基板上的人造微结构的拓扑结构相 同。 进一步地， 不同柔性子基板上的人造微结构的拓扑结构不 同。 进一步地， 所述三维结构超材料包括多个电磁区域， 入射至每一电磁区域内的电 磁波具有一种或多种电磁参数范围； 每一电磁区域内的人造微结构对入射至该电磁 区 域的电磁波产生预设的电磁响应。 进一步地， 入射至每一电磁区域内的电磁波的一种或多种 电磁参数的最大值与最 小值的差值相等。 进一步地， 入射至每一电磁区域内的电磁波的一种或多种 电磁参数的最大值与最 小值的差值不等。 进一步地， 所述每一电磁区域位于一柔性子基板中， 或者每一电磁区域横跨多个 柔性子基板。 进一步地， 所述电磁参数范围为入射角度范围、 轴比值范围、 相位值范围或电磁 波电场入射角度范围。 进一步地，每一电磁区域内的至少一层柔性功 能层上的人造微结构拓扑形状相同， 尺寸不同。 进一步地， 每一电磁区域内的柔性功能层上的人造微结构 拓扑形状相同。 进一步地， 每一电磁区域内的至少一层柔性功能层上的人 造微结构与其它柔性功 能层的人造微结构拓扑形状不同。 进 -步地， 所述柔性基板上还设置有用于增强其与相邻成 型基材层间结合力的结 构。 进—步地， 所述结构为开设于柔性基板上的孔或槽。 进—步地， 所述人造微结构为导电材料构成的具有几何图 案的结构。 进 步地， 所述导电材料为金属或非金属导电材料。 进—步地， 所述金属为金、 银、 铜、 金合金、 银合金、 铜合金、 锌合金或铝合金。 进—步地， 所述非金属导电材料为导电石墨、 铟锡氧化物或掺铝氧化锌。 进 -步地， 所述人造微结构的几何图案为方片形、 雪花形、 工字形、 六边形、 六 边环形、 十字孔形、 十字环形、 Y孔形、 Y环形、 圆孔形或圆环形。 进—步地， 所述每层成型基材的厚度相等。 进—步地， 所述每层成型基材的厚度不相等。 进 -步地， 所述成型基材的材料为纤维增强树脂复合材料 或纤维增强陶瓷基复合 材料。 进— -步地， 所述纤维为玻璃纤维、 石英纤维、 芳纶纤维、 聚乙烯纤维、 碳纤维或 聚酯纤维。 进一步地， 所述纤维增强树脂复合材料中的树脂为热固性 树脂。 进一步地， 所述热固性树脂包括环氧类型、 氰酸酯类型、 双马来酰亚胺树脂及它 们的改性树脂体系或混合体系。 进一步地， 所述纤维增强树脂复合材料中的树脂为热塑性 树脂。 进一步地， 所述热塑性树脂包括聚酰亚胺、 聚醚醚酮、 聚醚酰亚胺、 聚苯硫醚或 聚酯。 进一步地， 所述陶瓷包括氧化铝、 氧化硅、 氧化钡、 氧化铁、 氧化镁、 氧化锌、 氧化钙、 氧化锶、 氧化钛或上述材料的混合物。 本发明的第一方面还提供一种天线罩， 所述天线罩为上述的三维结构超材料。 本发明的第一方面还提供一种吸波材料， 其包括上述的三维结构超材料。 本发明还提供一种滤波器， 其包括上述的三维结构超材料。 本发明还提供一种天线， 其包括上述的三维结构超材料。 本发明的第一方面还提供一种极化器， 其包括上述的三维结构超材料。 根据本发明的第一方面的三维结构超材料， 其制备工艺简单， 加工成本低、 工艺 精度控制简单， 可以替代各种具有复杂曲面且需要有一定电磁 调制功能的结构件， 也 可以贴附于各种具有复杂曲面的结构件上实现 需要的电磁调制功能。 而且通过曲面展 开和电磁分区的方式使得三维结构超材料具有 较好的电磁响应和较宽的应用范围。 本发明的第二方面所要解决的技术问题在于， 针对现有技术的不足， 提出一种制 备工艺简单的三维结构超材料的制备方法。 本发明第二方面解决其技术问题采用的技术方 案是， 提出一种三维结构超材料的 制备方法， 其包括步骤： 根据三维结构超材料形状制备成型基材； 将人造微结构排布 于柔性基板上； 将柔性基板贴附于成型基材上； 加热固化成型。 进一步地， 所述三维结构超材料包括至少两层所述柔性基 板和至少两层所述成型 基材。 进一步地， 所述三维结构超材料至少包括三层成型基材和 三层柔性基板， 所述柔 性基板设置于相邻两层成型基材之间。 进一步地， 所述成型基材与所述柔性基板间隔设置。 进一步地， 每一柔性基板紧贴设置， 柔性功能层紧贴于成型基材的表面。 进一步地， 所述成型基材由多片树脂和纤维构成的预浸料 层铺而成。 进一步地， 所述成型基材为在纤维布上涂覆树脂制成。 进一步地， 所述三维结构超材料表面由至少两个可展开为 平面的几何区域组成。 进一步地， 所述三维结构超材料表面上可展开为平面的几 何区域内最大高斯曲率 与最小高斯曲率的比值小于 100。 进一步地， 所述三维结构超材料表面上可展开为平面的几 何区域内最大高斯曲率 与最小高斯曲率的比值小于 80。 进一步地， 所述三维结构超材料表面上可展开为平面的几 何区域内最大高斯曲率 与最小高斯曲率的比值小于 50。 进一步地， 所述三维结构超材料表面上可展开为平面的几 何区域内最大高斯曲率 与最小高斯曲率的比值小于 20。 进一步地， 所述三维结构超材料表面上可展开为平面的几 何区域内最大高斯曲率 与最小高斯曲率的比值小于 10。 进一步地， 通过如下步骤将柔性基板贴附于成型基材表面 ： 将三维结构超材料展 开为多个平面， 将柔性基板对应该多个平面剪切成多个柔性子 基板， 将柔性子基板贴 附于成型基材对应表面区域。 进一步地， 不同柔性子基板上的人造微结构的拓扑结构相 同。 进一步地， 不同柔性子基板上的人造微结构的拓扑结构不 同。 进一步地， 通过如下步骤确定柔性基板上的人造微结构排 布： 计算三维结构超材 料各处的一种或多种电磁参数值； 根据其中一种或多种电磁参数值将三维结构超 材料 划分为多个电磁区域； 每一电磁区域对应一种或多种电磁参数的一参 数值范围； 设计 每一电磁区域内的人造微结构使三维结构超材 料对应该电磁区域的部分相对入射至该 电磁区域的电磁波能产生预设的电磁响应。 进一步地，各个电磁区域对应的电磁波参数值 范围的最大值与最小值的差值相等。 进一步地，各个电磁区域对应的电磁波参数值 范围的最大值与最小值的差值不等。 进一步地， 所述每一电磁区域位于一柔性子基板中， 或每一电磁区域横跨多个柔 性子基板。 进一步地， 所述电磁参数为电磁波入射角度、 轴比值、 相位值或电磁波电场入射 角度。 进一步地，每一电磁区域内的至少一层柔性功 能层上的人造微结构拓扑形状相同， 尺寸不同。 进一步地， 每一电磁区域内的柔性功能层上的人造微结构 拓扑形状相同。 进一步地， 每一电磁区域内的至少一层柔性功能层上的人 造微结构与其它柔性功 能层的人造微结构拓扑形状不同。 进—步地， 还包括在柔性基板上开设孔或槽的步骤。 进—步地， 所述人造微结构为导电材料构成的具有几何图 案的结构。 进—步地， 所述人造微结构通过蚀刻、钻刻、 电子刻或离子刻排布于柔性基板上。 进—步地， 所述导电材料为金属或非金属导电材料。 进—步地， 所述金属为金、 银、 铜、 金合金、 银合金、 铜合金、 锌合金或铝合金。 进—步地， 所述非金属导电材料为导电石墨、 铟锡氧化物或掺铝氧化锌。 进— -步地， 所述人造微结构的几何图案为方片形、 雪花形、 工字形、 六边形、 六 边环形、 十字孔形、 十字环形、 Y孔形、 Y环形、 圆孔形或圆环形。 进一步地， 所述柔性基板材料为聚酰亚胺、 聚酯、 聚四氟乙烯、 聚氨酯、 聚芳酯、 PET膜、 PE膜或 PVC膜。 进一步地， 所述纤维为玻璃纤维、 石英纤维、 芳纶纤维、 聚乙烯纤维、 碳纤维或 聚酯纤维。 进一步地， 所述树脂为热固性树脂。 进一步地， 所述热固性树脂包括环氧类型、 氰酸酯类型、 双马来酰亚胺树脂及它 们的改性树脂体系或混合体系。 进一步地， 所述树脂为热塑性树脂。 进一步地， 所述热塑性树脂包括聚酰亚胺、 聚醚醚酮、 聚醚酰亚胺、 聚苯硫醚或 聚酯。 本发明的第二方面通过采用柔性基板和成型基 材的方式制备三维结构超材料， 无 需三维雕刻或蚀刻步骤， 减少了工艺复杂度， 加工成本低， 工艺精度控制简单， 采用 本发明的第二方面的制备方法得到的三维结构 超材料可以替代各种具有复杂曲面且需 要有一定电磁调制功能的结构件， 也可以贴附于各种具有复杂曲面的结构件上实 现需 要的电磁调制功能。 而且通过曲面展开和电磁分区的方式使得三维 结构超材料具有较 好的电磁响应和较宽的应用范围。 本发明的第三方面所要解决的技术问题在于， 针对现有技术的不足， 提出一种能 扩宽超材料适用范围的超材料。 本发明的第三方面解决其技术问题采用的技术 方案是，提出一种超材料，其包括: 至少一层基材以及设置于每层基材表面的多个 人造微结构； 所述超材料包括多个电磁 区域， 入射至每一电磁区域内的电磁波具有一种或多 种电磁参数范围； 每一电磁区域 内的人造微结构对入射至该电磁区域的电磁波 产生预设的电磁响应。 进一步地， 入射至每一电磁区域内的电磁波的一种或多种 电磁参数的最大值与最 小值的差值相等。 进一步地， 入射至每一电磁区域内的电磁波的一种或多种 电磁参数的最大值与最 小值的差值不等。 进一步地， 所述电磁参数范围为入射角度范围、 轴比值范围、 相位值范围或电磁 波电场入射角度范围。 进—步地， 每一电磁区域上的人造微结构拓扑形状相同， 尺寸不同。 进—步地， 不同电磁区域上的人造微结构拓扑形状不同。 进—步地， 所述超材料包括两层或至少三层基材。 进—步地， 每层基材厚度不同。 进—步地， 每层基材厚度相同。 进—步地， 每层基材紧贴设置或者每层基材间隔设置。 进— -步地， 所述超材料可实现对电磁波进行透波、 吸波、 波束赋形、 极化转化或 方向图调制的电磁波调制功能。 进一步地， 所述超材料可实现对电磁波进行频选透波、 频选吸波、 宽频透波或宽 频吸波。 进一步地， 所述超材料可实现对电磁波进行垂直极化转水 平极化、 水平极化转垂 直极化、 水平极化转圆极化或圆极化转水平极化。 进一步地， 所述超材料可实现对电磁波进行波束发散、 波束汇聚或波束偏折。 进一步地， 所述基材表面为平面。 进一步地， 所述基材表面由至少两个可展开为平面的几何 区域组成。 进一步地， 所述基材表面可展开为平面的几何区域内最大 高斯曲率与最小高斯曲 率的比值小于 100。 进一步地， 所述基材表面可展开为平面的几何区域内最大 高斯曲率与最小高斯曲 率的比值小于 80。 进一步地， 所述基材表面可展开为平面的几何区域内最大 高斯曲率与最小高斯曲 率的比值小于 50。 进一步地， 所述基材表面可展开为平面的几何区域内最大 高斯曲率与最小高斯曲 率的比值小于 20。 进一步地， 所述基材表面可展开为平面的几何区域内最大 高斯曲率与最小高斯曲 率的比值小于 10。 进一步地， 每一几何区域内的人造微结构拓扑形状和尺寸 不全相同。 进一步地， 所述超材料还包括多个柔性基板， 每一柔性基板对应所述基材表面可 展开为平面的一个几何区域， 所述人造微结构附着于柔性基板上， 所述柔性基板贴附 于基材表面或设置于多个基材之间。 进一步地， 所述基材材料为陶瓷材料、 铁电材料、 铁氧材料或高分子材料。 进一步地， 所述基材材料为由树脂和增强纤维构成的预浸 料。 进一步地， 所述增强纤维为玻璃纤维、 石英纤维、 芳纶纤维、 聚乙烯纤维、 碳纤 维或聚酯纤维。 步地， 所述树脂为热固性树脂。 进一步地， 所述热固性树脂包括环氧类型、 氰酸酯类型、 双马来酰亚胺树脂及它 们的改性树脂体系或混合体系。 进—步地， 所述树脂为热塑性树脂。 进 -步地， 所述热塑性树脂包括聚酰亚胺、 聚醚醚酮、 聚醚酰亚胺、 聚苯硫醚或 聚酯。 进—步地， 所述人造微结构为导电材料构成的具有几何图 案的结构。 进—步地， 所述导电材料为金属或非金属导电材料。 进—步地， 所述金属为金、 银、 铜、 金合金、 银合金、 铜合金、 锌合金或铝合金。 进—步地， 所述非金属导电材料为导电石墨、 铟锡氧化物或掺铝氧化锌。 进 -步地， 所述人造微结构的几何图案为方片形、 雪花形、 工字形、 六边形、 六 边环形、 十字孔形、 十字环形、 Y孔形、 Y环形、 圆孔形或圆环形。 本发明的第三方面还提供一种超材料的设计方 法， 其包括步骤： 计算超材料各处的一种或多种电磁参数值； 将超材料划分为多个电磁区域， 每一电磁区域对应一种或多种电磁参数范围； 针对每一电磁区域的一种或多种电磁参数范围 设计人造微结构使得每一电磁区域 能产生预设的电磁响应。 进一步地， 每一电磁区域对应的一种或多种电磁参数范围 的最大值和最小值的差 值相等。 进一步地， 每一电磁区域对应的一种或多种电磁参数范围 的最大值和最小值的差 值相等。 进一步地， 所述电磁参数范围为入射角度范围、 轴比值范围、 相位值范围或电磁 波电场入射角度范围。 进一步地， 每一电磁区域上的人造微结构拓扑形状相同， 尺寸不同。 步地， 不同电磁区域上的人造微结构拓扑形状不同, 本发明的第三方面还提供一种天线罩， 所述天线罩为上述的超材料 本发明的第三方面还提供一种吸波材料， 其包括上述的超材料 本发明的第三方面还提供一种滤波器， 其包括上述的超材料 本发明的第三方面还提供一种天线， 其包括上述的超材料 本发明的第三方面还提供一种极化转换器， 其包括上述的超材料 本发明的第三方面将超材料划分为多个电磁区 域， 每一电磁区域内的人造微结构 仅需响应其对应的电磁参数范围的电磁波， 从而能够简化超材料设计并能扩宽超材料 适用范围。 进一步地， 本发明的第三方面还通过曲面展开的方式将各 电磁区域的人造 微结构贴附于曲面的基材表面， 使得本发明的第三方面的超材料不局限于现有 的平面 形态， 还可以替代各种具有复杂曲面且需要有一定电 磁调制功能的结构件， 也可以贴 附于各种具有复杂曲面的结构件上实现需要的 电磁调制功能。 附图说明 图 1 为本发明第一实施例中三维结构超材料一较佳 实施方式中的部分剖视示意 图； 图 2 为本发明第一实施例中一较佳实施方式中三维 结构超材料的立体结构示意 图； 图 3为图 2中的三维结构超材料依照高斯曲率展开后的� �面示意图； 图 4为本发明第一实施例中电磁波入射至三维结� �超材料表面某点 P的入射角度 示意图； 图 5为本发明第一实施例中三维结构超材料表面� �照入射角度范围划分为多个电 磁区域的结构示意图； 图 6为本发明第一实施例中十字雪花型人造微结� �示意图； 图 7为人造微结构另一几何图形示意图； 图 8为某一柔性子基板上部分区域的人造微结构� �布示意图； 图 9为本发明第一实施例中本发明三维结构超材� �另一较佳实施方式中的部分剖 视示意图。 图 10 为本发明第二实施例中三维结构超材料一较佳 实施方式中的部分剖视示意 图； 图 11 为本发明第二实施例中三维结构超材料另一较 佳实施方式中的部分剖视示

图 12 为本发明第二实施例中一实施例中三维结构超 材料仿真模型几何区域划分 示意图； 图 13为图 12所示划分的几何区域展开后的平面图； 图 14为本发明第二实施例中一实施例中人造微结� ��拓扑形状示意图； 图 15为本发明第二实施例中电磁波入射至三维结� ��超材料表面某点 P的入射角度 示意图； 图 16为本发明第二实施例中一实施例中三维结构� ��材料电磁区域的划分示意图； 图 17为本发明第二实施例中另一实施例中人造微� ��构拓扑形状示意图； 图 18 为本发明第二实施例中一实施例中某一柔性子 基板上部分区域的人造微结 构排布示意图。 图 19为本发明超材料一较佳实施方式中的立体结� ��示意图； 图 20为本发明第三实施例中超材料另一较佳实施� ��式中的立体结构示意图； 图 21为图 20所示超材料的部分剖视示意图； 图 22为电磁波入射至图 20所示超材料表面某点 P的入射角度示意图； 图 23为本发明第三实施例中一较佳实施例中，依� ��高斯曲率将超材料划分为多个 几何区域的示意图； 图 24为图 23中几何区域展开为平面的示意图； 图 25为本发明第三实施例中十字雪花型人造微结� ��示意图； 图 26为本发明第三实施例中另一人造微结构拓扑� ��状示意图； 图 27为本发明第三实施例中本发明超材料设计方� ��的步骤流程图。 具体实施方式 第一实施例 请参照图 1， 图 1为本发明第一实施例三维结构超材料一较佳� �施方式中的部分 剖视示意图。 图 1中， 三维结构超材料包括多层成型基材 10， 紧贴于成型基材 10表 面的柔性功能层 20， 所述柔性功能层包括由至少一个柔性子基板 210构成的柔性基板 21以及设置于每个柔性子基板 210上的多个能响应电磁波的人造微结构 22;所述三维 结构超材料具有电磁波调制功能。 在本发明第一实施例的一实施例中， 三维结构超材料可以包括至少两层柔性功能 层和至少两层成型基材。一优选实施例中， 图 1中包括了三层成型基材 10以及二层柔 性功能层 20， 多层成型基材 10使得三维结构超材料的机械性能更强， 另外多层柔性 功能层 20使得相邻的柔性功能层 20之间形成电磁耦合， 通过优化相邻柔性功能层 20 之间的距离可以优化整个三维结构超材料对电 磁波的响应。相邻柔性功能层 20之间的 距离即为成型基材 10的厚度， 因此可根据需要调整每一成型基材 10的厚度， 即成型 基材 10厚度可相同也可不同。 如图 1所示， 当三维结构超材料包括多个柔性功能层 20时， 柔性功能层 20与成 型基材 10间隔设置。在本发明第一实施例的另一实施� ��中， 如图 9所示， 当三维结构 超材料二层成型基材 10之间包括多层柔性功能层 20时，每一柔性功能层 20紧贴设置， 而紧贴的柔性功能层再设置于成型基材 10的表面。 三维结构超材料可通过如下方式制备： 制备未固化的成型基材 10， 将柔性基板贴 附于未固化的成型基材 10上， 而后一体固化成型。 成型基材 10的材料可为多层纤维 增强树脂复合材料或纤维增强陶瓷基复合材料 。未固化的成型基材 10可为在模具上层 铺的多层石英纤维增强环氧树脂预浸布， 也可通过在模具上铺覆碳纤维布而后在碳纤 维布上均勾涂覆聚酯树脂并重复上述过程形成 。 上述增强纤维并不限于已列举的石英纤维和碳 纤维，还可为玻璃纤维、芳纶纤维、 聚乙烯纤维、 聚酯纤维等； 上述树脂不限于已列举的环氧树脂和聚酯树脂 ， 还可为其 他热固性树脂或热塑性树脂， 例如可为氰酸酯类树脂、 双马来酰亚胺树脂以及它们的 改性树脂或混合体系， 还可为聚酰亚胺、 聚醚醚铜、 聚醚醚亚胺、聚苯硫醚或聚酯等； 上述陶瓷包括氧化铝、 氧化硅、 氧化钡、 氧化铁、 氧化镁、 氧化锌、 氧化钙、 氧化锶、 氧化钛等成分及其混合物。 柔性基板可为热塑性材料或加入柔性纤维的热 塑性复合材料， 优选地， 柔性基板 的材料可为聚酰亚胺、 聚酯、 聚四氟乙烯、 聚氨酯、 聚芳酯、 PET ( Polyethylene terephthalate) 膜、 PE (Polyethylene) 膜或 PVC (polyvinyl chloride) 膜等。 柔性纤维 可为聚酯纤维、 聚乙烯纤维等。 优选地， 所述柔性功能层 20的柔性基板 21上设置用于增强柔性基板与相邻成型 基材 10层间结合力的结构。该结构可为钩状结构或� ��状结构等，其中优选为开设于柔 性基板 21上的一个或多个的槽或孔。 在柔性基材 21上开设槽或孔后， 在制备三维结 构超材料时， 相邻的成型基材 10的部分原料填充于槽或孔中， 成型基材 10固化时， 槽或孔之间的原料也固化使得相邻成型基材 10紧密连接。此种方式结构简单且无需额 外设置其他结构和工序， 在成型基材 10 成型时即可同时形成该增大层间结合力的结 构。 当三维结构超材料表面较复杂时， 若仅采用一个柔性子基板 210并将其贴附于成 型基材 10上时， 该柔性基板 210在部分区域会形成皱褶， 该皱褶既会使得柔性子基板 210贴合不够紧密同时还会影响设置在柔性子基 板 210上的人造微结构对电磁波的响 应。 图 2示出了一较佳实施方式中三维结构超材料的� �体结构示意图。 该三维结构超 材料表面各处的高斯曲率相差较大， 不能展开为一个平面， 即当制备三维结构超材料 时， 若仅采用一个柔性子基板则会出现上述的皱褶 现象。 为解决上述问题，本实施例在设计时将三维结 构超材料表面划分为多个几何区域， 每一几何区域可展开为一个平面， 每一平面可对应一个柔性子基板 210。 在制备时， 将每一平面对应的柔性子基板 210相应地贴附于成型基材表面区域。 三维结构超材料 固化成型时， 每一柔性子基板 210既能紧密贴附于成型基材表面又不会产生皱 褶， 同 时所有的柔性子基板 210构成的柔性基板的电磁响应能满足需求。 在一实施例中， 三 维结构超材料表面由至少两个可展开为平面的 几何区域组成。 本实施例中采用如下方式将三维结构超材料表 面划分为多个几何区域： 分析三维 结构超材料表面的高斯曲率分布， 将相近高斯曲率分布的部分划分为一个几何区 域。 几何区域划分越多， 对应几何区域的每一柔性子基板 210在贴附于成型基材表面时产 生皱褶的概率越小、 工艺精度越高， 但是工艺成形难度越大。 为平衡二者的关系， 一 般根据高斯曲率将三维结构超材料表面划分为 5-15个几何区域。根据三维结构超材料 整体最大高斯曲率与最小高斯曲率的比值， 在划分几何区域时， 每一几何区域内的最 大高斯曲率与最小高斯曲率的比值一般小于 100， 也可为小于 80， 小于 50或小于 30 等。 优选地， 每一几何区域内的最大高斯曲率与最小高斯曲 率的比值小于 20。 更优选 地， 每一几何区域内的最大高斯曲率与最小高斯曲 率的比值小于 10。 请继续参照图 2、 图 3， 图 2中示出了依据高斯曲率划分为多个几何区域� �三维结 构超材料。 图 2中， 三维结构超材料依据高斯曲率划分为 5个几何区域 Jl-J5。 图 3为 图 2中多个几何区域展开后形成的平面示意图。 图 3中， 对应图 2划分的 5个几何区 域相应地展开有 5个平面 P1-P5, 优选地， 在图 3中， 为使得制作更为方便， 将长度 较长的几何区域切开成多个子平面。 依据展开后的平面制备柔性子基板， 并在柔性子基板上排布人造微结构， 而后将 排布了人造微结构的多个柔性子基板按照上述 划分的几何区域对应贴附于成型基材对 应表面形成三维结构超材料。 在该实施例中， 人造微结构是在柔性子基板上形成， 因 此可采用现有的平板超材料制备方法而无需采 用三维蚀刻、雕刻等方法从而节省成本， 同时本实施例采用区域划分的方式保证多个柔 性子基板相互拼接构成柔性基板时， 多 个柔性子基板不会发生皱褶也即人造微结构不 会发生扭曲从而保证了三维结构超材料 的工艺精度。 多个柔性子基板上的人造微结构的拓扑形状和 尺寸可均相同。 但是由于三维结构 超材料的表面不规则， 因此入射到三维结构超材料表面各处的电磁波 的参数值存在差 异。 入射到三维结构超材料表面各处的电磁波可由 不同的电磁参数表征， 选用何种电 磁参数表征电磁波取决于该三维结构超材料的 功能， 例如若三维结构超材料需实现对 不同入射角度的电磁波具有相同的电磁响应， 则入射到三维结构超材料表面各处的电 磁波可用入射角度来表征； 又如若三维结构超材料需实现将电磁波转换为 平面波或将 电磁波汇聚、 发散等波束赋形功能， 则入射到三维结构超材料表面各处的电磁波可 用 相位值来表征； 再若三维结构超材料需实现将电磁波的极化方 式转变， 则入射到三维 结构超材料表面各处的电磁波可用轴比值或电 场入射角度来表征。 可以想象地， 当三 维结构超材料需要同时实现多个功能时， 则可用多个电磁参数来表征入射到三维结构 超材料表面的电磁波。 若柔性基板上采用相同的人造微结构拓扑结构 使得该人造微结构拓扑结构对某一 电磁参数不同的参数值具有预期的响应， 则该人造微结构设计难度太大甚至是不可实 现。 另外， 在实际应用中， 三维结构超材料为达到某种功能通常需要同时 满足多种电 磁参数， 此时设计一种既能满足某一电磁参数不同的参 数值的电磁响应又能满足不同 电磁参数的电磁响应的人造微结构拓扑相同的 难度则更大。 为解决上述问题， 本发明第一实施例根据入射到三维结构超材料 不同区域的电磁 波的不同电磁参数值将三维结构超材料划分为 多个电磁区域。 每一电磁区域可对应一 个电磁参数的一个参数值范围， 针对该参数值范围来设计该电磁区域内的人造 微结构 的拓扑结构从而既能简化设计又能使得三维结 构超材料不同区域均具有预设的电磁响 应能力。 下面以三维结构超材料需对不同入射角度的电 磁波具有相同的电磁响应来介绍三 维结构超材料的电磁区域设计方式。 电磁波入射至三维结构超材料表面某点 P的入射角度可由图 4所示的方式定义， 即由电磁波波矢 K的信息与该点 P对应的切面的法线计算出该点 P上的电磁波入射角 θ。 波矢 Κ的信息不局限于某个特定角度值， 其也可为某一角度值范围。 依据上述方 式得出三维结构超材料表面所有点的入射角度 值， 并依据不同点的入射角度值将三维 结构超材料表面划分为多个电磁区域。 图 5示出了一具体实施例中电磁区域的划分方 式。 图 5 中， 按照入射角度相差 11°的划分方式将三维结构超材料表面划分为� �个电 磁区域 Ql-Q8， 即电磁区域 Q1对应入射角度为 0°-11°的电磁波， 电磁区域 Q2对应入 射角度为 12°-23°的电磁波，电磁区域 Q4对应入射角度为 24°-35°的电磁波，依此类推。 本实施例中， 各电磁区域的入射角度最大值与最小值的差值 相同以简化设计。 但是某 些时候， 例如已知某种人造微结构的拓扑结构对入射角 度为 0°-30°的电磁波均具有良 好的电磁响应， 则在划分电磁区域时， 可划分为 0°-30°， 31°-40°, 41°-50°， 等等。 具 体的划分方式可依据具体的需求来进行设置， 本发明对此不做限制。 针对每一电磁区域的入射角度范围信息设计每 一电磁区域的人造微结构形状使得 其满足需求， 例如吸收电磁波、 透过电磁波等。 由于每一电磁区域的入射角度范围跨 度较小， 因此针对该电磁区域设计人造微结构变得简单 。 在一优选实施例中， 每一电 磁区域的人造微结构的拓扑结构相同， 尺寸不同。 通过将相同拓扑结构的人造微结构 尺寸渐变的方式使得其能满足一电磁区域的电 磁响应要求， 此种设计方式能简化工艺 难度， 降低设计成本。 当然可以想象地， 也可以使得每一电磁区域内的人造微结构的 拓扑结构和尺寸均不同， 只要其满足该电磁区域对应的入射角度范围所 需的电磁响应 即可。 当三维结构超材料包含多层柔性功能层时， 电磁区域就是一个立体的概念， 即图 5 所示的每一电磁区域的边界是三维结构超材料 按照电磁分区的边界。 在一优选实施 例中， 为了简化设计， 三维结构超材料内部的多层柔性功能层上的电 磁分区的边界重 合。 柔性功能层上的某电磁区域的边界 （即某电磁区域映射在该柔性功能层上的电磁 分区的边界） 可能位于一柔性子基板中， 也可能是横跨多个柔性子基板。 也就是说几 何区域与电磁区域是两种不同的划分方式， 二者没有必然联系。 通常， 根据需要以及设计的复杂度， 每一电磁区域内的至少一层柔性功能层上的 人造微结构拓扑形状相同， 尺寸不同； 亦或， 每一电磁区域内的柔性功能层上的人造 微结构拓扑形状相同； 亦或， 每一电磁区域内的至少一层柔性功能层上的人 造微结构 与其它柔性功能层的人造微结构拓扑形状不同 。 人造微结构可为由导电材料构成的具有几何图 案的结构， 人造微结构拓扑形状可 采用计算机仿真得到，针对不同的电磁响应需 求设计不同的人造微结构拓扑结构即可。 该几何图案可为图 6所示的十字雪花型， 十字雪花型微结构包括相互垂直平分的第一 金属线 P1和第二金属线 P2，所述第一金属线 P1两端连接有相同长度的两个第一金属 分支 Fl， 所述第一金属线 PI两端连接在两个第一金属分支 F1的中点上， 所述第二金 属线 P2两端连接有相同长度的两个第二金属分支 F2，所述第二金属线 P2两端连接在 两个第二金属分支 F2的中点上， 所述第一金属分支 F1与第二金属分支 F2的长度相 等。 该几何图案也可为图 7所示几何图形， 图 7中， 该几何图案具有相互垂直平分的 第一主线 Z1及第二主线 Z2，第一主线 Z1与第二主线 Z2形状尺寸相同，第一主线 Z1 两端连接有两个相同的第一直角折角线 ZJ1，第一主线 Z1两端连接在两个第一直角折 角线 ZJ1的拐角处， 第二主线 Z2两端连接有两个第二直角折角线 ZJ2， 第二主线 Z2 两端连接在两个第二直角折角线 ZJ2的拐角处， 第一直角折角线 ZJ1与第二直角折角 线 ZJ2形状尺寸相同， 第一直角折角线 ZJ1、 第二直角折角线 ZJ2的两个角边分别平 行于水平线， 第一主线 Zl、第二主线 Z2为第一直角折角线 ZJ1、第二直角折角线 ZJ2 的角平分线。 该几何图案还可为其他形状， 例如开口圆环形、 十字形、 工字形、 方片 形、 六边形、 六边环形、 十字孔形、 十字环形、 Y孔形、 Y环形、 圆孔形、 圆环形等。 人造微结构材料可为金属导电材料或非金属导 电材料，其中金属导电材料可为金、 银、 铜、 铝、 锌等或者各种金合金、 铝合金、 锌合金等， 非金属导电材料可为导电石 墨、 铟锡氧化物或掺铝氧化锌等。 人造微结构可通过蚀刻、 钻刻或雕刻等方式附着于 柔性子基板上。 当三维结构超材料需要实现波束赋形功能时， 对入射至三维结构超材料表面的电 磁波则用相位值表征。 由于三维结构超材料表面为形状复杂的表面， 则三维结构超材 料表面各处的相位值不全相同， 选取合适的相位值范围将三维结构超材料划分 为多个 电磁区域。 根据最终波束赋形需要实现的功能， 例如汇聚电磁波、 发散电磁波、 偏折 电磁波、 球面波转为平面波等计算出三维结构超材料各 处最终需要的相位， 在每个电 磁区域排布人造微结构使得该电磁区域能满足 对应该电磁区域的相位差。 当三维结构超材料需要实现极化转化时， 对入射至三维结构超材料表面的电磁波 则用轴比值或电磁波电场入射角度表征。 本领域技术人员可知， 电磁波的极化方式即 为电磁波电场方向， 极化的效果以轴比表示。 电磁波电场入射角度的确定方式与图 4 中电磁波入射角度的确定方式相似，仅需要将 图 4中的波矢 K方向变化为电场 E方向 即可。 根据电磁波电场入射角度信息将三维结构超材 料表面划分为多个电磁区域。 根 据最终极化转化需要实现的功能， 例如转化为垂直极化、 转化为水平极化、 转化为圆 极化等确定出三维结构超材料各处最终需要的 电场方向角度， 在每个电磁区域排布人 造微结构使得该电磁区域能满足对应电磁区域 的电场方向角度差。 若三维结构超材料需要满足两种或两种以上的 电磁参数， 例如既需要三维结构超 材料响应电磁波角度较大， 又需要满足波束赋性， 则可将三维结构超材料表面划分多 个能满足上述两种电磁参数的电磁区域。 对比图 5和图 2可知， 针对相同形状的三维结构超材料， 可具有不同的几何区域 和电磁区域， 因此每一几何区域对应的柔性子基板上可存在 多种不同的人造微结构， 例如如图 8所示的某一柔性子基板上部分区域的人造微� �构排布示意图。 当然， 若某 一三维结构超材料的几何区域与电磁区域重合 时， 则每一几何区域对应的柔性子基板 上的人造微结构可均相同， 这样设计和加工的复杂度就会降低很多。 对于某些表面并不复杂的三维结构超材料， 则可以仅采用电磁分区的方式， 将不 同的微结构附着于一个柔性基板上， 使得三维结构超材料具有较好的电磁响应。 将上述三维结构超材料应用于特定领域的产品 时， 该三维结构超材料可根据特定 产品的形状而设置， 使得三维结构超材料成为该产品的配件； 同时该三维结构超材料 由于具有成型基材， 若选择能满足产品应用要求的成型基材材料， 则三维结构超材料 自身可构成产品的主要构成部分。 例如当采用三维结构超材料制备天线罩时， 可直接 将该三维结构超材料制备成天线罩本体， 还可在原有的普通材料制成的天线罩本体表 面设置该三维结构超材料以增强原天线罩本体 的电磁性能。 根据三维结构超材料的不同功能， 三维结构超材料还可制成天线、 滤波器、 极化 器等， 从而满足不同的应用需求。 第二实施例 请参照图 10， 图 10为本发明第二实施例三维结构超材料一较佳� ��施方式中的部 分剖视示意图。 图 10中， 三维结构超材料包括多层成型基材 10， 紧贴于成型基材 10 表面的柔性功能层 20， 所述柔性功能层包括由至少一个柔性子基板 210构成的柔性基 板 21 以及设置于每个柔性子基板 210表面的多个能响应电磁波的人造微结构 22; 所 述三维结构超材料具有电磁波调制功能。 在本发明第二实施例一实施例中， 三维结构超材料可以包括至少两层柔性功能层 和至少两层成型基材。 一优选实施例中， 图 10中包括了三层成型基材 10以及二层柔 性功能层 20， 多层成型基材 10使得三维结构超材料的机械性能更强， 另外多层柔性 功能层 20使得相邻的柔性功能层 20之间形成电磁耦合， 通过优化相邻柔性功能层 20 之间的距离可以优化整个三维结构超材料对电 磁波的响应。相邻柔性功能层 20之间的 距离即为成型基材 10的厚度， 因此可根据需要调整每一成型基材 10的厚度， 即成型 基材 10厚度可相同也可不同。 如图 10所示， 当三维结构超材料包括多个柔性功能层 20时，柔性功能层 20与成 型基材 10间隔设置。 在本发明第二实施例的另一实施例中， 如图 11所示， 当三维结 构超材料二层成型基材 10之间包括多层柔性功能层 20时，每一柔性功能层 20紧贴设 置， 而紧贴的柔性功能层再设置于成型基材 10的表面。 实施例 1 通过如下方式制备三维结构超材料 一、 分析三维结构超材料仿真模型曲面的高斯曲率 变化， 按照高斯曲率将三维结 构超材料仿真模型划分为多个几何区域。 如图 12所示， 图 12为本实施例的三维结构超材料仿真模型几何� ��域划分图。 图 12中， 相同填充图案的几何区域表示曲率相近的区域 。 在本实施例中， 按照每一几何 区域内的最大高斯曲率与最小高斯曲率的比值 小于 20 的划分方式将三维结构超材料 仿真模型划分为 J1-J5五个几何区域。 二、 曲面展开。 曲面展开是指将图 12 划分的曲面几何区域展开为平面并得到展开后 的平面的尺 寸。 将曲面展开为平面并得到展开后的平面的方式 有多种， 多个设计软件均能实现上 述功能， 例如 solidworks软件、 Pro/Engineer软件等。 图 12划分的曲面几何区域展开 后的平面图如图 13所示。 三、 在柔性基板上排布人造微结构并将柔性基板按 照曲面展开后的平面尺寸剪切 为多个柔性子基板。 本实施例中， 通过曝光显影蚀刻的方式将人造微结构排布于 柔性基板上。 柔性基 板的材料可为聚酰亚胺、 聚酯、 聚四氟乙烯、 聚氨酯、 聚芳酯、 PET膜、 PE膜或 PVC 膜等。人造微结构的拓扑形状根据三维结构超 材料最终实现的功能设计。本实施例中， 人造微结构的拓扑形状如图 14所示， 其包括相互垂直平分的第一金属线 P1和第二金 属线 P2， 所述第一金属线 PI两端连接有相同长度的两个第一金属分支 Fl， 所述第一 金属线 P1两端连接在两个第一金属分支 F1的中点上， 所述第二金属线 P2两端连接 有相同长度的两个第二金属分支 F2， 所述第二金属线 P2两端连接在两个第二金属分 支 F2的中点上， 所述第一金属分支 F1与第二金属分支 F2的长度相等。 四、 制备三维结构超材料。 将多片石英纤维增强环氧树脂预浸料层铺于模 具中形成一层的成型基材， 该模具 根据三维结构超材料仿真模型加工而成。在该 成型基材表面对应区域贴附柔性子基板。 在柔性子基板上再次层铺多片石英纤维增强环 氧树脂预浸料并重复上述步骤直至得到 具有多层成型基材和多层柔性基板的三维结构 超材料。合模后在温度为 100-200°C，真 空度为 0.5-l.OMPa条件下固化 3小时后脱模得到三维结构超材料。 在本实施例中， 多 层成型基材的厚度相同。 实施例 2 通过如下方式制备三维结构超材料 —、 计算三维结构超材料仿真模型各处的一种或多 种电磁参数值。 电磁参数可为电磁波入射角度、 轴比值、 相位值或电磁波电场入射角度等。 选用 何种电磁参数值由三维结构超材料需实现功能 决定。 本实施例中， 三维结构超材料需 实现对不同入射角度的电磁波均具有相同的电 磁响应。 该电磁响应可为吸收电磁波、 透过电磁波、 极化转换等， 本实施例中， 该电磁响应为透过电磁波。 图 15示出了电磁波入射至三维结构超材料表面某� �� P的波矢入射角度的计算方 式。 图 15中， 电磁波入射角度为电磁波波矢 K的方向与该点 P对应的切面的法线的 夹角 θ。

二、 根据入射角度值将三维结构超材料划分为多个 电磁区域。 图 16示出了本实施例中三维结构超材料电磁区域� ��划分方式。 图 16中， 按照入 射角度相差 11°的划分方法将三维结构超材料表面划分为� �个电磁区域 Q1-Q8, 即电 磁区域 Q1对应入射角度为 0°-11°的电磁波， 电磁区域 Q2对应入射角度为 12°-23°的 电磁波， 电磁区域 Q4对应入射角度为 24°-35°的电磁波， 依此类推。 三、 针对每一电磁区域的电磁波入射角度范围信息 设计每一电磁区域的人造微结 构形状。 由于每一电磁区域的电磁波入射角度范围跨度 较小， 因此针对该电磁区域设计人 造微结构变得简单。 例如当没有划分电磁区域时， 则需要找出某种人造微结构使得其 对 0°-88°入射角度范围的电磁波均有电磁响应， 这样显然使得人造微结构的设计难度 大大增加， 甚至是不可实现。 在划分电磁区域后， 针对第一电磁区域 Q1 则仅需设计 某种人造微结构使得其满足 0°-11°具有电磁响应，针对第二电磁区域 则仅需设计另 外一种人造微结构使得其满足 12°-23°具有电磁响应， 依此类推。此种设计方式降低了 人造微结构的设计难度并使得三维结构超材料 对超大入射角度范围的电磁波均具有电 磁响应的需求具有实现的可能性。 在本实施例中， 每一电磁区域对应一种人造微结构拓扑形状， 每一电磁区域内的 人造微结构的拓扑形状相同， 仅尺寸不同。 不同尺寸的人造微结构即可满足该电磁区 域的电磁响应需求从而降低工艺难度。 本实施例中， 每一电磁区域对应的人造微结构的拓扑形状可 为图 17所示。 图 17 中，该几何图案具有相互垂直平分的第一主线 Z1及第二主线 Z2，第一主线 Z1与第二 主线 Z2形状尺寸相同， 第一主线 Z1两端连接有两个相同的第一直角折角线 ZJ1， 第 一主线 Z1两端连接在两个第一直角折角线 ZJ1的拐角处， 第二主线 Z2两端连接有两 个第二直角折角线 ZJ2， 第二主线 Z2两端连接在两个第二直角折角线 ZJ2的拐角处， 第一直角折角线 ZJ1与第二直角折角线 ZJ2形状尺寸相同， 第一直角折角线 ZJ1、 第 二直角折角线 ZJ2的两个角边分别平行于水平线， 第一主线 Zl、 第二主线 Z2为第一 直角折角线 ZJ1、 第二直角折角线 ZJ2的角平分线。 该几何图案还可为其他形状， 例 如开口圆环形、 十字形、 工字形、 方片形、 六边形、 六边环形、 十字孔形、 十字环形、 Y孔形、 Y环形、 圆孔形、 圆环形等。 四、 分析三维结构超材料仿真模型曲面的高斯曲率 变化， 按照高斯曲率将三维结 构超材料仿真模型划分为多个几何区域。 本实施例中几何区域的划分方式与实施例 1相同。 每一几何区域内的最大高斯曲 率与最小高斯曲率的比值一般小于 100， 也可为可小于 80， 小于 50或小于 30等。 优 选地， 每一几何区域内的最大高斯曲率与最小高斯曲 率的比值小于 20。 更优选地， 每 一几何区域内的最大高斯曲率与最小高斯曲率 的比值小于 10。 五、 曲面展开。 曲面展开的方式与实施例 1相同。 三、 在柔性基板上排布人造微结构并将柔性基板按 照曲面展开后的平面尺寸剪切 为多个柔性子基板。 本实施例中， 柔性基板上的人造微结构的排布依照步骤三得 到， 因此柔性基板上 各处的人造微结构不全相同。 当柔性基板被剪切为多个柔性子基板时， 若某一电磁区 域恰好覆盖某一柔性子基板， 则该柔性子基板上的人造微结构形状相同、 尺寸不同； 若某一电磁区域覆盖多个柔性子基板， 则每一柔性子基板上的人造微结构形状和尺寸 都不全相同。 图 18示出了某一柔性子基板上部分区域的人造微� ��构排布示意图。 本实施例中， 通过激光雕刻的方式将人造微结构排布于柔性 基板上。 四、 制备三维结构超材料。 将碳纤维布铺覆于模具中， 该模具根据三维结构超材料仿真模型加工而成 。 在碳 纤维布上均勾涂覆聚酯树脂并重复铺覆碳纤维 布和聚酯树脂而后将多层涂覆有聚酯树 脂的碳纤维布放入烘箱中在 100°C温度下固化 10分钟得到的成型基材。 在该成型基材表面对应区域贴附柔性子基板。 在该成型基材表面对应区域贴附柔性子基板。 在柔性子基板上再次覆盖成型基材。 本实施例中， 成型基材的厚度不同。 在温度为 200°C条件下抽真空固化 5小时后脱模得到三维结构超材料。 实施例 3 通过如下方式制备三维结构超材料 一、 计算三维结构超材料仿真模型各处的一种或多 种电磁参数值。 电磁参数可为电磁波入射角度、 轴比值、 相位值或电磁波电场入射角度等。 选用 何种电磁参数值由三维结构超材料需实现功能 决定。 本实施例中， 三维结构超材料需 实现极化转换， 即对不同电场入射角度的电磁波均能转换为所 需的极化方式也即电场 出射角度。 电场入射角度的确定方式与实施例 2中电磁波入射角度的确定方式相似， 不同点 为将入射角度改为电场入射角度即可。 二、 根据电场入射角度值将三维结构超材料划分为 多个电磁区域。 本实施例中， 每一电磁区域的电场入射角度的跨度范围可不 同。 例如当已知某种 微结构对 0°-30°电场入射角度的电磁波均有较好的电磁� ��应时， 则可将电场入射角度 0°-30°划分为一个电磁区域， 其他电磁区域依然可按照电场入射角度 10°跨度来划分。 三、 针对每一电磁区域的电磁波电场入射角度范围 信息设计每一电磁区域的人造 微结构形状。 在本实施例中， 人造微结构需改变电场出射角度， 因此不同的电磁区域的人造微 结构需使得该电磁区域能满足对应电磁区域的 电场方向角度差。 与实施例 2相似， 由于划分了电磁区域， 使得能单独满足一电磁区域电场方向角 度差的人造微结构的设计变得可行和简单。 四、 在柔性基板上排布步骤三中设计好的人造微结 构。 五、 制备三维结构超材料。 将多片芳纶纤维增强氰酸酯预浸料层铺于模具 中形成一层成型基材， 该模具根据 三维结构超材料仿真模型加工而成。 将步骤四中制得的附着有人造微结构的柔性基 板 开设孔或槽后贴附于成型基材表面。 在柔性基板上再次层铺片芳纶纤维增强氰酸酯 预 浸料并重复上述步骤直至得到具有多层成型基 材和多层柔性基板的三维结构超材料。 合模后在温度为 300°C，真空度为 2.0MPa条件下固化 5小时后脱模得到三维结构超材 料。 柔性基板开设孔或槽后， 三维结构超材料固化成型时， 槽或孔之间填充的部分成 型基材原料也固化成型使得相邻成型基材紧密 连接。 此种方式结构简单且无需额外设 置其他结构和工序， 在成型基材成型时即可同时形成增大层间结合 力的结构。 在上述各实施方式中， 纤维主要用于增强制成的三维结构超材料的机 械强度， 因 此纤维并不限于实施例 1至实施例 3列举的石英纤维、 碳纤维和芳纶纤维， 还可为玻 璃纤维、 聚乙烯纤维、 聚酯纤维等。 树脂也不限于实施例 1至实施例 3列举的环氧树 月旨、 聚酯树脂和氰酸酯， 还可为各类热固性树脂， 例如环氧类型、 氰酸酯类型、 双马 来酰亚胺树脂及它们的改性树脂体系或混合体 系， 也可为各类热塑性树脂， 例如聚酰 亚胺、 聚醚醚酮、 聚醚酰亚胺、 聚苯硫醚或聚酯等。 人造微结构材料可为金属导电材料或非金属导 电材料，其中金属导电材料可为金、 银、 铜、 铝、 锌等或者各种金合金、 铝合金、 锌合金等， 非金属导电材料可为导电石 墨、 铟锡氧化物或掺铝氧化锌等。 第三实施例 请参照图 19， 图 19为本发明第三实施例超材料一较佳实施方式� ��的立体结构示 意图。 图 19中， 超材料包括基材 10， 排布于基材 10表面的多个人造微结构 11。 超材 料上包括多个电磁区域 Dl、 D2、 D3、 D4、 D5。 图 19中， 电磁区域 Dl上排布有多个 人造微结构 11， 其他电磁区域用不同的填充图案填充以示区分 ， 但可知的， 其他电磁 区域内也设置有多个人造微结构。 每一电磁区域对应入射至该电磁区域内的电磁 波的 一种或多种电磁参数范围。 图 19中， 基材 10表面为平面。 在基材 10表面设置人造微结构的方法可为蚀刻、 钻刻、 雕刻、 电子刻或离子刻等。 请参照图 20、 图 21， 图 20为本发明第三实施例另一较佳实施方式中的� ��体结构 示意图。 图 21为图 20所示超材料的部分剖视示意图。 由图 20、 图 21可知， 本实施 例中超材料基材 10 表面为曲面， 本实施例中超材料根据入射角度范围信息划分 了 Q1-Q8共 8个电磁区域。 其中， 电磁波入射至本实施例超材料表面某点 P的入射角度 可由图 22所示方式得出。 图 22中， 由电磁波波矢 K的信息与该点 P对应的切面的法 线 N计算出该点 P上的电磁波入射角度 θ。 依据图 22所示入射角度计算方式得到各 处的入射角度值。 本实施例中， 八个电磁区域是按照入射角度相差 11°划分， 即入射 角度为 0°-11°划分为电磁区域 Ql， 入射角度为 12°-23°划分为电磁区域 Q2， 入射角度 为 24°-35°划分为电磁区域 Q3， 依此类推。 本实施例中， 各电磁区域的入射角度最大 值与最小值的差值相同以简化设计。 但是某些时候， 例如已知某种人造微结构的拓扑 结构对入射角度为 0°-30°的电磁波均具有良好的电磁响应， 则在划分电磁区域时， 可 划分为 0°-30°， 31°-40°, 41°-50°， 等等。 具体的划分方式可依据具体的需求来进行设 置， 本发明对此不做限制。 针对每一电磁区域的入射角度范围信息设计每 一电磁区域的人造微结构形状使得 其满足需求， 例如吸收电磁波、 透过电磁波等。 由于每一电磁区域的入射角度范围跨 度较小， 因此针对该电磁区域设计人造微结构变得简单 。 在一优选实施例中， 每一电 磁区域的人造微结构的拓扑结构相同， 尺寸不同。 通过将相同拓扑结构的人造微结构 尺寸渐变的方式使得其能满足一电磁区域的电 磁响应要求， 此种设计方式能简化工艺 难度， 降低设计成本。 当然可以想象地， 也可以使得每一电磁区域内的人造微结构的 拓扑结构和尺寸均不同， 只要其满足该电磁区域对应的入射角度范围所 需的电磁响应 即可。 上面描述了曲面基材的超材料按照入射角度划 分电磁区域的方式， 可以想象地， 当基材表面为平面时， 按照入射角度划分电磁区域更为简单。 由于可以表征电磁波的电磁参数多种多样， 图 20至图 22中， 超材料需实现的功 能为使得大角度入射的电磁波均能具有相同的 电磁响应， 例如大角度吸波、 大角度透 波等。 当超材料需要实现其他功能时， 则将电磁波表征为其他电磁参数， 并根据该电 磁参数划分电磁区域。 例如当超材料需要实现波束赋形功能时， 对入射至超材料表面的电磁波则用相位 值表征。 选取合适的相位值范围将超材料划分为多个电 磁区域。 根据最终波束赋形需 要实现的功能， 例如汇聚电磁波、 发散电磁波、 偏折电磁波、 球面波转为平面波等计 算出超材料各处最终需要的相位， 在每个电磁区域排布人造微结构使得该电磁区 域能 满足对应该电磁区域的相位差。 又如当超材料需要实现极化转化时， 对入射至超材料表面的电磁波则用轴比值或 电磁波电场入射角度表征。 本领域技术人员可知， 电磁波的极化方式即为电磁波电场 方向， 极化的效果以轴比表示。 电磁波电场入射角度的确定方式与图 22中电磁波入射 角度的确定方式相似， 仅需要将图 22中的波矢 K方向变化为电场 E方向即可。 根据 电磁波电场入射角度信息将超材料表面划分为 多个电磁区域。 根据最终极化转化需要 实现的功能， 例如转化为垂直极化、 转化为水平极化、 转化为圆极化等确定出超材料 各处最终需要的电场方向角度， 在每个电磁区域排布人造微结构使得该电磁区 域能满 足对应电磁区域的电场方向角度差。 若超材料需要满足两种或两种以上的电磁参数 ， 例如既需要超材料响应电磁波角 度较大， 又需要满足波束赋性， 则可将超材料表面划分多个能满足上述两种电 磁参数 的电磁区域。 在曲面超材料各电磁区域上加工人造微结构的 方式可采用常规的三维激光雕刻、 三维蚀刻等方式。 但是三维加工的设备成本较高且工艺精度控制 也不佳。 本发明第三 实施例为解决曲面超材料各电磁区域人造微结 构的加工问题， 将曲面超材料展开为多 个几何区域， 而后在各几何区域上加工对应的电磁区域的人 造微结构。 请再次参照图 21， 在几何区域排布对应电磁区域的人造微结构时 ， 可通过先将人 造微结构排布于柔性基板 12上，每一柔性基板对应一几何区域展开的平� ��，后将多块 柔性基板贴附于基材上以达到将人造微结构排 布于基材上的效果。 本实施例中采用如下方式将超材料表面划分为 多个几何区域： 分析超材料表面的 高斯曲率分布，将相近高斯曲率分布的部分划 分为一个几何区域。几何区域划分越多， 对应几何区域的柔性基板在贴附于基材表面时 产生皱褶的概率越小、 工艺精度越高， 但是工艺成形难度越大。 为平衡二者的关系， 一般根据高斯曲率将超材料表面划分为 5-15个几何区域。 根据超材料整体最大高斯曲率与最小高斯曲率 的比值， 在划分几何 区域时， 每一几何区域内的最大高斯曲率与最小高斯曲 率的比值一般小于 100， 也可 为小于 80， 小于 50或小于 30等。 优选地， 每一几何区域内的最大高斯曲率与最小高 斯曲率的比值小于 20。 更优选地， 每一几何区域内的最大高斯曲率与最小高斯曲 率的 比值小于 10。 图 23示出了一较佳实施例中，依据高斯曲率将超� ��料划分为多个几何区域的示意 图。 图 23中， 超材料依据高斯曲率划分为 5个几何区域 Jl-J5。 图 24为图 23中 5个 几何区域展开的 5个平面 P1-P5的示意图， 优选地， 图 24中， 为使得制作更为方便， 将长度较长的几何区域切开成多个子平面。 依据展开后的平面剪切相应尺寸的柔性基板， 并在柔性基板上加工人造微结构， 而后将排布了人造微结构的多个柔性基板按照 上述划分的几何区域对应贴附于基材对 应表面形成超材料。 在该实施例中， 人造微结构是在柔性基板上形成， 因此可采用现 有的平板超材料制备方法而无需采用三维蚀刻 、 雕刻等方法从而节省成本， 同时本实 施例采用区域划分的方式保证多个柔性基板相 互拼接时， 多个柔性基板不会发生皱褶 也即人造微结构不会发生扭曲从而保证了超材 料的工艺精度。 人造微结构可为由导电材料构成的具有几何图 案的结构， 人造微结构拓扑形状可 采用计算机仿真得到，针对不同的电磁响应需 求设计不同的人造微结构拓扑结构即可。 该几何图案可为图 25所示的十字雪花型，十字雪花型微结构包括� ��互垂直平分的 第一金属线 P1和第二金属线 P2，所述第一金属线 P1两端连接有相同长度的两个第一 金属分支 Fl， 所述第一金属线 PI两端连接在两个第一金属分支 F1的中点上， 所述第 二金属线 P2两端连接有相同长度的两个第二金属分支 F2，所述第二金属线 P2两端连 接在两个第二金属分支 F2的中点上， 所述第一金属分支 F1与第二金属分支 F2的长 度相等。 该几何图案也可为图 26所示几何图形， 图 25中， 该几何图案具有相互垂直平分 的第一主线 Z1及第二主线 Z2， 第一主线 Z1与第二主线 Z2形状尺寸相同， 第一主线 Z1两端连接有两个相同的第一直角折角线 ZJ1， 第一主线 Z1两端连接在两个第一直 角折角线 ZJ1的拐角处， 第二主线 Z2两端连接有两个第二直角折角线 ZJ2， 第二主线 Z2两端连接在两个第二直角折角线 ZJ2的拐角处，第一直角折角线 ZJ1与第二直角折 角线 ZJ2形状尺寸相同， 第一直角折角线 ZJ1、 第二直角折角线 ZJ2的两个角边分别 平行于水平线， 第一主线 Zl、 第二主线 Z2为第一直角折角线 ZJ1、 第二直角折角线 ZJ2 的角平分线。 该几何图案还可为其他形状， 例如开口圆环形、 十字形、 工字形、 方片形、 六边形、 六边环形、 十字孔形、 十字环形、 Y孔形、 Y环形、 圆孔形、 圆环 形等。 人造微结构材料可为金属导电材料或非金属导 电材料，其中金属导电材料可为金、 银、 铜、 铝、 锌等或者各种金合金、 铝合金、 锌合金等， 非金属导电材料可为导电石 墨、 铟锡氧化物或掺铝氧化锌等。 基材材料可为陶瓷材料、 铁电材料、 铁氧材料或者高分子材料。 其中高分子材料 优选为 F4B材料、 FR4材料或者 PS材料。 当本发明第三实施例的超材料基材为曲面材料 或者需要在基材表面贴附柔性基板 时， 基材材料优选为由树脂和增强纤维构成的预浸 料。 预浸料在未固化成型时具有一 定的柔软度和粘性， 便于在加工曲面超材料时调整形状以及便于将 柔性基板粘附于其 表面， 并且预浸料在固化成型后机械强度较好。 在预浸料材料中， 树脂可为热固性树脂， 例如各类环氧类型、 氰酸酯类型、 双马 来酰亚胺树脂及它们的改性树脂体系或混合体 系； 也可为热塑性树脂，例如聚酰亚胺、 聚醚醚酮、 聚醚酰亚胺、 聚苯硫醚或聚酯等。 增强纤维可选取为玻璃纤维、石英纤维、 芳纶纤维、 聚乙烯纤维、 碳纤维或聚酯纤维等。 将上述超材料应用于特定领域的产品时，该超 材料可根据特定产品的形状而设置， 使得超材料成为该产品的配件； 同时该超材料自身也可构成产品的主要构成部 分。 例 如当采用超材料制备天线罩时， 可直接将该超材料制备成天线罩本体， 还可在原有的 普通材料制成的天线罩本体表面设置该超材料 以增强原天线罩本体的电磁性能。 根据超材料的不同功能， 超材料还可制成天线、 滤波器、 极化转换器等， 从而满 足不同的应用需求。 本发明第三实施例还提供一种超材料的设计方 法，其设计步骤如图 27所示，包括: S1 : 计算超材料各处的一种或多种电磁参数值； 该电磁参数根据需要选取入射角度、 相位、 轴比、 电磁波电场入射角度等；

S2:将超材料划分为多个电磁区域，每一电磁 区域对应一种或多种电磁参数范围； 每一电磁区域对应的一种或多种电磁参数范围 的最大值和最小值的差值相等或不 等。

S3： 针对每一电磁区域的一种或多种电磁参数范围 设计人造微结构使得每一电磁 区域能产生预设的电磁响应。 优选地， 每一电磁区域上的人造微结构拓扑形状相同， 尺寸不同。 不同电磁区域 上的人造微结构拓扑形状不同。 上面结合附图对本发明的实施例进行了描述， 但是本发明并不局限于上述的具体 实施方式， 上述的具体实施方式仅仅是示意性的， 而不是限制性的， 本领域的普通技 术人员在本发明的启示下， 在不脱离本发明宗旨和权利要求所保护的范围 情况下， 还 可做出很多形式， 这些均属于本发明的保护之内。