des Füllstands eines Füllguts in einem Behälter

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur laserbasierten Bestimmung des Füllstands eines Füllguts in einem Behälter nach einem Laufzeitverfahren.

Bekannte Vorrichtungen und Verfahren zur Füllstandmessung mittels Laserpulsen basieren darauf, dass die Laufzeit eines ausgesendeten und an einem Hindernis reflektierten Laserpulses direkt gemessen wird. Hierzu wird die Laufzeit des Laserpulses mittels hochgenauer Bausteine zur Zeitmessung, sog. Time to Digital Converter (TDC), gemessen. Die Arbeitsweise der Bausteine ist vergleichbar mit einer Stoppuhr: Es gibt ein Startsignal und ein Stoppereignis. Das Startsignal wird von einer Sendeelektronik ausgelöst. Das Stoppereignis wird bei Überschreiten einer definierten analogen Schwelle durch das Empfangssignal ausgelöst.

Grundsätzlich sind die bekannten Systeme nur begrenzt mehrzielfähig und daher wenig robust in Bezug auf vorhandene Störgrößen, wie z.B. Dampf, Nebel und Staub. Darüber hinaus sind sie nicht in der Lage, fehlerhafte oder ungültige Empfangssignale anhand der Signalform zu erkennen. Da die Erkennung nicht möglich ist, können ungültige Signale folglich auch nicht ausgeblendet werden.

Aufgrund dieser Einschränkungen und aufgrund von Störquellen, die ggf. im Messbereich vorhanden sind und entsprechende Störreflexionen verursachen, nutzen bekannte Radar-Füllstandmessgeräte das Prinzip der Abtastung des gesamten Signalverlaufes eines Radarpulses aus. Diese bekannten Geräte nehmen den Signalverlauf als sogenannte Hüllkurve oder Echokurve auf und werten diese zwecks Ermittlung des Messwerts mit angepassten und adaptiven Algorithmen durch digitale Signalverarbeitung aus. Bei der bekannten Methode können Störer oder ungültige Signale gezielt als solche erkannt und ausgeblendet werden, so dass sie die Messung im Idealfall nicht

beeinflussen. Laserbasierte Füllstandmessgeräte mit Hüllkurvenauswertung existieren aufgrund der nachfolgend beschriebenen Probleme bislang nicht.

Zwar sind im Bereich der Geodäten-Erfassung bereits scannende bzw. abtastende Lasersysteme im Einsatz, die nach dem Prinzip der Hüllkurven- oder allgemein der Füll Waveform Abtastung arbeiten und die aufgenommenen Signalformen an

Recheneinheiten zwecks Weiter-verarbeitung weiterleiten. Jedoch werden die unterschiedlichen Signalformen hier hauptsächlich dazu verwendet, die vorhandene Geosubstanz zu ermitteln. Bei der Geosubstanz handelt es sich z.B. um Bäume, Wasser, Buschwerk, etc. Bei diesen Systemen liegt der Fokus nicht auf einer exakten

Abstandsermittlung. Die bekannten Systeme sind sehr teuer und arbeiten mit Sampling Frequenzen im GHz-Bereich. Für die Füllstandmessung sind die bekannten Systeme wegen nicht ausreichender Update-Raten ungeeignet.

Die Problematik bei abtastenden Systemen vor allem im Bereich der Füllstandmessung liegt in der hierbei geforderten Messgenauigkeit und in der hierbei geforderten

Messgeschwindigkeit. Um die geforderte Messgenauigkeit bei Pulsbreiten von 1- 5 ns zu erreichen, sind sehr hohe Abtastfrequenzen und daher schnelle und sehr teure

Elektronikkomponenten erforderlich, die darüber hinaus auch noch einen hohen

Stromverbrauch aufweisen. Aufgrund der hohen Kosten, aufgrund des hohen

Stromverbrauchs und aufgrund der notwendigen Präzision verwendet man in der Radar- Messtechnik ein Verfahren, das zur Ermittlung einer Hüllkurve zahlreiche periodisch sehr schnell wiederkehrende Sendepulse verwendet. Durch ein sequentielles Abtast- bzw. Sampling-Verfahren werden die sehr schnellen Sendepulse in ein gedehntes Zeitsignal und damit in den Niederfrequenzbereich transformiert. Das zeitlich gedehnte Zeitsignal lässt sich mit langsameren und damit deutlich billigeren Komponenten digitalisieren und auswerten. In Fig. 1 ist schematisch dargestellt, wie durch sequentielle Abtastung ein hochfrequentes Messsignal in den Niederfrequenzbereich transformiert wird. Das zeitgedehnten Signal im Niederfrequenzbereich ist ein Abbild des hochfrequenten Original-Messsignals.

Besonders kritisch ist die Füllstandmessung bei flüssigen Medien. Hier ist die Oberfläche üblicherweise in Bewegung. Zur hochgenauen Detektion des Füllstands ist eine sehr schnelle Messwerterzeugung im Bereich kleiner oder gleich 1 ms notwendig.

Bekannte Radarsysteme verwenden bei entsprechenden Anwendungen sehr hohe Sendeimpulsraten im Bereich mehrerer MHz, damit in kurzer Zeit genügend Sampling Punkte für die auszuwertende Hüllkurve aufgenommen werden können und damit genügend Zeit für die notwendige Mittelung der Messwerte zur Verfügung steht.

Das Sampling erfolgt hierbei durch Kreuzkorrelation von Sendeimpuls und Abtast- bzw. Sampleimpuls, wobei der Abtastimpuls eine geringfügig größere Periodendauer als der Sendeimpuls aufweist. Das Kreuzkorrelationsprodukt wird nachfolgend zu einem gedehnten Zeitsignal auf integriert. Die Korrelation und die Integration lassen sich recht einfach mit analogen Bauteilen realisieren. Der Faktor, um den das Zeitsignal gedehnt ist, ist bevorzugt größer als 80.000. Die gedehnten Zeitsignale können mit einfachen Mitteln digitalisiert und ausgewertet werden. Nachfolgend werden die Nachteile des bekannten Standes der Technik noch einmal zusammengefasst:

Laser-Messgeräte zur Füllstandmessung sind aufgrund Ihrer nicht vorhandenen

Mehrzielfähigkeit durch ein TDC-Verfahren nur eingeschränkt geeignet. Bestehende

Laserscanner mit Full-Waveform Abtastung entsprechen nicht den Anforderungen, die in der Füllstandmesstechnik wichtig sind. Darüber hinaus sind diese Verfahren aufgrund der hohen Abtastraten sehr teuer zu realisieren. Durch die schnelle Abtastung weisen entsprechende Geräte auch einen überdurchschnittlich hohen Stromverbrauch auf.

Trotz der bereits verwendeten schnellen Komponenten, die bei den bekannten

Abtastverfahren verwendet werden, sind die entsprechenden Laserbasierten Systeme für die Füllstandmessung zu langsam. Weiterhin ist zu beachten, dass die Schussrate bei Laserbasierten Systemen durch die Anforderungen an die Augensicherheit gegenüber Radar-Messgeräten deutlich begrenzt ist.

Bei Verwendung von Lasern mit heute gängigen und preislich günstigen Wellenlängen vom sichtbaren Bereich bis in den nahen Infrarotbereich (ca. 900nm) sind die erlaubte Laserleistung und die Schussrate gegenüber den teuren und seltenen Wellenlängen im nahen Infrarotbereich wie 1060 oder 1500nm nochmals deutlich eingeschränkt. Geo- Scanner verwenden aufgrund der geforderten schnellen Schussrate bei hohen

Laserleistungen auch oft die sehr teure Technologie im nahen Infrarot-Bereich bei ca. 1500nm. Heutige Full-Waveform Lasersysteme arbeiten entweder ähnlich dem beschriebenen Radar-Auswerteverfahren nach dem Prinzip der Abtastung periodischer Signale, wobei pro Laserpuls/Laserschuss ein Wert der Hüllkurve abgespeichert wird; alternativ arbeiten die Systeme nach dem Verfahren der Echtzeitabtastung. Die Echtzeitabtastung im Zeitbereich stellt die folgenden Anforderungen und hat die folgenden Vorteile:

• Hohe Messgenauigkeit;

• Digitalisierung einer kompletten Hüllkurve pro Laserpuls;

• Bei der geforderten Messgenauigkeit sind sehr schnelle Abtastfrequenzen im 3 GHz-Bereich notwendig;

· Die Messgeschwindigkeit ist sehr hoch; die maximale Messrate entspricht der Pulsrate;

• Mehrzielfähigkeit vorhanden. Eine schematische Darstellung der Echtzeit-Abtastung ist in Fig. 2 zu sehen. Die Nachteile der Echtzeit-Abtastung sind:

• Sehr teure High Speed AD-Wandler;

• Sehr hoher Stromverbrauch der AD-Wandlung.

Im Folgenden wird die Eignung der beiden bekannten Laser-Auswerteverfahren für die Füllstandmessung betrachtet:

Bei dem ersten bekannten Laser-Auswerteverfahren werden periodische Signale abgetastet, wobei ein Abtastwert pro Laserschuss ermittelt wird. Bekannte Radar- Füllstandmessgeräte lösen die Aufgabe durch das zuvor bereits beschriebene

Transformationsverfahren preiswert, relativ schnell und sehr genau, erfordern jedoch bei niedriger Pulsleistung verfahrensbedingt eine extrem hohe Messimpulsrate im MHz- Bereich. Bei Laser-Systemen und der geforderten Laserleistung ist diese Methode im Bereich der Füllstands-messung nicht einsetzbar. Eine analoge Anwendung dieses

Verfahrens wäre bei den niedrigen Sendeimpulsraten von Laserbasierten Systemen für die Füllstandmessung zu langsam.

Die Eigenschaften des ersten bekannten Laserbasierten Systems stellen sich wie folgt dar:

• Das System ist kostengünstig realisierbar, da die Abtastung z.B. nur im KHz Bereich erfolgt.

• Das Laserbasiertes Messsystem ist langsam, da es im Vergleich zur

Radarmessung eine deutlich begrenzte Schussrate aufgrund der

Augensicherheit und aufgrund der Gewinnung nur eines Abtastwertes pro Laserpuls hat. Damit ist es das System für die Füllstandsmessung von Flüssigkeiten ungeeignet.

• Selbst wenn die Laserleistung bei erhöhter Schussrate reduziert wird, ist das System immer noch zu langsam.

• Eine höhere Laserleistung bei erhöhter Schussrate ist nur mit der teuren 1500nm Technologie möglich, da die Augensicherheit bei 1500nm unkritischer ist.

• Bei Erhöhung der Schussrate muss zudem die erreichbare Lebensdauer der Laserdiode berücksichtigt werden. Hohe Schussraten mit hohen

Laserleistungen schließen sich grundsätzlich aus. • Ein entsprechendes System ist energetisch nicht ideal aufgrund der vielen notwendigen Laserpulse pro Hüllkurve. Die Auflösung der Hüllkurve bzw. di Messgenauigkeit bestimmt die Anzahl der Laserpulse

Bei dem zweiten Laserbasierten System mit Echtzeitabtastung sind folgende Punkte hervorzuheben:

Das Laserbasierte System ist sehr schnell

Pro Laserpuls wird eine komplette Hüllkurve erzeugt. Dies ist energetisch bezüglich der Laserenergie ideal, da hohe Laserleistungen bei reduzierter Impulsrate möglich sind.

Es werden sehr hohe Geschwindigkeits-Anforderungen an die

Auswerteelektronik gestellt, was den Einsatz schneller RAM-Speicher und eine FPGA-basierte Auswertung erfordert. Dies führt zu hohem

Stromverbrauch und hohen Kosten.

Es ist der Einsatz von High-Speed Giga-Sample ADCs notwendig, die in der Anschaffung sehr teuer sind. Zudem haben die High Speed ADCs einen sehr hohen Stromverbrauch und sind somit in explosionsgefährdeten Bereichen nicht einsetzbar.

Aufgrund der hohen Kosten ist die Echtzeitabtastung von Laserbasierten Systemen heute für breite Anwendungsgebiete in der Füllstandmessung nicht konkurrenzfähig.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung laserbasierten Füllstandsmessung vorzuschlagen, die für den Einsatz in der

Automatisierungstechnik geeignet sind.

Die Aufgabe wird bezüglich des Verfahrens zur laserbasierten Bestimmung des

Füllstands eines Füllguts in einem Behälter nach einem Laufzeitverfahren dadurch gelöst, dass Laserpulse einer vorgegebenen Impulsbreite erzeugt werden, dass die

Laserpulse mit einer definierten Sendewiederholfrequenz in Richtung der Oberfläche des Füllguts ausgesendet werden, dass die definierte Sendewiederholfrequenz der

Laserpulse in einer definierten Abhängigkeit zu einer Abtastfrequenz steht, dass die definierte Abhängigkeit derart ausgeprägt ist, dass eine ganzzahlige Anzahl von Perioden der Abtastfrequenz um ein vorgegebenes Zeitintervall größer oder kleiner ist als eine Periodendauer der Sendewiederholfrequenz, dass dieses Zeitintervall so gewählt wird, dass es einer gewünschten Sampleauflösung entspricht und kleiner ist als die

Periodendauer der Abtastfrequenz, dass die Laserpulse nach Reflexion an der Oberfläche des Füllguts empfangen werden, dass die an der Oberfläche des Füllguts reflektierten Laserpulse mit einer Abtastfrequenz derart abgetastet werden, dass pro Laserpuls mehrere Abtastwerte erfasst und jeweils als Subechokurve abgespeichert werden, dass die abgespeicherten Subechokurven nach einem Messzyklus zu einer Gesamtechokurve zusammengesetzt werden, und dass der Füllstand anhand der Gesamtechokurve ermittelt wird.

Bevorzugt wird die erfindungsgemäße Lösung bei der Füllstandsbestimmung von flüssigen Medien eingesetzt. Insbesondere ist die Geschwindigkeit der

Messwerterfassung so hoch, dass ein Füllstandsmesswert aus Messungen während eines Zeitintervall gewonnen wird, in dem sich die üblicherweise dynamisch verändernde Flüssigkeitsoberfläche im Wesentlichen wie eine statische Oberfläche verhält.

Eine vorteilhafte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens sieht vor, dass die definierte Abhängigkeit zwischen der definierten Sendewiederholfrequenz und der Abtastfrequenz realisiert wird, indem die Sendewiederholfrequenz und die

Abtastfrequenz von zwei unterschiedlichen frequenzerzeugenden Komponenten (z.B. Oszillatoren) erzeugt werden, dass eine konstante Differenzfrequenz zwischen der Sendewiederholfrequenz und der Abtastfrequenz über einen Regelkreis eingestellt wird, und dass die Sendewiederholfrequenz und die Abtastfrequenz entweder direkt aus den von den Komponenten erzeugten Frequenzen gewonnen werden, oder

Dass die Sendewiederholfrequenz und die Abtastfrequenz indirekt über das Multiplizieren oder Teilen der beiden von den Komponenten erzeugten Frequenzen gewonnen werden. Gemäß einer alternativen Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist vorgesehen, dass die vorgegebene Abhängigkeit zwischen der definierten

Sendewiederholfrequenz und der Abtastfrequenz realisiert wird, indem über eine erste frequenzerzeugende Komponente eine Grundfrequenz erzeugt wird, die größer ist als die Sendewiederholfrequenz, dass aus der Grundfrequenz durch Multiplikation mit einem vorgegebenen Teilerfaktor die Sendewiederholfrequenz gewonnen wird, und dass über eine zweite frequenzerzeugende Komponente die Abtastfrequenz generiert wird.

Gemäß einer bevorzugten Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens beträgt der Teilerfaktor 1/2" bzw. 2 ⁿ mit n = 1 , 2, 3, ... Diese Wahl des Teilerfaktors erlaubt eine kostengünstige und einfache Schaltungsanordnung, da sich die digitalen

Frequenzsignale durch die Verwendung von z.B. T-FlipFlops (Toggle FlipFlops) je durchlaufendem Gatter halbieren bzw. verdoppeln lassen. Die Anzahl der verwendeten T-FlipFlops entspricht dem Exponenten n des Teilerfaktors. So kann man beispielsweise mit acht hintereinander geschalteten T-FlipFlops eine Frequenz um den Teilerfaktor 2 =1 /256 reduzieren oder 2 ⁸ = 256 vergrößern.

Kurz kann das erfindungsgemäße Verfahren als multiple Subechokurven-Abtastung beschrieben werden. Bei dem Verfahren sind mehrere periodische Laserpulse zur

Rekonstruktion einer Hüllkurve notwendig. Die Anzahl ist im Vergleich zur bekannten und zuvor beschriebenen Auswertung bei Radar-Messgeräten um einen Faktor von z.B. 300 geringer. Allgemein gesprochen unterscheiden sich die Verfahren um ca. zwei

Größenordnungen. Dadurch ergibt sich zwangsläufig auch eine höhere

Messgeschwindigkeit. Darüber hinaus sind höhere Laserleistungen aufgrund der langsameren Laserpulsrate möglich, was es möglich macht, die Anforderungen in der Füllstandsmesstechnik zu erreichen.

Das erfindungsgemäße Verfahren ebenso wie die nachfolgend noch näher beschriebene erfindungsgemäße Vorrichtung zeichnen sich durch folgende Eigenschaften und Vorteile gegenüber den herkömmlichen Laserbasierten Systemen aus:

• Hohe Messgeschwindigkeit (gleich oder kleiner als 1 ms)

• Geringe spezifische Bauteilkosten

· Geringer Stromverbrauch

• Hohe Laserleistung

• Verwendung gängiger, kostengünstiger Laser-Wellenlängen

• Geringe Laserschussraten

• Erhöhte Laser-Lebensdauer

· Mehrzielfähigkeit und erhöhte Messgenauigkeit

durch Hüllkurvenauswertung (Full-Waveform)

Eine vorteilhafte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens sieht vor, dass die Grundfrequenz und die Abtastfrequenz der Laserpulse bevorzugt in einem

Frequenzbereich von 100-200 MHz liegen.

Eine Weiterbildung des erfindungsgemäßen Verfahrens sieht vor, dass der Zeitabstand für die Bereitstellung der Füllstandsmesswerte so gewählt wird, dass einerseits die Anforderungen an die Messgenauigkeit der laserbasierten Technologie für die

Anwendung in der Füllstandsmesstechnik bei flüssigen Medien und andererseits die

Sicherheitsanforderungen für die Benutzer der laserbasierten Technologie erfüllt werden. Insbesondere ist vorgesehen, dass die Füllstandsmesswerte eines Messzyklus' in einem Zeitabstand von kleiner 1 ms bereitgestellt werden. Weiterhin wird vorgeschlagen, dass anhand der Grundfrequenz und der Abtastfrequenz eine Differenzfrequenz erzeugt wird, die auf einen konstanten Wert geregelt wird. Für die Differenzbildung werden bevorzugt die Grundfrequenz und die Abtastfrequenz unmittelbar herangezogen.

Eine bevorzugte Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens sieht vor, dass in Abhängigkeit von der gewünschten Auflösung bzw. Messgenauigkeit mehrere

Subechokurven aufgenommen werden, wobei die Abtastwerte der einzelnen

Subechokurven aufgrund der Grundfrequenz, der Abtastfrequenz, der Differenzfrequenz und des Teilerfaktors jeweils zueinander um einen definiertes Zeitintervall verschoben sind.

Darüber hinaus wird im Zusammenhang mit dem erfindungsgemäßen Verfahren vorgeschlagen, dass ein Messzyklus nach Durchschwebung der Differenzfrequenz abgeschlossen wird, wenn also die Differenzfrequenz eine Periode durchlaufen hat und die Grundfrequenz und die Abtastfrequenz wieder in Phase sind.

Verdeutlicht wird das erfindungsgemäße Verfahren anhand des nach-folgenden

Beispiels: Aus einer Grundfrequenz von 200MHz werden durch Teilen durch den Teilerfaktor, z.B. 2 ¹⁴ = 1/ 16384 ca. 12kHz. Dieser Wert entspricht der Laserpulsrate.

Sind die Grundfrequenz und Abtastfrequenz genau in Phase, beginnt die Messung - ein Messzyklus startet. Im Lasertakt mit der Laserpulsrate von 12kHz werden nun Laserpulse ausgesendet. Mit der Abtastfrequenz von 200MHz wird pro 0,75 Entfernungsmeter ein Abtastwert aufgenommen. Beispielsweise ergeben z.B. 100 Werte die erste

Subhüllkurve. Durch die Differenzfrequenz von 800Hz ist die Abtastung beim zweiten Laserpuls um 5 cm gegenüber dem Laserpuls verschoben; er erfolgt also verspätet. Diese Abtastung ergibt die zweite Subhüllkurve. Das Verfahren wird fortgeführt. Nach 15 Abtastungen und jeweils um 5 cm verschobenen Subechokurven sind die 75 cm zwischen zwei Abtastpunkten geschlossen.

Die Zusammensetzung der Gesamtechokurve erfolgt, indem die Werte der ersten Subechokurve z.B. an die Speicherstellen 0, 15, 30, 45... geschrieben werden. Die Werte der zweiten Subhüllkurve bzw. der Subechokurve werden dann an die Stellen 1 , 16, 31 , 46, .. geschrieben. Die Werte der dritten Subechokurve werden an die Stellen 2, 17, 32, 47,.. geschrieben, usw. Nach 15 Subechokurven ist der Speicher komplett und kann als Gesamtechokurve ausgelesen werden. Die Aufgabe wird bezüglich der Laserbasierte Vorrichtung zur Bestimmung des

Füllstands eines Füllguts in einem Behälter nach einem Laufzeitverfahren dadurch gelöst, dass eine Signalerzeugungseinheit vorgesehen ist, die Laserpulse mit einer vorgegebenen Impulsbreite erzeugt, dass eine Sendeeinheit vorgesehen ist, die die Laserpulse mit einer definierten Sendewiederholfrequenz in Richtung der Oberfläche des Füllguts aussendet, wobei die definierte Sendewiederholfrequenz der Laserpulse durch Multiplikation einer vorgegebenen Grundfrequenz und einem Teilerfaktor gewonnen wird oder wobei eine Grundfrequenz durch Multiplikation einer definierten

Sendewiederholfrequenz mit einem vorgegebenen Faktor gewonnen wird, dass eine Empfangseinheit vorgesehen ist, die die Laserpulse nach Reflexion an der Oberfläche des Füllguts empfängt, dass eine Abstastschaltung vorgesehen ist, die die an der Oberfläche des Füllguts reflektierten Laserpulse mit einer von der Grundfrequenz geringfügig abweichenden Abtastfrequenz derart abtastet, dass pro Laserpuls mehrere Abtastwerte erfasst und jeweils als Subechokurve abgespeichert werden, und

Insbesondere ist darüber hinaus eine Auswerteeinheit vorgesehen, die die

abgespeicherten Subechokurven nach einem Messzyklus zu einer Gesamtechokurve zusammensetzt und den Füllstand des Füllguts in dem Behälter anhand der

Gesamtechokurve ermittelt. Es versteht sich von selbst, dass die erfindungsgemäße Füllstandsmessgerät auch so ausgestaltet sein kann, dass es die in den Ansprüchen 1 oder 2 beschriebenen Verfahren ausführen kann.

Bei der Sendeeinheit handelt es sich bevorzugt um eine Pulslaserdiode, eine

Lasertreiberschaltung und eine optische Linse zur Fokussierung des Laserlichts. Die Empfangseinheit besteht bevorzugt aus einer Photodiode und einer optischen

Sammellinse zur Fokussierung des von der Oberfläche des Füllguts reflektierten

Laserlichts auf die Photodiode. Bei der Photodiode kann es sich um eine Avalanche Photodiode und einen Transimpedanzverstärker handeln.

Eine vorteilhafte Ausgestaltung der erfindungsgemäßen Vorrichtung schlägt vor, dass es sich bei der Abtastschaltung um einen Analog-/Digitalwandler und bei der

Auswerteeinheit um einen Mikroprozessor handelt.

Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform liegt die vorgegebene Impulsbreite der Laserpulse zwischen 1 ns und 10ns. Es versteht sich von selbst, dass die Erfindung nicht auf diesen Impulsbreitenbereich beschränkt ist. Vielmehr kann die Impulsbreite auf die jeweilige Anwendung angepasst sein. Wie bereits zuvor gesagt, sind die Anforderungen bei Flüssigkeits-messungen höher als bei Feststoffmessungen. Darüber hinaus wird vorgeschlagen, dass der Teilerfaktor bevorzugt 1/2" beträgt. Hierbei kann n die Werte 1 , 2, 3, ... annehmen. Prinzipiell kann der Teilerfaktor beliebig gewählt werden. Zur Digitalisierung ist der zuvor genannte Teilerfaktor sehr vorteilhaft.

Die Erfindung wird anhand der nachfolgenden Figuren näher erläutert. Es zeigt:

Fig. 1 : eine schematische Darstellung der bekannten Transformation eines

Hochfrequenz-Signals in den Niederfrequenzbereich,

Fig. 2: ein Blockschaltbild, das das bekannte Funktionsprinzip der Echtzeitabtastung verdeutlicht,

Fig. 3: ein Blockschaltbild, das das Funktionsprinzip des erfindungsgemäßen Verfahrens verdeutlicht,

Fig. 4: schematische Darstellungen von Echokurve, die über das erfindungsgemäße Verfahren gewonnen werden,

a) wobei eine ganzzahlige Anzahl der Perioden der Abtastfrequenz um ein

vorgegebenes Zeitintervall größer ist als eine Periodendauer der

Sendewiederholfrequenz,

b) wobei eine ganzzahlige Anzahl der Perioden der Abtastfrequenz um ein

vorgegebenes Zeitintervall kleiner ist als eine Periodendauer der

Sendewiederholfrequenz,

Fig. 5 a-e: eine schematische Darstellung von unterschiedlichen Subecho-kurven, die zu einer Echokurve zusammengefügt werden.

Fig. 6: eine Darstellung, wie anhand einer Echokurve, die erfindungsgemäß ermittelt wurde, der von einem Messsignal zurückgelegte Weg bestimmt wird.

Fig. 1 zeigt eine schematische Darstellung der bekannten Transformation eines

Hochfrequenz-Signals in den Niederfrequenzbereich. Um die in der

Füllstandsmesstechnik geforderte hohe Messgenauigkeit bei Pulsbreiten von 1-5 ns zu erreichen, sind sehr hohe Abtastfrequenzen und dadurch schnelle und sehr teure Komponenten erforderlich, die zudem einen hohen Stromverbrauch aufweisen. Aufgrund der hohen Kosten, des hohen Stromverbrauchs und der notwendigen Präzision wird in der Radarmesstechnik ein Verfahren genutzt, das zur Ermittlung einer Echokurve bzw. einer Echokurve zahlreiche periodisch sehr schnell wiederkehrende Sendepulse verwendet. Durch ein sequentielles Sampling bzw. Abtastverfahren-Verfahren werden die sehr schnellen Signale in ein verwertbares gedehntes Zeitsignal transformiert. Das gedehnte Zeitsignal kann nachfolgend mit langsameren und deutlich billigeren

Komponenten digitalisiert und ausgewertet werden. Gezeigt ist in Fig. 1 das sequentielle Sampling einer Sinusschwingung. Die Samplingzeit T2 ist geringfügig größer als die Signalperiode T1 . Nach der sequentiellen Abtastung steht am Ausgang ein zeitgedehntes Abbild des Original-Sendepulses zur Verfügung. Radar-Füllstandsmessgeräte von Endress+Hauser arbeiten nach dem zuvor beschriebenen Verfahren.

Fig. 2 zeigt ein Blockschaltbild, das das Funktionsprinzip der Echtzeit-abtastung bei bekannten Laserbasierten Systemen verdeutlicht. Die Signalerzeugungseinheit 1 erzeugt Signale mit einer Grundfrequenz f, die dem Pulsformer 6 und dem Mikroprozessor 5 zugeleitet werden. Der Pulsformer 6 erzeugt aus den Signalen Laserpulse mit einer vorgegebenen Impulsbreite Tp. Die Laserpulse werden von der Sendeeinheit 2 in Richtung der Oberfläche des in Fig. 2 nicht gesondert dargestellten Füllguts

ausgesendet. Gleichzeitig wird über den Frequenzmultiplizierer 7 der AD Wandler 4 gestartet. Bei Aussenden des Sendepulses wird die Information über das Startsignal bzw. über das Nullreferenzsignal an den Mikroprozessor 5 gegeben. Für die genaue

Entfernungsmessung vom Austrittspunkt des Laserpulses bis zum Messobjekt wird die Zeitdauer zwischen dem Empfang des Nullreferenzsignals und des vom Messobjekt reflektierten Signals gemessen. Die an der Oberfläche des Füllguts reflektierten Laserpulse werden nach einer von der Entfernung und daher vom Füllstand des Füllguts abhängigen Laufzeit in der

Empfangseinheit 3 empfangen. Die empfangenen Laserpulse werden der

Abtastschaltung 4, hier einem entsprechend ausgelegten schnellen AD Wandler, zugeführt, der die Laserpulse in Echtzeit abtastet. Die Abtastfrequenz ist um einen Faktor m größer als die von der Signalerzeugungseinheit 1 erzeugte Grundfrequenz f. Daher werden pro Laserpuls eine Vielzahl von Einzelwerten erfasst. Die Auswerteeinheit 5, hier ein Mikroprozessor, generiert anhand der in Echtzeit abgetasteten Laserpulse die Echokurve EK und ermittelt anhand der Echokurve EK den Füllstand des Füllguts in dem Behälter.

Fig. 3 zeigt ein Blockschaltbild, das das Funktionsprinzip des erfindungs-gemäßen Verfahrens verdeutlicht. Die Signalerzeugungseinheit 1 erzeugt Signale mit einer Grundfrequenz f. Diese Signale mit der Grundfrequenz f werden dem Pulsformer 6 und dem Mikroprozessor 5 zugeleitet. Der Pulsformer 6 erzeugt aus den Signalen Laserpulse mit einer vorgegebenen Impulsbreite Tp bzw. einer vorgegebenen

Sendewiederholfrequenz / _Pu | _Se . Bevorzugt liegt die vorgegebene Impulsbreite Tp der

Laserpulse zwischen 1 ns und 10ns. Die hiermit erzielte Messgenauigkeit erlaubt die Füllstandsmessung bei bewegten Oberflächen bei flüssigen Füllgütern.

Die Laserpulse werden von der Sendeeinheit 2 in Richtung der Oberfläche des in Fig. 3 gleichfalls nicht gesondert dargestellten Füllguts ausgesendet. Gleichzeitig erhält der Mikroprozessor 5 ein Startsignal, für den Beginn der Messung. Die an der Oberfläche des Füllguts reflektierten Laserpulse werden nach einer von der Entfernung und daher vom Füllstand des Füllguts abhängigen Laufzeit in der

Empfangseinheit 3 empfangen. Die empfangenen Laserpulse werden der

Abtastschaltung 4, hier einem AD Wandler, zugeführt. Die Abtastung der Laserpulse erfolgt mit einer Abtastfrequenz f _s , die sich geringfügig von der Grundfrequenz / unterscheidet. Die Abtastfrequenz wird von der Signalerzeugungseinheit 8, z.B. einem Oszillator, erzeugt. Die Differenzfrequenz f _diff zwischen Abtastfrequenz f _s und

Grundfrequenz f wird auf einen konstanten Betrag geregelt. Zahlenbeispiele wurden bereits an vorhergehender Stelle genannt. Ein Messzyklus wird von dem Mikroprozessor 5 nach einer Durchschwebung der Differenzfrequenz f _diff abgeschlossen, wenn also die Differenzfrequenz f _diff eine Periode T durchlaufen hat und die Grundfrequenz / und die

Abtastfrequenz f _s wieder in Phase sind.

In Abhängigkeit von der gewünschten Auflösung bzw. Messgenauigkeit werden mehrere Subechokurven SEKx aufgenommen, wobei die Abtastwerte der einzelnen

Subechokurven SEKx aufgrund der Grundfrequenz / , der Abtastfrequenz f _s , der Differenzfrequenz f _diff und des Teilerfaktors TF jeweils zueinander um einen definiertes

Zeitintervall At verschoben sind. Bevorzugt beträgt der Teilerfaktor TF 1/2" , mit n = 1 , 2, 3, ... Hierdurch wird eine optimale Ausnutzung des Speichers, der dem Mikroprozessor 5 zugeordnet ist, sichergestellt. Zudem ist die Auswertung vereinfacht. Zeichnerisch dargestellt ist das Zuvorgesagte in den Figuren Fig. 4a und Fig. 4b und in den Figuren Fig. 5a-5e.

Die Figuren Fig. 4a und Fig. 4b zeigen schematische Darstellungen von zeitlich aufeinanderfolgenden Subechokurven SEK1 , SEK2, SEK3, ... Die Zusammensetzung einer Echokurve EK aus den zeitlich aufeinander folgenden und gegeneinander um ein definiertes Zeitintervall T _d verschobenen Subechokurven SEK1 , SEK2, SEK3, ... ist in den Figuren Fig. 5a-Fig. 5e visualisiert.

Erfindungsgemäß steht die Sendewiederholfrequenz / _Pu | _Se der Laserpulse in einer definierten Abhängigkeit zu der Abtastfrequenz f _s , die auch als Samplefrequenz bezeichnet wird. Die definierte Abhängigkeit ist derart ausgeprägt, dass eine ganzzahlige Anzahl von Perioden der Abtastfrequenz f _s um ein vorgegebenes Zeitintervall T _d größer ist als eine Periodendauer der Sendewiederholfrequenz / _Pu | _Se Dieser Fall ist in Fig. 4a zu dargestellt.

Fig. 4b zeigt den Fall, dass eine ganzzahlige Anzahl von Perioden der Abtastfrequenz f _s um ein vorgegebenes Zeitintervall T _d kleiner ist als eine Periodendauer der

Sendewiederholfrequenz / _Pu | _Se. sehen. Das Zeitintervall T _d ist jeweils so gewählt, dass eine gewünschte Abtast- bzw. Sampleauflösung erreicht wird, wobei das Zeitintervall T _d kleiner ist als die Periodendauer der Abtastfrequenz f _s .

In Fig. 6 ist visualisiert, wie anhand einer erfindungsgemäß ermittelten Echokurve EK der von einem Messsignal zurückgelegte Weg S-E bestimmt wird. Die auf der Echokurve EK aufgetragenen Punkte entsprechen den durch Abtastung gewonnenen Signalwerten. Der kleinere Peak um den Startpunkt S wird durch Störer im Bereich der Sendeeinheit 2 hervorgerufen. Der größere Peak um den Endpunkt E entspricht dem an der Oberfläche des Füllguts reflektierten Signal. Im Bereich zwischen dem Startsignal S und dem Empfangssignal E treten gleichfalls Störreflektionen auf. Diese haben ihre Ursache insbesondere in Umwelteinflüssen, wie Staub oder Nebel.