Die Erfindung betri f ft ein Verfahren zur Regelung des Füllstandes eines Ölabscheiders für einen Kältekreislauf , umfassend ein einem Auslass des Ölabscheiders nachgeschaltetes steuerbares Ventil , durch das Öl in einen Ölsammelbehälter geleitet wird . Sie betri f ft weiter ein System, umfassend einen Ölabscheider und einen austrittsseitig über ein Ventil nachgeschalteten Ölsammelbehälter, sowie einen Kältekreislauf mit einem solchen System .

Ein Kältekreislauf ist ein System, das dazu dient , eine Einrichtung auf ein gewünschtes Maß abzukühlen, beispielsweise eine Kühltruhe für Lebensmittel . Ein Kältemittel , das in dem geschlossenen Kreislauf bewegt wird, erfährt nacheinander verschiedene Aggregat zustandsänderungen : Das gas förmige Kältemittel wird zunächst durch einen Verdichter komprimiert . Im folgenden Wärmeüberträger kondensiert es unter Wärmeabgabe . Anschließend wird das flüssige Kältemittel aufgrund der Druckänderung über ein Drosselorgan, zum Beispiel ein Expansionsventil oder ein Kapillarrohr, entspannt . Im nachgeschalteten zweiten Wärmeüberträger (Verdampfer ) verdampft das Kältemittel unter Wärmeaufnahme bei niedriger Temperatur ( Siedekühlung) . Der Kreislauf kann nun von vorne beginnen . Der Prozess muss von außen durch Zufuhr von mechanischer Arbeit (Antriebsleistung) über den Verdichter in Gang gehalten werden .

Im Verdichter wird Öl als Schmiermittel verwendet . Baubedingt gelangt dabei stets ein Teil des Öls in das austretende verdichtete Kältemittel . Ausgangsseitig ist dem Verdichter daher in der Regel ein Ölabscheider nachgeschaltet , der z . B . als Prallabscheider ausgebildet sein kann, und in dem das Öl wieder aus dem Kältemittel entfernt wird . Das abgeschiedene Öl wird dabei nicht verworfen, sondern über einen separaten Ölkreislauf in einen Ölsammelbehälter geleitet und dem Verdichter von dort wieder zugeführt .

Dieser separate Ölkreislauf verbindet dabei den Austritt des Ölabscheiders mit dem Ölsammelbehälter, d . h . einen dem Verdichter nachgeschalteten und daher unter hohem Druck stehenden Teil des Kältekreislaufes mit dem unter niedrigem Druck stehenden Eintrittsbereich des Verdichters . Er kann daher nicht dauerhaft geöf fnet bleiben, da damit sonst ein dauerhafter Druck- und damit Energieverlust einhergehen würde , und ist dementsprechend mit einem steuerbaren Ventil versehen .

Bekannt sind hierbei entweder bedarfsweise Öf fnungen des Ventils , die den Füllstand des Ölabscheiders erfassen, z . B . über optische Erfassung oder Schwimmer, oder einfache Zeitregelungen, die in einem regelmäßigen Zyklus das Ventil für eine vorgegebene Zeit öf fnen . Messungen des Füllstands des Ölabscheiders sind j edoch schmutzanfällig und ggf . technisch aufwändig . Zudem sind sie oft nicht für alle Temperaturen im Ölsammelbehälter geeignet . Zeitregelungen hingegen sind oft nicht bedarfsgerecht und führen zu einem zu langen Öf fnungs zeitraum des Ventils .

Es ist daher Aufgabe der Erfindung, ein Verfahren der eingangs genannten Art anzugeben, welches einen möglichst geringen Druck- und Energieverlust ermöglicht , und dennoch wartungsarm und technisch in einfacher Weise umzusetzen ist .

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß gelöst , indem nach einem Öf fnen des Ventils eine Messung einer ersten Temperatur in einer Leitung zwischen dem Ventil und dem Ölsammelbehälter erfolgt , ein Grenzwert für zumindest eine für eine Änderung der ersten Temperatur charakteristischen Kenngröße vorgegeben wird, und ein Schließen des Ventils erfolgt , sobald die Kenngröße den vorgegebenen Grenzwert übersteigt .

Die Erfindung geht dabei von der Überlegung aus , dass eine bedarfsgerechte Entleerung des Ölabscheiders in den Ölsammelbehälter nicht nur durch ein bedarfsweises Öf fnen des Ölabscheiders bei Erkennen eines zu hohen Füllstandes erreicht werden kann, sondern auch dadurch, dass die Öf fnungsdauer des Ventils genau gesteuert wird . Hierzu sollte das Ventil nach dem Öf fnen zeitgenau dann wieder geschlossen werden, wenn das gesamte Öl aus dem Ölabscheider entfernt wurde . Um diesen Zeitpunkt präzise zu bestimmen, sollte präzise ermittelt werden, ob durch das Ventil noch Öl strömt , oder ob bereits Kältemittel durch das Ventil strömt , d . h . der Ölvorrat im Ölabscheider erschöpft ist . Da das Kältemittel im Ölabscheider in der Regel unmittelbar zuvor verdichtet wurde , steht es unter hohem Druck und ist gas förmig . Im Ventil zwischen Ölabscheider und Ölsammelbehälter erfolgt eine isenthalpe Zustandsänderung . Das Kältemittel ist gas förmig, während das Öl in flüssiger Phase vorliegt , so dass beide Medien s ich unter der isenthalpen Zustandsänderung anders verhalten : Die Entspannung des gas förmigen Kältemittels führt zu einer Temperaturabsenkung über das Ventil , während beim flüssigen Öl keine solche Temperaturveränderung zu erwarten ist . Das Strömen von Öl oder Kältemittel kann daher im Ventil durch diese Temperaturcharakteristik erkannt werden . Durch Vorgabe geeigneter für die Temperatur charakteristischer Kenngrößen und geeigneter Grenzwerte kann somit ein präzises Schließen des Ventils nach dem Öf fnen erreicht werden, welches genau dann erfolgt , wenn der gesamte Ölvorrat aus dem Ölabscheider in den Ölsammelbehälter überführt wurde .

In vortei lhafter Ausgestaltung wird dabei eine Änderungsrate der ersten Temperatur als Kenngröße verwendet . Mit anderen Worten : Die mathematische Ableitung des nach dem Ventil gemessenen Temperaturverlaufs wird ermittelt und selbst oder eine entsprechend abgeleitete Größe wird als Kenngröße verwendet , für die ein Grenzwert vorgegeben wird . Sobald eine besonders ( d . h . über dem Grenzwert liegende ) schnelle Absenkung der Temperatur erkannt wird, zeigt dies den Wechsel des Mediums im Ventil von Öl zu Kältemittel an . Dies ermöglicht es , die Mediumsveränderung im Ventil mit nur einer

Temperaturmessstelle zu ermitteln .

In einer technisch besonders einfach zu realisierenden Ausgestaltung wird eine Starttemperatur ermittelt , und eine Di f ferenz der aktuellen Temperatur zur Starttemperatur als Kenngröße verwendet . Mit anderen Worten : Beim Öf fnen des Ventils wird eine Starttemperatur ermittelt . Diese kann fest vorgegeben sein oder aber dynamisch zum Öf fnungs zeitpunkt bestimmt werden . Im Folgenden wird dann die aktuelle Temperatur während des Strömens des Mediums durch das Ventil kontinuierlich gemessen und die Di f ferenz zur Starttemperatur gebildet . Übersteigt die Di f ferenz einen bestimmten Wert , wird das Ventil wieder geschlossen . Da die Temperatur bei zunehmender Entspannung von Kältemittel statt Öl abnimmt , wird die Di f ferenz negativ sein und mit „Übersteigen" ist hiermit ein Überschreiten eines vorgegebenen Absolutbetrages der negativen Di f ferenz gemeint .

In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung wird ein Verdichter des Kältekreislaufs aus dem Ölsammelbehälter mittels einer Regelung des Öl füllstands im Verdichter mit Öl versorgt . Durch die Kombination einer oben beschriebenen Regelung mit einem separaten Ölsammelbehälter ist es möglich, sowohl die Entleerung des Ölabscheiders gezielt und bedarfsgerecht zu regeln, als auch den Öl füllstand des Verdichters unabhängig davon optimiert einzustellen . Unter einer Regelung des Öl füllstands wird eine Regelung verstanden, die sich am Öl füllstand im Verdichter als Regelgröße orientiert und ein Ventil in einem Bereich zwischen Ölsammelbehälter und Öleinlass des Verdichters steuert . I st der Öl füllstand zu niedrig, wird das Ventil geöf fnet , ist er zu hoch, wird er geschlossen . Auch eine gezielte Steuerung der Durchflussmenge ist möglich, so dass das aus den Verdichter über den Kältemittelaustritt verlorene Öl kontinuierlich ersetzt wird .

Ein erheblicher zusätzlicher Vorteil ergibt sich, wenn vorteilhafterweise eine Mehrzahl von Verdichtern des Kältekreislaufs aus dem gleichen Ölsammelbehälter mittels einer separaten Regelung des Öl füllstands im j eweiligen Verdichter mit Öl versorgt wird . Durch die Trennung der Öl füllstandsregelung im Verdichter von der Öl füllstandsregelung im Ölabscheider ermöglicht es , einen zentralen Ölsammelbehälter zu verwenden, dem der oder alle Ölabscheider des Kältekreislaufs mittels der oben beschriebenen Ventilregelung Öl zuführen . Gleichzeitig können aus dem zentralen Ölsammelbehälter alle Verdichter, seien sie nun im gleichen Kältekreislauf oder separaten Unterkreisläufen angeordnet , optimal mit Öl versorgt werden, in dem in j edem der Verdichter eine entsprechende Regelung des Öl füllstands - wie oben beschrieben - vorgesehen wird .

In zusätzlicher oder alternativer vorteilhafter Ausgestaltung erfolgt weiterhin eine Messung einer zweiten Temperatur in einem dem Ventil vorgeschalteten Bereich und die Di f ferenz der ersten und der zweiten Temperatur wird als Kenngröße verwendet . Es wird also die absolute Temperaturdi f ferenz vor und nach dem Ventil als Kenngröße verwendet . Eine Mediumsveränderung im Ventil wird in diesem Fall durch eine Vergrößerung dieses Temperaturunterschiedes erkannt und ein entsprechender Grenzwert hierfür wird vorgegeben .

Prinzipiell können auch Kombinationen der genannten Kenngrößen verwendet werden, d . h . eine Ermittlung sowohl der absoluten Temperaturdi f ferenz als auch der Geschwindigkeit der Temperaturveränderung . Hierdurch kann ggf . eine noch genauere Erkennung der Mediumsveränderung im Ventil erreicht werden .

Vorteilhafterweise erfolgt die Messung der zweiten Temperatur in einer Leitung zwischen dem Ölabscheider und dem Ventil erfolgt . Hier kann eine geeignete weitere Temperaturmesseinrichtung angeordnet werden, die die Temperatur des strömenden Mediums vor der Entspannung im Ventil erfasst .

In weiterer vorteilhafter Ausgestaltung erfolgt weiterhin eine Messung einer dritten Temperatur in einem Eintrittsbereich des Ölabscheiders , und die dritte Temperatur wird bei der Festlegung der Kenngröße und/oder des Grenzwertes verwendet . Die Kenntnis der Temperatur am Eintritt des Ölabscheiders als Ref erenztemperatur ermöglicht eine noch exaktere Regelung des Füllstandes , wenn sie bei der Auswertung einbezogen wird .

In den beschriebenen Verfahren wird das Öf fnen des Ventils vorteilhafterweise zyklisch durchgeführt . Damit ist gemeint , dass das Öf fnen des Ventils in einer vorgegebenen Regelmäßigkeit erfolgt , z . B . einmal pro vorgegebenen Zeitraum oder in einer bestimmten Öf fnungs f requenz alle X Sekunden/Minuten . Auch kann nach es nach Ablauf einer bestimmten Zeit nach dem Schließen des Ventils gemäß den beschriebenen Verfahren erfolgen .

Die Zykluslänge , d . h . der durchschnittliche Abstand zwischen den Öf fnungsvorgängen wird dabei vorteilhafterweise in Abhängigkeit einer Leistung eines Verdichters bestimmt . Steigt nämlich die Leistung des Verdichters in einem Kältekreislauf , da eine höhere Kühlleistung verlangt wird, wird auch Öl in einer höheren Rate in den Ölabscheider gefördert . Eine Anpassung der Öf fnungs f requenz oder - häufigkeit an die Leistung des Verdichters in dem Sinne , dass bei höherer Leistung auch eine höhere Öf fnungs f requenz oder - häufigkeit des Ventils bedeutet , verbessert die Ef fi zienz des Verfahrens daher noch weiter .

Schließlich wird vorteilhafterweise in der beschriebenen Regelung übergeordnet eine Minimal- und/oder eine Maximal zeit für das Öf fnen des Ventils vorgegeben . Dies erhöht die Stabilität der Regelung . Ein System, umfassend einen Ölabscheider und einen austrittsseitig über ein Ventil nachgeschalteten Ölsammelbehälter, umfasst vorteilhafterweise eine Anzahl von Temperaturmesseinrichtungen und eine Steuereinrichtung, ausgebildet zum Durchführen des oben beschriebenen Verfahrens .

Ein Kältekreislauf , umfassend einen Verdichter und einen Wärmeübertrager, wobei eine Kältemittelleitung den Verdichter ausgangsseitig mit dem Wärmeüberträger verbindet , umfasst vorteilhafterweise ein derartiges System .

Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, dass durch temperaturveränderungsbasierte Ermittlung des Füll zustands des Ölabscheiders eine energieef fi ziente und technisch einfache bedarfsgerechte Entleerung des Ölabscheiders in den Ölsammelbehälter eines Kältekreislaufs erreicht wird . Die Regelung des Füllstandes im Ölabscheider über die Temperatur des ausströmenden Mediums kommt dabei ohne Adapter oder Schaugläser aus und ist nicht für Verschmutzung anfällig wie bisherige Systeme mit Schwimmern . Sie ermöglicht eine besonders einfache Anpassung an unterschiedliche Lastzustände des Kältekreislaufs und ist technisch besonders einfach umzusetzen und damit günstiger . Durch die Verwendung eines derartigen Systems in Kombination mit einem Ölsammelbehälter wird es ermöglicht , eine optimierte Entleerung des Ölabscheiders mit der bedarfsgerechten Ölversorgung auch mehrerer Verdichter aus einem gemeinsamen Ölsammelbehälter zu kombinieren .

Aus führungsbeispiele der Erfindung werden anhand von Zeichnungen näher erläutert . Darin zeigen : FIG 1 einen Kältekreislauf mit Ölabscheider und j eweils einer Temperaturmesseinrichtung vor und nach dem Ventil zum Ölsammelbehälter,

FIG 2 den Kältekreislauf wie in FIG 1 mit nur einer Temperaturmesseinrichtung nach dem Ventil , und

FIG 3 den Kältekreislauf wie in FIG 1 mit j eweils einer Temperaturmesseinrichtung nach dem Ventil und am Eintritt in den Ölabscheider, und

FIG 4 Ein Druck-Enthalpie-Diagramm mit zwei Beispielen zur isenthalpen Entspannung im Ventil , falls der Ölabscheider leer ist und Gas entspannt wird .

Gleiche Teile sind in allen Figuren mit denselben Bezugs zeichen versehen .

FIG 1 zeigt schematisch einen Kältekreislauf K . Der Kältekreislauf K wird im Folgenden ausgehend von einem Verdichter 1 beschrieben . Das im Verdichter 1 verdichtete Kältemittel - im Aus führungsbeispiel Kohlendioxid - wird zunächst in einen Ölabscheider 2 geführt . Der Ölabscheider 2 ist im Aus führungsbeispiel als Prallabscheider ausgebildet und scheidet Öl ab, welches dem Kältemittel im Verdichter 1 betriebsbedingt beigemischt wurde . Kältemittelseitig schließt sich an den Ölabscheider 2 ein im Aus führungsbeispiel als Gaskühler ausgebildeter Wärmeübertrager 3 an, in dem das verdichtete Kältemittel gekühlt und verflüssigt wird . Von dort strömt es über ein Drosselorgan 4 in einen als Verdampfer ausgebildeten Wärmeübertrager 7 . Hier wird das Kältemittel entspannt und nimmt Wärme auf , so dass die gewünschte Kühlwirkung erreicht wird . Aus dem letztgenannten Wärmeübertrager 7 strömt das nun wieder gas förmige

Kältemittel zurück in den Verdichter 1 , wird dort komprimiert und der Kreislauf beginnt von neuem . Bislang wurde nur die Anordnung des Ölabscheiders 2 hinsichtlich des Kältemittelkanals im Kältekreislauf K beschrieben . Hinsichtlich des Öl flusses ist der Ölabscheider 2 wie folgt angeordnet : Am Boden des Ölabscheiders 2 ist ein Auslass für das abgeschiedene Öl angeordnet . Dieser Auslass ist über ein im Aus führungsbeispiel als Magnetventil ausgebildetes steuerbares Ventil 5 mit einem Ölsammelbehälter 6 verbunden . Aus dem Ölsammelbehälter 6 wird das Öl wieder dem Verdichter 1 zugeführt , wobei dies über eine Regelung des Öl füllstands des Verdichters 1 erfolgt .

Die bis hier beschriebene Ausgestaltung des Kältekreislaufs K ist für alle Aus führungsbeispiele der FIG . 1 bis 3 gleich . Unterschiede ergeben sich lediglich in der Anordnung der Temperatursensoren TI , T2 , T3 . Dies bedeutet j edoch nicht , dass das im Folgenden beschriebene Verfahren zur Regelung des Füllstands des Ölabscheiders 2 nur auf derartige einfache Kältekreisläufe K anwendbar ist - diese dienen nur der Erläuterung . Das Verfahren ist auf beliebige Kältekreisläufe K anwendbar, die einen Ölabscheider 2 aufweisen .

Damit der Vorgang des Ablassens des abgeschiedenen Öls aus dem Ölabscheider 2 keinen unnötigen Druckverlust im Kühlkreislauf K verursacht , soll das Ventil 5 lediglich bedarfsweise geöf fnet werden . Ziel ist hierbei , dass lediglich abgeschiedenes Öl durch das Ventil 5 strömt und kein Gas , was bei of fenem Ventil und entleertem Ölabscheider 2 der Fall wäre . Hierzu wird der Füllstand des Ölabscheiders 2 über ein bedarfsgerechtes Öf fnen und Schließen des Ventils 5 wie folgt geregelt : Das Ventil 5 wird unabhängig vom aktuellen Füllstand des Ölabscheiders 2 zeitgesteuert geöffnet. Vorgesehen ist hierbei ein regelmäßiges Öffnen des Ventils 5 zyklisch nach einem vorgegebenen Zeitraum nach dem letzten Schließen. Dieser Zeitraum kann in Ausführungsbeispielen dynamisch abhängig sein von der Leistung des Verdichters 1, d.h. bei höherer Leistung des Verdichters 1 wird die Zykluslänge zwischen zwei Öffnungsauslösevorgängen verkürzt. Er kann jedoch auch fest eingestellt sein.

Wesentlich für die hier vorgestellten Regelungsverfahren für den Füllstand des Ölabscheiders 2 ist das unmittelbare Schließen des Ventils 5, nachdem das im Ölabscheider 2 abgeschiedene Öl vollständig entfernt wurde. Hierzu wird in allen Ausführungsbeispielen detektiert, welches Medium durch das geöffnete Ventil 5 strömt - solange noch Öl strömt, bleibt das Ventil 5 geöffnet, sobald Kältemittel strömt, wird das Ventil 5 sofort geschlossen.

Zur Detektion des strömendem Mediums im Ventil 5 wird ausgenutzt, dass das Kältemittel im Ölabscheider 2 gasförmig ist, während das Öl flüssig ist. Im Ventil 5 findet eine isenthalpe Entspannung des Mediums statt, so dass anhand der Temperaturveränderung über das Ventil 5 festgestellt werden kann, ob das strömende Medium flüssig oder gasförmig ist: Falls der Ölabscheider 2 leer ist und Gas entspannt wird, sinkt die Temperatur. Wenn Öl über das Ventil 5 geführt wird, hat es nach dem Ventil 5 ungefähr die Temperatur von vor dem Ventil 5. Dies kann mit geeigneten Temperaturmesseinrichtungen TI, T2, T3 erfasst werden. Die Temperaturmesseinrichtungen TI, T2, T3 sind in allen Ausführungsbeispielen mit einer nicht dargestellten Steuereinrichtung verbunden, die das Öffnen und Schließen des Ventils 5 unter Nutzung der Daten der

Temperaturmesseinrichtungen TI, T2, T3 mit entsprechender

Hard- und Software steuert.

Im Ausführungsbeispiel der FIG. 1 sind hierzu zwei Temperaturmesseinrichtungen TI, T2 vorgesehen. Diese sind in den Zuleitungen vor und hinter dem Ventil 5 angeordnet, d.h. zwischen Ölabscheider 2 und Ventil 5 (TI) sowie zwischen Ventil 5 und Ölsammelbehälter 6 (T2) . Die Temperaturmesseinrichtungen TI, T2 messen die Temperatur des Mediums in den Zuleitungen.

Wie oben erläutert ergibt sich bei einem gasförmigen strömenden Medium im Ventil 5 ein Temperaturabfall über das Ventil 5. Daher wird im Verfahren des Ausführungsbeispiel der FIG. 2 die Temperaturdifferenz zwischen den gemessenen Temperaturen an beiden Temperaturmesseinrichtungen TI, T2 als Kenngröße verwendet. Es wird ein Temperaturunterschied als Grenzwert vorgegeben. Sobald dieser Grenzwert überschritten wird, die Temperaturen also um mehr als den Grenzwert abweichen, wird das Ventil 5 wieder geschlossen.

Im Ausführungsbeispiel der FIG. 2 hingegen ist im Unterschied zur FIG. 1 nur eine Temperaturmesseinrichtung T2 vorgesehen. Diese ist zwischen Ventil 5 und Ölsammelbehälter 6 angeordnet und misst die Temperatur des strömendem Mediums unmittelbar nach dem Ventil 5. In der Steuereinrichtung liegt also nur ein einziger Temperaturwert vor; es kann keine Differenz gebildet werden.

Stattdessen ist im Ausführungsbeispiel der FIG. 2 vorgesehen, den starken Abfall der Temperatur an der Temperaturmesseinrichtung T2 zu detektieren, wenn das Medium im Ventil 5 nach dem Entleeren des Ölabscheiders 2 von Öl zu Kältemittel wechselt. Hierzu wird in der Steuereinrichtung nach dem Öffnen des Ventils 5 kontinuierlich die Ableitung des gemessenen Temperaturwertes gebildet und als Kenngröße verwendet. Es ist ein Grenzwert für die negative Ableitung vorgegeben. Sobald dieser Grenzwert überschritten wird, die Absenkung der Temperatur also noch schneller erfolgt, als der Grenzwert vorgibt, wird das Ventil 5 wieder geschlossen.

Ein weiteres alternatives Ausführungsbeispiel, das strukturell gleiche Vorrichtungen wie in FIG. 2 erfordert, wird im Folgenden erläutert. Lediglich die Art der Regelung ist zum vorangehenden in Bezug auf FIG. 2 erläuterten Beispiel unterschiedlich. In diesem Ausführungsbeispiel wird beim Öffnen des Ventils 5 zunächst eine Starttemperatur bestimmt. Hierzu wird zunächst ein fixer Wert, z.B. -20°C vorgegeben. Sodann wird die aktuelle Temperatur an der Temperaturmesseinrichtung T2 erfasst. Ist die Temperatur höher, wird dieser erfasste Wert zur Starttemperatur, ansonsten verbleibt die Starttemperatur bei dem genannten Beispielwert von -20°C. Sodann wird kontinuierlich die Differenz zwischen der Starttemperatur und der aktuellen Temperatur an der Temperaturmesseinrichtung T2 ermittelt. Übersteigt deren Betrag einen vorgegebenen Grenzwert, beispielsweise 4°C (d.h. die aktuelle Temperatur ist kleiner als die Starttemperatur minus der vorgegebene Grenzwert) , wird das Ventil wieder geschlossen.

Optional ist in dem beschriebenen Ausführungsbeispiel noch eine übergeordnete Zeitregelung vorgesehen, bei der eine Mindest- und Maximalöf fnungsdauer vorgegeben sind, die unabhängig vom Verhalten der Temperatur eingehalten werden. So könnte die Regelung z.B. so eingestellt sein, dass das Ventil 5 mindestens z.B. 10 Sekunden und maximal z.B. 60 Sekunden geöffnet bleibt. Nur innerhalb dieser Grenzen wird es aufgrund der beschriebenen Temperaturregelung wieder vorzeitig geschlossen.

FIG. 3 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel mit zwei Temperaturmesseinrichtungen T2, T3. Die Temperaturmesseinrichtung T2 ist am gleichen Ort wie die Temperaturmesseinrichtung T2 in der FIG. 2 angeordnet. Die Temperaturmesseinrichtung T3 hingegen ist am Eintritt in den Ölabscheider 2 angeordnet und misst letztlich die Temperatur des aus dem Verdichter 1 strömenden Mediums (verdichtetes Kältemittel mit Beimischung von Öl) .

Im Ausführungsbeispiel der FIG. 3 wird im Wesentlichen die Regelung wie zu FIG. 2 beschrieben angewendet, d.h. über die Ableitung des Temperaturwertes an der Temperaturmesseinrichtung T2 als Kenngröße. Hierbei wird jedoch der Temperaturwert an der Temperaturmesseinrichtung T3 als Referenzwert mit einbezogen, d.h. die Kenngröße und/oder der Grenzwert werden ggf. auf Basis dieses Referenzwerts dynamisch modifiziert.

Generell sind auch Mischformen möglich, d.h. kombinierte Kenngrößen und Grenzwerte aus den zu den FIG. 1 bis 3 beschriebenen Größen und Werten. Wesentlich ist es, möglichst schnell den Wechsel des strömenden Mediums durch das Ventil von flüssigem Öl zu gasförmigem Kältemittel zu detektieren. Dies geschieht über die Abkühlung bei isenthalper Entspannung im Ventil 5, wie in FIG. 4 gezeigt. FIG. 4 zeigt ein Druck- Enthalpie-Diagramm eines typischen Kältemittels. Beispielhaft sind zwei Beispiele einer isenthalpen Entspannung im Ventil 5 gezeigt, von Punkt 1' zu 2' und von Punkt 1 zu 2. In beiden Fällen sind deutliche Temperaturrückgänge um 20 bzw . 30 K erkennbar, die mit den oben beschriebenen Verfahren erkannt werden . In nicht bildlich dargestellten Kältekreisläufen, die mehrere

Verdichter 1 aufweisen, bietet das beschriebene System zusätzliche Vorteile . Dies gilt sowohl für Kältekreisläufe mit separaten Unterkreisläufen, als auch einfache Kältekreisläufe , die mehrere parallele Verdichter, z . B . aufgrund der benötigten Leistung verwenden . Diese können mehrere oder einen einzelnen Ölabscheider 2 aufweisen . In j edem Fall ist es durch die beschriebene Regelung möglich, nur einen einzelnen Ölsammelbehälter 6 zu verwenden, da die Regelung der Entleerung des Ölabscheiders 2 und die der Wiederbefüllung der Verdichter 1 mit Öl unabhängig voneinander sind .

Bezugszeichenliste

1 Verdichter 2 Ölabscheider

3 Wärmeübertrager

4 Drosselorgan

5 Ventil

6 Ölsammelbehälter 7 Wärmeübertrager

K Kältekreislauf

TI Temperaturmesseinrichtung

T2 Temperaturmesseinrichtung

T3 Temperaturmesseinrichtung