Verfahren zur Ermittlung der aktuellen Trimmung des Einlasstraktes eines Verbrennungsmotors im Betrieb

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Ermittlung der aktuellen Trimmung des Einlasstraktes eines Verbrennungsmotors aus einem im Ansaugtrakt oder im Abgastrakt ge ^¬ messenen Druckschwingungssignal während des Betriebs des Verbrennungsmotors.

Hubkolben-Verbrennungsmotoren, die in diesem Zusammenhang und im Folgenden verkürzt auch nur als Verbrennungsmotoren bezeichnet werden, weisen ein oder mehrere Zylinder auf in denen jeweils ein Hubkolben angeordnet ist. Zur Veranschaulichung des Prinzips eines Hubkolben-Verbrennungsmotors wird im Folgenden Bezug auf Figur 1 genommen, die beispielhaft einen Zylinder eines ggf. auch mehrzylindrigen Verbrennungsmotors mit den wichtigsten Funktionseinheiten darstellt.

Der jeweilige Hubkolben 6 ist linear beweglich im jeweiligen Zylinder 2 angeordnet und schließt mit dem Zylinder 2 einen Brennraum 3 ein. Der jeweilige Hubkolben 6 ist über ein sogenanntes Pleuel 7 mit einem jeweiligen Hubzapfen 8 einer Kurbelwelle 9 verbunden, wobei der Hubzapfen 8 exzentrisch zur Kurbelwellendrehachse 9a angeordnet ist. Durch die Verbrennung eines Kraftstoff-Luft-Gemisches im Brennraum 3 wird der Hub ^¬ kolben 6 linear "abwärts" angetrieben. Die translatorische Hubbewegung des Hubkolbens 6 wird mittels Pleuel 7 und Hubzapfen 8 auf die Kurbelwelle 9 übertragen und in eine Rotationsbewegung der Kurbelwelle 9 umgesetzt, die den Hubkolben 6 aufgrund ihrer Massenträgheit, nach Überwindung eines unteren Totpunktes im Zylinder 2 wieder in Gegenrichtung "aufwärts" bis zu einem oberen Totpunkt bewegt. Um einen kontinuierlichen Betrieb des Ver- brennungsmotors 1 zu ermöglichen, muss während eines sogenannten Arbeitsspiels eines Zylinders 2 zunächst der Brennraum 3 über den sogenannten Ansaugtrakt mit dem Kraftstoff-Luft-Gemisch befüllt, das Kraftstoff-Luft-Gemisch im Brennraum 3 verdichtet, dann gezündet (im Falle eines Benzin-Verbrennungsmotors mittels Zündkerze und im Falle eines Diesel-Verbrennungsmotors durch Selbstentzündung) und zum Antrieb des Hubkolbens 6 verbrannt werden und schließlich das nach der Verbrennung verbleibende Abgas aus dem Brennraum 3 in den Abgastrakt ausgeschoben werden. Durch kontinuierliche Wiederholung dieses Ablaufs ergibt sich ein kontinuierlicher Betrieb des Verbrennungsmotors 1 unter Abgabe einer zur Verbrennungsenergie proportionalen Arbeit.

Je nach Motorkonzept ist ein Arbeitsspiel des Zylinders 2 in zwei über eine Kurbelwellenumdrehung (360°) verteilte Takte

(Zweitaktmotor) oder in vier über zwei Kurbelwellenumdrehungen (720°) verteilte Takte (Viertaktmotor) gegliedert.

Als Antrieb für Kraftfahrzeuge hat sich bis heute der Vier- taktmotor durchgesetzt. In einem Ansaugtakt wird, bei Ab ^¬ wärtsbewegung des Hubkolbens 6, Kraftstoff-Luft-Gemisch 21 (bei Saugrohreinspritzung mittels Einspritzventil 5a, in Fig. 1 als Alternative gestrichelt dargestellt) oder auch nur Frischluft (bei Kraftstoff-Direkteinspritzung mittels Einspritzventil 5) aus dem Ansaugtrakt 20 in den Brennraum 3 eingebracht. Im folgenden Verdichtungstakt wird, bei Aufwärtsbewegung des Hubkolbens 6, das Kraftstoff-Luft-Gemisch oder die Frischluft im Brennraum 3 verdichtet sowie ggf. separat Kraftstoff mittels eines Einspritzventils 5 eingespritzt. Im folgenden Arbeitstakt wird das Kraftstoff-Luft-Gemisch, zum Beispiel beim Benzin-Verbrennungsmotor mittels einer Zündkerze 4, gezündet, verbrannt und bei Abwärtsbewegung des Hubkolbens 6 unter Abgabe von Arbeit entspannt. Schließlich wird in einem Ausschiebetakt, bei erneuter Aufwärtsbewegung des Hubkolbens 6, das verbleibende Abgas 31 aus dem Brennraum 3 in den Abgastrakt 30 ausgeschoben.

Die Abgrenzung des Brennraumes 3 zum Ansaugtrakt 20 oder Ab- gastrakt 30 des Verbrennungsmotors 1 erfolgt in der Regel und insbesondere bei dem hier zugrungegelegten Beispiel über Einlassventile 22 und Auslassventile 32. Die Ansteuerung dieser Ventile erfolgt nach heutigem Stand der Technik über mindestens eine Nockenwelle. Das gezeigte Beispiel verfügt über eine Einlassnockenwelle 23 zur Betätigung der Einlassventile 22 und über eine Auslassnockenwelle 33 zur Betätigung der Auslass ^¬ ventile 32. Zwischen den Ventilen und der jeweiligen Nockenwelle sind zumeist noch weitere, hier nicht dargestellte, mechanische Bauteile zur Kraftübertragung vorhanden, die auch einen Ven- tilspielausgleich beinhalten können (z.B. Tassenstößel,

Kipphebel, Schlepphebel, Stößelstange, Hydrostößel etc.).

Der Antrieb der Einlassnockenwelle 23 und der Auslassnockenwelle 33 erfolgt über den Verbrennungsmotor 1 selbst. Hierzu werden die Einlassnockenwelle 23 und die Auslassnockenwelle 33 jeweils über geeignete Einlassnockenwellen-Steueradapter 24 und Auslassnockenwellen-Steueradapter 34, wie zum Beispiel Zahnräder, Kettenräder oder Riemenräder mithilfe eines Steuergetriebes 40, das zum Beispiel ein Zahnradgetriebe, eine Steuerkette oder einen Steuerzahnriemen aufweist, in vorgegebener Lage zueinander und zur Kurbelwelle 9 über einen entsprechenden Kurbelwellen-Steueradapter 10, der entsprechend als Zahnrad, Kettenrad oder Riemenrad ausgebildet ist, mit der Kurbelwelle 9 gekoppelt. Durch diese Verbindung ist die Drehlage der Einlassnockenwelle 23 und der Auslassnockenwelle 33 in Relation zur Drehlage der Kurbelwelle 9 prinzipiell definiert. In Figur 1 ist beispielhaft die Kopplung zwischen Einlassnockenwelle 23 und der Auslass ^¬ nockenwelle 33 und der Kurbelwelle 9 mittels Riemenscheiben und Steuerzahnriemen dargestellt. Der über ein Arbeitsspiel zurückgelegte Drehwinkel der Kur ^¬ belwelle wird im Weiteren als Arbeitsphase oder einfach nur Phase bezeichnet. Ein innerhalb einer Arbeitsphase zurückgelegter Drehwinkel der Kurbelwelle wird dem entsprechend als Phasen- winkel bezeichnet. Der jeweils aktuelle Kurbelwel ^¬ len-Phasenwinkel der Kurbelwelle 9 kann mittels eines mit der Kurbelwelle 9 oder dem Kurbelwellen-Steueradapter 10 verbundenen Lagegebers 43 und einem zugeordneten Kurbelwellen-Lagesensor 41 laufend erfasst werden. Dabei kann der Lagegeber 43 zum Beispiel als Zähnerad mit einer Mehrzahl von äquidistant über den Umfang verteilt angeordneten Zähnen ausgeführt sein, wobei die Anzahl der einzelnen Zähne die Auflösung des Kurbelwellen-Phasen- winkelsignals bestimmt. Ebenso können ggf. zusätzlich die aktuellen Phasenwinkel der Einlassnockenwelle 23 und der Auslassnockenwelle 33 mittels entsprechender Lagegeber 43 und zugeordneter Nockenwellenla- gesensoren 42 laufend erfasst werden. Da sich der jeweilige Hubzapfen 8 und mit ihm der Hubkolben 6, die Einlassnockenwelle 23 und mit ihr das jeweilige Einlassventil 22 sowie die Auslassnockenwelle 33 und mit ihr das jeweilige Auslassventil 32 durch die vorgegebene mechanische Kopplung in vorgegebener Relation zueinander und in Abhängigkeit von der Kurbelwellendrehung bewegen, durchlaufen diese Funktionskomponenten synchron zur Kurbelwelle die jeweilige Arbeitsphase. Die jeweiligen Drehlagen und Hubpositionen von Hubkolben 6, Einlassventilen 22 und Auslassventilen 32 können so, unter Berücksichtigung der jeweiligen Übersetzungsverhältnisse, auf den durch den Kurbelwellen-Lagesensor 41 vorgegebenen Kurbelwellen-Phasenwinkel der Kurbelwelle 9 bezogen werden. Bei einem idealen Verbrennungsmotor ist somit jedem bestimmten Kurbelwellen-Phasenwinkel ein bestimmter Hubzapfenwinkel, ein bestimmter Kolbenhub, ein bestimmter Einlassnockenwellenwinkel und somit ein bestimmter Einlassventilhub sowie ein bestimmter Auslassnockenwellenwinkel und somit ein bestimmter Auslass ^¬ nockenwellenhub zuordenbar. Das heißt alle genannten Komponenten befinden sich bzw. bewegen sich in Phase mit der sich drehenden Kurbelwelle 9.

Symbolisch ist auch eine elektronische, programmierbare Mo ^¬ tor-Steuerungseinheit 50 (CPU) zur Steuerung der Motorfunktionen dargestellt, das mit Signal-Eingängen 51 zur Entgegennahme der vielfältigen Sensorsignale und mit Signal- und Leis ^¬ tungs-Ausgängen 52 zur Ansteuerung entsprechender Stelleinheiten und Aktuatoren sowie mit einer elektronischen Recheneinheit 53 und einer zugeordneten elektronischen Speichereinheit 54 ausgestattet ist.

Durch den sogenannten Ladungswechsel des Verbrennungsmotors, also das Ansaugen von Frischluft 21 bzw. Kraftstoff-Luftgemisch aus dem auch als Ansaugtrakt bezeichneten Einlasstrakt 20 in den Brennraum 3 und das nach der Verbrennung stattfindende Aus- schieben der Abgases 31 in den auch als Abgastrakt bezeichneten Auslasstrakt 30, der in Abhängigkeit von der Hubbewegung des Hubkolbens 6 und dem Öffnen und Schließen der Einlassventile 22 und der Auslassventile 32 erfolgt, werden Druckschwingungen in der Ansaugluft bzw. dem Luft-Kraftstoffgemisch im Einlasstrakt und des Abgases im Auslasstrakt erzeugt, die ebenfalls in Phase mit der Drehung der Kurbelwelle 9 verlaufen und somit in Bezug zum Kurbelwellen-Phasenwinkel gesetzt werden können.

Zur Optimierung des Betriebes eines Verbrennungsmotors gehört es längst zum Stand der Technik im Betrieb ständig bestimmte

Ist-Betriebsparameter sensorisch zu erfassen und bei Abweichungen vom Sollbetrieb mittels des elektronischen Motorsteuergerätes die Einfluss nehmenden Steuerparameter anzupassen bzw. zu korrigieren. Im Fokus standen hierbei bisher Kraft- Stoffeinspritzmengen, Einspritz- sowie Zündzeitpunkte, Ventilsteuerzeiten, Ladedruck, zugeführte Luftmasse, Abgaszu ^¬ sammensetzung (Lambda-Werte) , Abgastemperatur, etc.. Weltweit immer strenger werdende gesetzliche Anforderungen an Abgaszusammensetzung und Abgasmenge von Verbrennungsmotoren haben in jüngster Vergangenheit zu einer Entwicklungstendenz des sogenannten„Downsizing" geführt, wobei die Hubräume verkleinert werden und die Leistung mittels alternativer Maßnahmen zur besseren Befüllung der Brennräume mit Luft-Kraftstoff-Gemisch und daraus resultierender erhöhter Verbrennungsenergie ge ^¬ steigert wird. Dies kann zum Beispiel durch Turboaufladung oder elektrische Kompressoraufladung erzielt werden. Eine weitere Möglichkeit, einen ähnlichen Effekt zu erzielen, besteht in der optimierten Auslegung des Einlasstraktes oder der Verwendung eines sogenannten variablen Einlasstraktes. Die Auslebung kann sogenannte Resonatoren betreffen, die Resonanzschwingungen in bestimmten Drehzahlbereichen erzeugen, die Variabilität des Einlasstraktes kann unterschiedliche kon ^¬ struktive Maßnahmen beinhalten, wie zum Beispiel ein Schalt ^¬ saugrohr oder variables Saugrohr oder auch sogenannte Drallklappen im Einlasstrakt des Verbrennungsmotors. Der Effekt eines Resonators sowie eines Schaltsaugrohrs bzw. variablen Saugrohrs basiert auf dem Prinzip der oben bereits erwähnten, durch den Ladungswechsel induzierten Gasschwingungen der Luftsäule im Einlasstrakt. So entsteht beispielsweise im Ansaugtakt eine Unterdruckwelle, die am Ende des Saugrohrs reflektiert wird und als Überdruckwelle wieder zurückläuft.

Dadurch kann ein Zurückfluten der schon im Brennraum angesaugten Luft bzw. des Luft-Kraftstoff-Gemisches in den Einlasstrakt verhindert werden oder gar durch die zurücklaufende Über ^¬ druckwelle ein Aufladungseffekt erzielt werden, sofern die zurücklaufende Überdruckwelle auf ein geöffnetes Einlassventil trifft. Man spricht in diesem Zusammenhang von einem Resonanzeffekt, bei dem zwischen den Steuerzeiten der Einlassventile den Ansaugtakten und den Gasschwingungen ein bestimmter Rhythmus entsteht, welcher zu einer verbesserten Zylinderfüllung und so zu höherer Leistung führt. Dieser Effekt lässt sich durch die Anordnung entsprechend ausgelegter Resonatoren im Einlasstrakt erzielen . Da diese Schwingungsvorgänge der Luftsäule immer in Schall ^¬ geschwindigkeit ablaufen, die Öffnungszeiten der Einlassventile jedoch von der aktuellen Drehzahl des Verbrennungsmotors, also der Drehzahl der Kurbelwelle, abhängen, tritt dieser Effekt nur im Bereich bestimmter Drehzahlen auf, weshalb eine Auslegung der Resonatoren oder Saugrohrlängen angestrebt wird, die eine erhöhte Leistung, insbesondere ein höheres Drehmoment, bei bestimmten mittleren Drehzahlen erbringt.

Um den Effekt bei unterschiedlichen Drehzahlen des Verbren- nungsmotors oder über ein breiteres Drehzahlband nutzen zu können, kann zum Beispiel die Länge des Saugrohrs in Abhängigkeit von der Drehzahl verändert werden. Aus dem Stand der Technik bekannt sind hier sogenannte Schaltsaugrohre, bei denen zwischen zwei oder auch mehreren Saugrohrlängen umgeschaltet werden kann. Aber auch Saugrohre mit stufenlos variierbarer Saugrohrlänge sind bekannt. Eine solche Anordnung ist in den Figuren 2a und 2b vereinfacht schematisch dargestellt. Die Figuren 2a und 2b zeigen jeweils denselben Verbrennungsmotor gemäß Figur 1 der im Bereich des Einlasstraktes 20 um ein variabel verstellbares Saugrohr 60 und einen Luftfilter 62 ergänzt ist. Die Saugrohrverstellung 61 ist dabei mittels eines Pfeiles symbolisiert. Figur 2a zeigt eine Einstellung des Saugrohres mit verkürzter Saugrohrlänge, zum Beispiel für hohe Drehzahlen des Verbrennungsmotors. Figur 2b zeigt die gleiche Anordnung wie Figur 2a jedoch mit einer Einstellung des Saugrohres mit maximaler Saugrohrlänge, zum Beispiel für niedrige Drehzahlen. Die Länge des Saugrohres kann hierbei durch axiales Verschieben des Saugrohrbogens mittels einer Stelleinrichtung (hier nicht dargestellt) verändert und so an den j eweiligen Betriebspunkt , zum Beispiel in Abhängigkeit von der Drehzahl, des Verbrennungsmotors angepasst werden.

Weitere Möglichkeiten der Einflussnahme auf das Füllungsverhalten der Brennräume und auf die Gemischaufbereitung bestehen in der Anordnung von sogenannten Drallklappen, die insbesondere bei Verbrennungsmotoren mit zwei Einlassventilen pro Zylinder zum Einsatz kommen, um bei geschlossenen Drallklappen eine bessere Verwirbelung, also Durchmischung des Luft-Kraftstoff- gemisches bei niedrigen Drehzahlen zu gewährleisten und bei geöffneten Drallklappen eine bessere Füllung der Brennräume zu gewährleisten. Durch die Betätigung der Drallklappen verändert sich der freie Ansaugquerschnitt des Saugrohrs.

Die oben genannten Maßnahmen im Einlasstrakt, insbesondere die Anordnung und Auslegung von Resonatoren, von variablen Saugrohrlängen und der mittels Drallklappen variablen Saugrohrquerschnitte werden im Folgenden unter dem Begriff der „Trimmung des Einlasstraktes" zusammengefasst betrachtet. Wie bereits für die vorgenannten Betriebsparameter des Verbrennungsmotors beschrieben, ist es auch hier essentiell, dass der tatsächliche Ist-Wert der eingestellten Trimmung des Einlasstraktes mit dem vorgegebenen Sollwert abgeglichen wird und gegebenenfalls korrigierend eingegriffen werden kann. Dazu muss die aktuelle Trimmung des Einlasstraktes zuverlässig erfasst werden. Dies kann zum Beispiel bei variabler Trimmung bisher nur indirekt über die Erfassung des Stellwegs eines Aktuators erfolgen. Dabei bleiben Unsicherheiten, da ggf. vorhandene Toleranzen oder Abweichungen im Stellsystem nicht erfasst werden.

Aber auch bei Verbrennungsmotoren mit an sich konstanten Trimmung des Einlasstraktes, ist eine Bestimmung der aktuellen Trimmung des Einlasstraktes im laufenden Betrieb wünschenswert zum

Beispiel zur frühzeitigen Erkennung von Verschleißerscheinungen oder zur sogenannten On Bord Diagnose (OBD) sowie zur Plausibilisierung weiterer Betriebsparameter oder zur Erkennung von mechanischen Fremd-Eingriffen in die Mechanik des Verbren- nungsmotors, zum Beispiel wenn im Rahmen von Tuning-Maßnahmen der Einlasstrakt verändert wird.

Die Aufgabe besteht deshalb darin, möglichst ohne zusätzliche Sensoranordnung und vorrichtungstechnischen Aufwand, eine möglichst exakte Bestimmung der aktuellen Trimmung des Einlasstraktes im aktuell laufenden Betrieb zu ermöglichen, um entsprechende Anpassungen der Betriebsparameter zur Korrektur der Trimmung des Einlasstraktes oder auch zur Optimierung des laufenden Betriebs vornehmen zu können.

Diese Aufgabe wird gelöst durch eine Ausführung des erfin ^¬ dungsgemäßen Verfahrens zur Ermittlung der aktuellen Trimmung des Einlasstraktes eines Verbrennungsmotors im Betrieb gemäß Hauptanspruch. Fortbildungen und Ausführungsvarianten des erfindungsgemäßen Verfahrens sind Gegenstand der abhängigen Ansprüche .

Der im Folgenden angegebenen Lösung der Aufgabe liegt die Erkenntnis zugrunde, dass zwischen der Trimmung des Einlass- traktes und den Druckschwingungen im Einlasstrakt ein eindeutiger Zusammenhang besteht. Aber auch die Druckschwingungen im Auslasstrakt stehen in eindeutigem Zusammenhang mit der Trimmung des Einlasstraktes, zum Beispiel über das veränderte Ladungswechselverhalten und ggf. vorhandene zeitliche Über- schneidungen der Öffnungszeiten der Einlassventile und Auslassventile. So können zur Lösung der Aufgabe sowohl die Druckschwingungen im Einlasstrakt als auch die Druckschwingungen im Auslasstrakt herangezogen werden.

Gemäß einer Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens werden die einem Zylinder des Verbrennungsmotors zuordenbaren dyna ^¬ mische Druckschwingungen im Einlasstrakt oder im Auslasstrakt des betreffenden Verbrennungsmotors, an einem definierten Betriebspunkt, im Normalbetrieb gemessen und daraus ein ent ^¬ sprechendes Druckschwingungssignal erzeugt. Gleichzeitig, das heißt in zeitlichem Zusammenhang, wird, sozusagen als Referenzoder Bezugs-Signal für das Druckschwingungssignal, ein Kur- belwellen-Phasenwinkelsignal des Verbrennungsmotors ermittelt.

Ein möglicher Betriebspunkt wäre zum Beispiel der Leerlauf ^¬ betrieb bei vorgegebener Drehzahl. Dabei ist in vorteilhafter Weise darauf zu Achten, dass andere Einflüsse auf das Druck ^¬ schwingungssignal möglichst ausgeschlossen oder zumindest minimiert werden. Der Normalbetrieb kennzeichnet den bestim ^¬ mungsmäßigen Betrieb des Verbrennungsmotors, beispielsweise in einem Kraftfahrzeug, wobei der Verbrennungsmotor ein Exemplar einer Serie von baugleichen Verbrennungsmotoren ist. Weitere gebräuchliche Bezeichnungen für einen Solchen Verbrennungsmotor wären Serien-Verbrennungsmotor oder Feld-Verbrennungsmotor.

Bei den gemessenen Druckschwingungen im Einlasstrakt oder im Auslasstrakt handelt es sich um Druckschwingungen in der Ansaugluft bzw. dem angesaugten Luft-Kraftstoffgemisch im Ein- lasstrakt bzw. um Druckschwingungen im Abgas im Auslasstrakt.

Aus dem Druckschwingungssignal wird nun mit Hilfe Diskreter-Fou- rier-Transformation zumindest ein Istwert zumindest eines Charakteristikums zumindest einer ausgesuchten Signalfrequenz der gemessenen Druckschwingungen in Bezug auf das Kurbelwel- len-Phasenwinkelsignal ermittelt .

In weiterer Folge des Verfahrens wird dann auf Basis des zumindest einen ermittelten Istwertes des jeweiligen Charakteristikums unter Heranziehung von Referenzwerten des jeweils entsprechenden Charakteristikums der jeweils gleichen Signalfrequenz für unterschiedliche Trimmungen des Einlasstraktes, die aktuelle Trimmung des Einlasstraktes des Verbrennungsmotors ermittelt.

Zur Analyse des im Einlasstrakt oder im Auslasstrakt des Verbrennungsmotors aufgenommenen Druckschwingungssignals, wird dieses einer Diskreten Fourier-Transformation (DFT) unterzogen. Dazu kann ein als Fast Fourier-Transformation (FFT) bekannter Algorithmus zur effizienten Berechnung der DFT herangezogen werden. Mittels DFT wird nun das Druckschwingungssignal in einzelne Signalfrequenzen zerlegt, die im Weiteren separat vereinfacht bezüglich ihrer Amplitude und der Phasenlage analysiert werden können. Im vorliegenden Fall hat sich gezeigt, dass sowohl die Phasenlage als auch die Amplitude ausgesuchter Signalfrequenzen des Druckschwingungssignals in Abhängigkeit stehen zur Trimmung des Einlasstraktes des jeweiligen Verbrennungsmotors. Vorteilhaft werden dazu nur diejenigen Sig ^¬ nalfrequenzen herangezogen, die der Ansaugfrequenz, als

Grundfrequenz oder der sogenannten 1. Harmonischen, des Verbrennungsmotors oder einem Vielfachen der Ansaugfrequenz, also der 2. bisn. Harmonischen, entsprechen, wobei die Ansaugfrequenz wiederum in eindeutigem Zusammenhang mit der Drehzahl und somit also mit dem Verbrennungszyklus oder Phasenzyklus des Ver- brennungsmotors steht. Für zumindest eine ausgesuchte Sig ^¬ nalfrequenz wird dann, unter Heranziehung des parallel erfassten Kurbelwellen-Phasenwinkelsignals , zumindest ein Istwert der Phasenlage, der Amplitude oder für beide als Charakteristikum dieser ausgesuchten Signalfrequenzen in Bezug auf den Kurbelwellen-Phasenwinkel ermittelt .

Um nun aus dem so ermittelten Istwert des Charakteristikums der ausgesuchten Signalfrequenz des Druckschwingungssignals die aktuelle Trimmung des Einlasstraktes zu ermitteln wird der Wert des ermittelten Charakteristikums mit sogenannten Referenzwerten des jeweils entsprechenden Charakteristikums der jeweils gleichen Signalfrequenz für unterschiedliche Trimmungen des Einlasstraktes des Verbrennungsmotors verglichen. Diesen Re ^¬ ferenzwerten des jeweiligen Charakteristikums sind die ent ^¬ sprechenden Trimmungen des Einlasstraktes eindeutig zugeordnet. So kann über den mit dem ermittelten Istwert übereinstimmenden Referenzwert auf die zugeordnete Trimmung des Einlasstraktes geschlossen werden.

Die Vorteile des erfindungsgemäßen Verfahrens liegen darin, dass alleine auf Basis eines jeweiligen Drucksignals, das mittels ohnehin im System vorhandener Sensoren ermittelt und mittels einer ohnehin vorhandenen elektronischen Recheneinheit für die Motorsteuerung analysiert bzw. verarbeitet werden kann und somit ohne zusätzlichen vorrichtungstechnischen Aufwand die aktuelle Trimmung des Einlasstraktes des Verbrennungsmotors ermittelt werden kann. Im Bedarfsfall können dann auf dieser Grundlage die Steuerungsparameter des Verbrennungsmotors, und insbesondere die Trimmungseinstellung des Einlasstraktes, korrigierend so verändert werden, dass ein Sollwert erreicht wird oder ein optimaler Betrieb im jeweiligen Betriebspunkt gewährleistet ist. Zur Erläuterung der Funktionsweise eines der Erfindung zugrundeliegenden Verbrennungsmotors sowie der Zusammenhänge zwischen der Trimmung des Einlasstraktes und den Charakte ^¬ ristika, Phasenlage sowie Amplitude, des im Einlasstrakt bzw. Auslasstrakt gemessenen Druckschwingungssignals bei bestimmten ausgesuchten Signalfrequenzen, sowie zur Beschreibung besonders vorteilhafter Ausführungsbeispiele, Einzelheiten oder Fortbildungen des Erfindungsgegenstandes, gemäß der Unteransprüche, wird im Folgenden auf die Figuren Bezug genommen, obgleich der Gegenstand der Erfindung nicht auf diese Beispiele begrenzt sein soll. Es zeigen:

Figur 1 eine vereinfachte Darstellung eines hier verkürzt als

Verbrennungsmotor bezeichneten Hubkolben-Ver- brennungsmotor mit den wichtigsten Funktionskomponenten;

Figur 2a und 2b zwei weiter vereinfachte Darstellungen des

Verbrennungsmotors gemäß Figur 1, zur Erläuterung der Trimmung des Einlasstraktes anhand der Saugrohrlänge, wobei in Figur 2a die Saugrohrlänge in verkürzter

Einstellung und in Figur 2b die Saugrohrlänge in maximaler Einstellung dargestellt ist;

Figur 3 ein Diagramm zur Darstellung eines Beispiels der

Abhängigkeit zwischen der Phasenlage des Druck- Schwingungssignals und der Saugrohrlänge bei ver ^¬ schiedenen Signalfrequenzen;

Figur 4 ein Diagramm zur Darstellung eines Beispiels der

Abhängigkeit zwischen der Amplitude des Druck ^¬ schwingungssignals und der Saugrohrlänge bei ver- schiedenen Signalfrequenzen;

Figur 5 ein Diagramm zur Darstellung von Referenz-Phasenlagen einer Signalfrequenz in Abhängigkeit von der Trimmung des Einlasstraktes und die Ermittlung eines konkreten Wertes der Trimmung des Einlasstraktes ausgehend von einem aktuell ermittelten Wert der Phasenlage eines Druckschwingungssignals ;

Figur 6 ein Blockdiagramm zur schematischen Darstellung einer

Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens. Funktions- und Benennungsgleiche Gegenstände sind in den Figuren durchgehend mit gleichen Bezugszeichen gekennzeichnet.

Auf die Figuren 1 und 2 wurde bereits bei der vorausgehenden Beschreibung des Funktionsprinzips eines Verbrennungsmotors und zur Erläuterung der Trimmung des Einlasstraktes ausführlich eingegangen .

Bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird, wie oben bereits erwähnt, vorausgesetzt, dass der Zusammenhang bzw. die Abhängigkeit der genannten Größen voneinander eindeutig bekannt ist. Die Zusammenhänge werden im Weiteren für das im Einlasstrakt gemessene Druckschwingungssignal erläutert, gelten jedoch in ähnlicher Weise auch für das Druckschwingungssignal im Auslasstrakt.

Figur 3 zeigt diesen Zusammenhang beispielhaft anhand des Charakteristikums Phasenlage des Druckschwingungssignals im Einlasstrakt in Abhängigkeit von der Trimmung des Einlass- traktes, hier Beispielhaft anhand einer variablen Saugrohrlänge in %, bei verschiedenen Signalfrequenzen. Es zeigt sich dabei, dass sich bei unterschiedlichen Signalfrequenzen durchaus unterschiedliche Verläufe der Werte der Phasenlage mit an ^¬ steigender Saugrohrlänge ergeben. Durch Interpolation zwischen den einzelnen Messpunkten ergibt sich jeweils eine stetig verlaufende Kurve, wobei die Kurve 101 bei Ansaugfrequenz einen ansteigenden Verlauf bei zunehmender Saugrohrlänge aufweist, Kurve 102 bei der doppelten Ansaugfrequenz einen zunächst abfallenden dann nahezu gleichbleibenden Verlauf aufweist und Kurve 103 bei der dreifachen Ansaugfrequenz einen abfallenden Verlauf bei zunehmender Saugrohrlänge aufweist. Dabei schneiden sich die genannten Kurven 101, 102 und 103 etwa im Bereich von 45% der Saugrohrlänge. Figur 4 zeigt den Zusammenhang anhand des Charakteristikums Amplitude des Druckschwingungssignals im Einlasstrakt ebenfalls beispielhaft in Abhängigkeit von der variablen Saugrohrlänge in % als Parameter der Trimmung des Einlasstraktes, bei wiederum verschiedenen Signalfrequenzen. Durch Interpolation zwischen den einzelnen Messpunkten ergibt sich auch hier jeweils eine stetig verlaufende Kurve, wobei die Kurve 201 bei Ansaugfrequenz einen ansteigenden Verlauf bei zunehmender Saugrohrlänge aufweist, Kurve 202 bei der doppelten Ansaugfrequenz einen gegenüber Kurve 201 abgeschwächt ansteigenden Verlauf aufweist und Kurve 203 bei der dreifachen Ansaugfrequenz einen nahezu gleichbleibenden Verlauf bei zunehmender Saugrohrlänge auf ^¬ weist. Bei beiden Charakteristika, Phasenlage und Amplitude zeigt sich für dieses Beispiel, dass die Genauigkeit und Aussagekraft des erfindungsgemäßen Verfahrens ggf. von der Auswahl einer vorteilhaften Signalfrequenz zur Ermittlung der Trimmung des Einlasstraktes abhängt.

In einer Ausgestaltung des erfindungsgemäßen Verfahrens sind die Referenz-Werte des jeweiligen Charakteristikums in Abhängigkeit von der Trimmung des Einlasstraktes in zumindest einem jeweiligen Referenzwert-Kennfeld bereitgestellt. In einem solchen Refe- renzwert-Kennfeld sind beispielsweise Referenzwerte für die Phasenlage in Abhängigkeit von Werten für die Trimmung des Einlasstraktes für unterschiedliche Signalfrequenzen, wie in Figur 3 dargestellt oder Referenzwerte für die Amplitude in Abhängigkeit von Werten für die Trimmung des Einlasstraktes für unterschiedliche Signalfrequenzen, wie in Figur 4 dargestellt, zusammengefasst . Dabei können jeweils mehrere solche Kennfelder für unterschiedliche Betriebspunkte des Verbrennungsmotors bereitgestellt sein. So kann ein entsprechendes umfangreicheres Kennfeld beispielsweise entsprechende Referenzwertkurven für unterschiedliche Betriebspunkte des Verbrennungsmotors und unterschiedliche Signalfrequenzen enthalten.

Die Ermittlung der aktuellen Trimmung des Einlasstraktes des Verbrennungsmotors kann dann, wie in Figur 5 am Beispiel der Phasenlage dargestellt, auf einfache Weise derart erfolgen, dass ausgehend von dem ermittelten Istwert eines Charakteristikums des Druckschwingungssignals, hier ein Wert von ca. 52,5 der Phasenlage, für eine ausgesuchte Signalfrequenz, hier die erste Harmonische 101, also Ansaugfrequenz, im Normalbetrieb des Verbrennungsmotors, der zugehörige Punkt 105 auf der Refe ^¬ renzkurve der ersten Harmonischen 101 ermittelt und ausgehend wiederum von diesem, die zugeordnete Trimmung des Einlasstraktes, hier ca. 50% der maximalen Saugrohrlänge, ermittelt wird, wie anhand der gestrichelten Linie in Figur 5 bildlich dargestellt. So kann die aktuelle Trimmung des Einlasstraktes auf besonders einfache Weise und mit geringem Rechenaufwand im Betrieb ermittelt werden.

Wahlweise ist stattdessen oder ergänzend dazu zumindest eine jeweilige, die entsprechende Referenzkurve charakterisierende, algebraische Modell-Funktion zur rechnerischen Ermittlung des jeweiligen Referenzwertes des jeweils entsprechenden Charakteristikums bereitgestellt, die den Zusammenhang zwischen dem Charakteristikum und der Trimmung des Einlasstraktes abbildet. Unter Vorgabe des ermittelten Istwertes des jeweiligen Cha ^¬ rakteristikums wird dann die Trimmung des Einlasstraktes aktuell berechnet. Der Vorteil dieser Alternative liegt darin, dass insgesamt weniger Speicherkapazität zur Verfügung gestellt werden muss.

Vorteilhaft erfolgt die Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens, also die Ermittlung des Istwertes des jeweiligen Charakteristikums der ausgesuchten Signalfrequenz sowie die Ermittlung der aktuellen Trimmung des Einlasstraktes des Verbrennungsmotors mit Hilfe einer dem Verbrennungsmotor zu ^¬ geordneten elektronischen Recheneinheit, die vorzugsweise Bestandteil einer Motor-Steuerungseinheit ist. Dabei sind das jeweilige Referenzwert-Kennfeld und/oder die jeweilige al- gebraische Modell-Funktion in zumindest einem, der elektro ^¬ nischen Recheneinheit zugeordneten elektronischen Speicherbereich, der vorzugsweise ebenfalls Bestandteil der Mo ^¬ tor-Steuerungseinheit ist, gespeichert. Dies ist mit Hilfe des Blockdiagramms in Figur 6 vereinfacht dargestellt. Eine die elektronische Recheneinheit 53 beinhaltende Mo ^¬ tor-Steuerungseinheit 50 wird hier symbolisch durch den ge ^¬ strichelt Rahmen dargestellt, der die einzelnen Schritte/Blöcke einer Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens sowie den elektronischen Speicherbereich 54 beinhaltet.

Besonders vorteilhaft kann zur Durchführung des erfindungs ^¬ gemäßen Verfahrens eine dem Verbrennungsmotor zugeordneten elektronischen Recheneinheit 53, die beispielsweise Bestandteil der zentralen Motor-Steuereinheit 50, auch als Central Pro- cessing Unit oder CPU bezeichnet, mitbenutzt werden, die zur Steuerung des Verbrennungsmotors 1 vorgesehen ist. Dabei können die Referenzwert-Kennfelder oder die algebraischen Modell-Funktionen in zumindest einem elektronischen Speicherbereich 54 der CPU 50 gespeichert sein.

Auf diese Weise lässt sich das erfindungsgemäße Verfahren automatisch, sehr schnell und wiederkehrend im Betrieb des Verbrennungsmotors durchführen und eine Anpassung bzw. Korrektur weiterer Steuergrößen oder Steuerroutinen zur Steuerung des Verbrennungsmotors in Abhängigkeit von der ermittelten Trimmung des Einlasstraktes kann unmittelbar durch die Mo ^¬ tor-Steuerungseinheit vorgenommen werden. Dies hat zum einen den Vorteil, dass keine separate elektronische Recheneinheit erforderlich ist und so auch keine zusätzlichen, ggf. störungsanfälligen Schnittstellen zwischen mehreren Recheneinheiten bestehen. Zum anderen kann das erfindungsgemäße Verfahren so zum integralen Bestandteil der Steuerungsroutinen des Verbrennungsmotors werden, wodurch eine schnelle Anpassung der Steuergrößen oder Steuerroutinen für den Verbrennungsmotor auf die aktuelle Trimmung des Einlasstraktes erfolgen kann. Wie zuvor bereits angedeutet, wird davon ausgegangen, dass die Referenzwerte des jeweiligen Charakteristikums für unter ^¬ schiedliche Trimmungen des Einlasstraktes zur Durchführung des Verfahrens zur Verfügung stehen. Dazu werden in Erweiterung des erfindungsgemäßen Verfahrens die Referenzwerte des jeweiligen Charakteristikums für zumindest eine ausgesuchte Signalfrequenz vorausgehend an einem Refe ^¬ renz-Verbrennungsmotor in Abhängigkeit von unterschiedlichen Trimmungen des Einlasstraktes ermittelt. Dies ist symbolisch in dem Blockdiagramm in Figur 6 durch die mit BIO und Bll bezeichneten Blöcke dargestellt, wobei Block BIO die Vermessung eines Referenz-Verbrennungsmotors (Vmssg_Refmot ) kennzeichnet und Block Bll die Zusammenstellung der gemessenen Refernzwerte des jeweiligen Charakteristikums bei ausgesuchten Signalfre- quenzen zu Referenzwert-Kennfeldern (RWK_DSC_SF_1...X) symbolisiert. Der Referenz-Verbrennungsmotor ist dabei ein zu der entsprechenden Verbrennungsmotorserie baugleicher Verbrennungsmotor, bei dem insbesondere sichergestellt ist, dass keine das Verhalten beeinflussende baulichen Toleranzabweichungen vorhanden sind. Dadurch soll gewährleistet werden, dass der Zusammenhang zwischen dem jeweiligen Charakteristikum des Druckschwingungssignals und der Trimmung des Einlasstraktes möglichst genau und ohne Einfluss weiterer Störfaktoren er ^¬ mittelt werden kann. Die Ermittlung entsprechender Referenzwerte kann mit Hilfe des Referenz-Verbrennungsmotors in unterschiedlichen Betriebs ^¬ punkten und unter Vorgabe bzw. Variation weiterer Betriebsparameter wie der Temperatur des angesaugten Mediums, der Kühlmitteltemperatur oder der Motordrehzahl erfolgen. Die so entstehenden Referenzwert-Kennfelder, siehe beispielsweise Figuren 3 und 4, können dann vorteilhaft bei allen baugleichen Verbrennungsmotoren der Serie zur Verfügung gestellt, insbesondere in einem elektronischen Speicherbereich 54 einer dem Verbrennungsmotor zuordenbaren elektronischen Motor-Steuerungseinheit 50 abgelegt werden.

In Fortführung der vorgenannten vorausgehenden Ermittlung der Referenzwerte des jeweiligen Charakteristikums der ausgesuchten Signalfrequenzen kann aus den ermittelten Referenzwerten der ausgesuchten Signalfrequenz und den zugeordneten Trimmungen des Einlasstraktes eine jeweilige algebraische Modell-Funktion hergeleitet werden, die zumindest den Zusammenhang zwischen dem jeweiligen Charakteristikum der ausgesuchten Signalfrequenz und der Trimmung des Einlasstraktes abbildet. Dies ist im Block ^¬ diagramm der Figur 6 durch den mit B12 gekennzeichneten Block symbolisiert. Hierbei können optional auch die oben genannten weiteren Parameter mit einbezogen werden. So entsteht eine algebraische Modell-Funktion (Rf (DSC_SF_1...X) mit der unter Vorgabe der Phasenlage und ggf. unter Einbeziehung der oben genannten Variablen der Wert der jeweiligen Trimmung des Einlasstraktes aktuell berechnet werden kann.

Die Modell-Funktion kann dann vorteilhaft bei allen baugleichen Verbrennungsmotoren der Serie zur Verfügung gestellt, insbesondere in einem elektronischen Speicherbereich 54 einer dem Verbrennungsmotor zuordenbaren elektronischen Motor-Steuerungseinheit 50 abgelegt werden. Die Vorteile liegen darin, dass die Modell-Funktion weniger Speicherplatz benötigt als umfangreiche Referenzwert-Kennfelder .

In einem Durchführungsbeispiel kann die vorausgehende Ermittlung der Referenzwerte des jeweiligen Charakteristikums der aus ^¬ gesuchten Signalfrequenz durch die Vermessung eines Referenz-Verbrennungsmotors (Vmssg_Refmot ) an zumindest einem definierten Betriebspunkt, unter Vorgabe bestimmter Refe ^¬ renz-Trimmungen des Einlasstraktes erfolgen. Dies ist im Blockdiagramm in Figur 7 durch den mit BIO gekennzeichneten Block symbolisiert. Dabei werden zur Bestimmung der Referenzwerte des jeweiligen Charakteristikums der ausgesuchten Signalfrequenz die einem Zylinder des Referenz-Verbrennungsmotors zuordenbaren dynamischen Druckschwingungen im Einlasstrakt oder im Aus- lasstrakt, im Betrieb gemessen und ein entsprechendes Druck ^¬ schwingungssignal wird erzeugt.

Gleichzeitig, also in zeitlichem Zusammenhang zur Messung der dynamischen Druckschwingungen wird ein Kurbelwellen-Phasen- winkelsignal ermittelt. In weiterer Folge werden Referenzwerte des jeweiligen Charakteristikums der ausgesuchten Signalfre ^¬ quenz der gemessenen Druckschwingungen in Bezug auf das Kur- belwellen-Phasenwinkelsignal mit Hilfe Diskreter-Fou- rier-Transformation aus dem Druckschwingungssignal ermittelt.

Die ermittelten Referenzwerte werden dann in Abhängigkeit der zugeordneten Trimmung des Einlasstraktes in Referenzwert-Kennfeldern (RWK_DSC_SF_1...X) gespeichert. Dies ermöglicht die zuverlässige Ermittlung der Abhängigkeit zwischen dem jeweiligen Charakteristikum des Druckschwingungssignals der ausgesuchten Signalfrequenz und der Trimmung des Einlasstraktes .

In allen vorgenannten Ausführungen und Weiterbildungen des erfindungsgemäßen Verfahrens kann als das zumindest eine Charakteristikum der gemessenen Druckschwingungen eine Phasenlage oder eine Amplitude oder auch eine Phasenlage und eine Amplitude zumindest einer ausgesuchten Signalfrequenz herangezogen werden. Phasenlage und Amplitude sind die wesentlichen, grundlegenden Charakteristika die mittels Diskreter Fou ^¬ rier-Transformation bezogen auf einzelne ausgesuchte Signal ^¬ frequenzen ermittelt werden können. Im einfachsten Fall wird an einem bestimmten Betriebspunkt des Verbrennungsmotors genau ein Istwert, zum Beispiel der Phasenlage bei einer ausgesuchten Signalfrequenz, zum Beispiel der 2. Harmonischen, ermittelt und durch Zuordnung dieses Wertes zu dem entsprechenden Referenzwert der Phasenlage in dem gespeicherten Referenzwert-Kennfeld, bei der gleichen Signalfrequenz, der zugeordnete Wert für die Trimmung des Einlasstraktes ermittelt.

Es können jedoch auch mehrere Istwerte zum Beispiel für die Phasenlage und die Amplitude sowie bei unterschiedlichen Signalfrequenzen ermittelt und zur Ermittlung der Trimmung des Einlasstraktes miteinander verknüpft werden, zum Beispiel durch Mittelwertbildung. Auf diese Weise kann in vorteilhafter Weise die Genauigkeit des ermittelten Wertes für die Trimmung des Einlasstraktes gesteigert werden.

Gemäß einer weiteren Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens ist vorgesehen, dass die Trimmung des Einlasstraktes mittels zumindest eines variablen Saugrohrs oder mittels zumindest einer verstellbaren Drallklappe oder mittels zumindest eines Re ^¬ sonatorbauteils einstellbar ist. Es kann jedoch auch eine Kombination aus mehreren der vorgenannten Komponenten vorgesehen werden mittels derer die Trimmung des Einlasstraktes verstellbar oder einstellbar ist. Hierzu kann zum Beispiel eine mittels eines Aktuators angetriebene Stelleinheit vorgesehen werden, mittels dieser beispielsweise die Länge eines oder mehrerer Saugrohre oder die Stellung einer oder mehrerer Drallklappen in Abhän- gigkeit vom jeweiligen Betriebspunkt des Verbrennungsmotors variiert werden kann. Dies hat den Vorteil, dass die Trimmung des Einlasstraktes im laufenden Betrieb auf den jeweiligen Be ^¬ triebspunkt hin optimiert eingestellt und gegebenenfalls ge- regelt werden kann.

Als vorteilhaft hat es sich erwiesen als ausgesuchte Signal ^¬ frequenzen die Ansaugfrequenz oder eine vielfache der Ansaugfrequenz zu wählen, also die 1. Harmonische, die 2. Har- monische, die 3. Harmonische etc.. Bei diesen Signalfrequenzen tritt die Abhängigkeit des jeweiligen Charakteristikums des Druckschwingungssignals von der Trimmung des Einlasstraktes besonders deutlich hervor. Um in Weiterbildung des Verfahrens die Genauigkeit der Ermittlung des Wertes der Trimmung des Einlasstraktes in vorteilhafter Weise weiter zu steigern, können zusätzliche Betriebsparameter des Verbrennungsmotors bei der Ermittlung der Trimmung des Einlasstraktes herangezogen werden. Dazu kann zumindest einer der weiteren Betriebsparameter

- Temperatur des angesaugten Mediums im Ansaugtrakt,

- Temperatur eines zur Kühlung des Verbrennungsmotors ver ^¬ wendeten Kühlmittels und

- Motordrehzahl des Verbrennungsmotors,

bei der Ermittlung der Trimmung des Einlasstraktes herangezogen werden .

Die Temperatur des angesaugten Mediums, also im Wesentlichen der Ansaugluft, beeinflusst direkt die Schallgeschwindigkeit im Medium und somit die Druckausbreitung im Einlasstrakt. Diese Temperatur kann im Ansaugtrakt gemessen werden und ist somit bekannt. Auch die Temperatur des Kühlmittels kann die

Schallgeschwindigkeit im Angesaugten Medium durch Wärmeübertragung im Einlasstrakt und im Zylinder beeinflussen. Auch diese Temperatur wird in der Regel überwacht und dazu gemessen, steht also ohnedies bereit und kann bei der Ermittlung der aktuellen Trimmung des Einlasstraktes herangezogen werden. Die Motordrehzahl ist eine der den Betriebspunkt des Ver ^¬ brennungsmotors charakterisierenden Größen und beeinflusst die verfügbare Zeit für die Druckausbreitung im Einlasstrakt. Auch die Motordrehzahl wird ständig überwacht und steht somit bei der Ermittlung der Trimmung des Einlasstraktes zur Verfügung.

Die vorgenannten zusätzlichen Parameter stehen also ohnedies zur Verfügung oder können auf einfache Weise ermittelt werden. Der jeweilige Einfluss der genannten Parameter auf das jeweilige Charakteristikum der ausgesuchten Signalfrequenz des Druck- Schwingungssignals wird dabei als bekannt vorausgesetzt und wurde beispielsweise, wie vorausgehend bereits angemerkt, bei der Vermessung eines Referenz-Verbrennungsmotors ermittelt und in den Referenzwert-Kennfeldern mit abgespeichert. Auch die Einbeziehung mittels entsprechender Korrekturfaktoren oder Korrekturfunktionen bei der Berechnung der aktuellen Werte der Trimmung des Einlasstraktes mittels einer algebraischen Mo ^¬ dell-Funktion stellt eine Möglichkeit dar, diese zusätzlichen, weiteren Betriebsparameter bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens ergänzend zu berücksichtigen.

Weiterhin vorteilhaft können zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens die dynamischen Druckschwingungen im Einlasstrakt mithilfe eines serienmäßigen Drucksensors, zum Beispiel direkt im Saugrohr, gemessen werden. Dies hat den Vorteil, dass kein zusätzlicher Drucksensor benötigt wird, was einen Kostenvorteil darstellt.

In einem weiteren Ausgestaltungsbeispiel kann zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens das Kurbelwellenpositi- ons-Feedbacksignal mit einem Zähnerad und einem Hall-Sensor ermittelt werden, wobei es sich hierbei um eine gebräuchliche, ggf. ohnehin im Verbrennungsmotor vorhandene Sensoranordnung zur Erfassung der Kurbelwellenumdrehungen, also der Drehzahl des Verbrennungsmotors, handelt. Das Zähnerad ist dabei bei ^¬ spielsweise am äußeren Umfang einer Schwungscheibe oder des Kurbelwellen-Steueradapters 10 (siehe auch Figur 1) angeordnet. Dies hat den Vorteil, dass keine zusätzliche Sensor-Anordnung benötigt wird, was einen Kostenvorteil darstellt.

In Figur 6 ist eine Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens zur Ermittlung der aktuellen Trimmung des Einlasstraktes eines Verbrennungsmotors im Betrieb nochmals in Form eines verein ^¬ fachten Blockdiagrammes mit den wesentlichen Schritten dar- gestellt.

Die im Blockdiagramm gestrichelt eingezeichnete Umrahmung der entsprechenden Blöcke Bl bis B6 und 54, stellt symbolisch die Grenze einer programmierbaren elektronischen Motor-Steuer- ungseinheit 50 beispielsweise eines als CPU bezeichneten Mo ^¬ tor-Steuergerätes des betreffenden Verbrennungsmotors dar, auf dem das Verfahren ausgeführt wird. Diese elektronischen Mo ^¬ tor-Steuerungseinheit 50 beinhaltet unter anderem die elekt ^¬ ronische Recheneinheit 53 und den elektronischen Speicherbereich 54 zur Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens.

Zu Beginne werden dem jeweiligen Zylinder zuordenbare dynamische Druckschwingungen der Ansaugluft im Einlasstrakt und/oder des Abgases im Auslasstrakt des betreffenden Verbrennungsmotors im Betrieb gemessen und daraus ein entsprechendes Druckschwin ^¬ gungssignal (DS_S) erzeugt und es wird gleichzeitig, das heißt in zeitlicher Abhängigkeit, ein Kurbelwellen-Phasenwinkelsignal (KwPw_S) ermittelt, was durch die parallel angeordneten, mit Bl und B2 gekennzeichneten Blöcke dargestellt ist. Aus dem Druckschwingungssignal (DS_S) wird dann mit Hilfe Diskreter-Fourier-Transformation (DFT) , die durch den mit B3 gekennzeichneten Block symbolisiert ist, ein Istwert

( IW_DSC_SF_1...X) zumindest eines Charakteristikums zumindest einer ausgesuchten Signalfrequenz der gemessenen Druckschwingungen in Bezug auf das Kurbelwellen-Phasenwinkelsignal (KwPw_S) ermittelt, was durch den mit B4 gekennzeichneten Block dargestellt ist.

Auf Basis des zumindest einen ermittelten Istwertes

( IW_DSC_SF_1...X) des jeweiligen Charakteristikums wird dann im Block B5 eine Einlasstrakt-Trimmungs-Ermittlung (ET_Trm_EM) durchgeführt. Dies erfolgt unter Heranziehung von Referenzwerten (RW_DSC_SF_1...X) des jeweils entsprechenden Charakteristikums der jeweils gleichen Signalfrequenz für unterschiedliche Trimmungen des Einlasstraktes, die in dem mit 54 gekennzeichneten Speicherbereich bereitgestellt sind bzw. mit Hilfe der im Speicherbereich 54 hinterlegten algebraischen Modell-Funktionen aktuell ermittelt werden. Der so ermittelte aktuelle Wert der Trimmung des Einlasstraktes (Trm_ET_akt) des Verbrennungsmotors wird dann im Block B6 bereitgestellt.

Weiterhin zeigt Figur 6, in den Blöcken BIO, Bll und B12, die dem oben beschriebenen Verfahren vorausgehenden Schritte. In Block BIO erfolgt die Vermessung eines Referenz-Verbrennungsmotors (Vmssg_Refmot ) zur Bestimmung von Referenzwerten des jeweiligen Charakteristikums der jeweils ausgesuchten Signalfrequenz der gemessenen Druckschwingungen in Bezug auf das Kurbelwel- len-Phasenwinkelsignal aus dem Druckschwingungssignal mit Hilfe Diskreter-Fourier-Transformation . Die ermittelten Referenzwerte werden dann in Block Bll in Abhängigkeit der zugeordneten Werte der Trimmung des Einlasstraktes in Referenzwert-Kennfeldern (RWK DSC SF 1...X) zusammengestellt und in dem elektro- nischen Speicherbereich 54 der mit CPU gekennzeichneten Motor-Steuerungseinheit 50 gespeichert.

Der mit B12 gekennzeichnete Block beinhaltet die Herleitung von algebraischen Modell-Funktionen (Rf (DSC_SF_1...X) ) , die als

Referenzwertfunktionen beispielsweise den Verlauf der jeweiligen Referenzwertlinien des jeweiligen Charakteristikums des Druckschwingungssignals für eine jeweilige Signalfrequenz in Abhängigkeit von der Trimmung des Einlasstraktes abbilden, auf Basis der zuvor ermittelten Referenzwert-Kennfelder

(RWK_DSC_SF_1...X) . Diese algebraischen Modellfunktionen

(Rf (DSC_SF_1...X) ) können dann ebenfalls, alternativ oder ergänzend, in dem mit 54 gekennzeichneten elektronischen Speicherbereich 54 des mit CPU gekennzeichneten Motor-Steuer- ungseinheit 50 gespeichert werden, wo sie zur Durchführung des zuvor erläuterten erfindungsgemäßen Verfahrens zur Verfügung stehen .

Nochmal in Kürze zusammengefasst handelt es sich beim Kern des erfindungsgemäßen Verfahrens zur Ermittlung der aktuellen

Trimmung des Einlasstraktes eines Verbrennungsmotors um ein Verfahren bei dem dynamische Druckschwingungen im Einlasstrakt oder Auslasstrakt des betreffenden Verbrennungsmotors im Normalbetrieb gemessen werden und daraus ein entsprechendes Druckschwingungssignal erzeugt wird. Gleichzeitig wird ein

Kurbelwellen-Phasenwinkelsignal ermittelt und mit dem Druck ^¬ schwingungssignal in Relation gesetzt. Aus dem Druckschwin ^¬ gungssignal wird ein Istwert zumindest eines Charakteristikums zumindest einer ausgesuchten Signalfrequenz der gemessenen Druckschwingungen in Bezug auf das Kurbelwellen-Phasenwinkel- signal ermittelt und auf Basis des ermittelten Istwertes wird unter Heranziehung von Referenzwerten des entsprechenden Charakteristikums der jeweils gleichen Signalfrequenz für unterschiedliche Trimmungen des Einlasstraktes, die aktuelle Trimmung des Einlasstraktes, bzw. ein Wert für die aktuelle Trimmung des Einlasstraktes, ermittelt.