Die Beleimung von Fasern,-die-zur-Herstellung von MDF-oder-HDF-Platten oder anderen plattenähnlichen Werkstoffen verwendet werden, kann sowohl im nassen Zustand der Fasern als auch nach dem Trocknungsprozess der Fasern erfolgen. Vorteile der Beleimung der Fasern im trockenen Zustand bestehen darin, dass der Verbrauch an Leim im Vergleich zu der Beleimung im Nasszustand geringer ist. Ferner wird bei der Trockenbeleimung auch die Umwelt weniger belastet, da mit der Trocknung von beleimten Fasern eine erhöhte Emission von aus dem Leim herrührendem Formaldehyd verbunden ist.

Zum Beispiel sind aus der DE 33 13 380 C2 ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Trockenbeleimen von lignozellulose-und/oder zellulosehaltigen Fasern und Spänen bekannt.

Bei einem gattungsgemäßen bekannten Verfahren wird die Transportluft an der rückwärtigen Stirnseite des Hohlkörpers durch Ansaugen von Raumluft zur Verfügung gestellt. Dabei erweist sich als nachteilig, dass aufgrund dieser in- direkten Zuführung von Transportluft und dem relativ großen Reservoir an Raumluft aufgrund eines angestrebten möglichst geringen Energieverbrauchs

die Transportluft für die Mischvorrichtung nur eine relativ geringe Temperatur aufweisen kann, beispielsweise 20 °C, und infolgedessen die Teilchen nach der Beleimung mit dieser Temperatur in eine Presse zur Herstellung der Faser-und Spanplatten gelangen. Um die für den Pressvorgang erforderliche Temperatur der Teilchen von ca. 200 °C zu erreichen, muss daher eine starke Aufheizung der Teilchen erfolgen.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein gattungsgemäßes Ver- fahren und eine gattungsgemäße Vorrichtung zur Verfügung zu stellen, die eine Verringerung des Energieverbrauchs bei der Herstellung von Faser-und Spanplatten sowie eine geringe durch Zyklonabluft entstehende Emissions- belastung ermöglichen.

Die Aufgabe ist hinsichtlich des Verfahrens durch die Merkmale des Anspruchs 1 gelost. Bei diesem Verfahren werden die Teilchen durch pneumatischen Transport über einen Einlass einer Mischvorrichtung zugeführt, die einen sich im Wesentlichen horizontal erstreckenden Hoh ! körper aufweist. ! n dem Hohl- körper rotiert eine Welle, die sich im Wesentlichen über die gesamte Länge des Hohlkörpers erstreckt und Werkzeuge zur Durchmischung der Teilchen auf- weist. Die Teilchen werden durch die Mischwerkzeuge und durch von der Mischvorrichtung angesaugte Transportluft durchmischt, wodurch die freie Oberfläche der Teilchen vergrößert wird, und über an der rückwärtigen Stirnseite des Hohlkörpers angeordnete Beleimungsdüsen beleimt. Gleichzeitig werden die Teilchen durch die Mischwerkzeuge und die Transportluft von dem Einlass zu einem Auslass der Mischvorrichtung transportiert und anschließend einem Zyklon zugeführt. Dadurch, dass es sich bei der Transportluft zumindest teilweise, also bis zu 100 %, um Abluft des Zyklons handelt, die direkt in die Mischvorrichtung geleitet wird, kann zum einen die Wärme der Abluft effektiv genutzt werden. Zum anderen kann die Transportluft dadurch effizient auf eine höhere Temperatur gebracht werden, dass die direkt in die Mischvorrichtung geleitete Abluft vor Eintritt in die Mischvorrichtung erwärmt wird. Bei dem herkömmlichen Verfahren müsste hingegen die gesamte Raumluft erwärmt werden, womit ein hoher energetischer Aufwand verbunden wäre. Ferner ist die

direkte Einleitung von Zyklonabluft in die Mischvorrichtung und damit Weiterverwertung der Abluft vorteilhaft in Bezug auf eine möglichst geringe Emissionsbelastung durch die Abluft.

Neben den verringerten Betriebskosten bei der Herstellung von Faser-und Spanplatten ist mit der Erfindung der Vorteil verbunden, dass die Zeit, die zum Pressen einer solchen Platte benötigt wird, verringert ist, da die Teilchen bereits mit einer höheren Temperatur in die Presse gelangen und somit die Aufheizphase auf ca. 200 °C im Vergleich zu dem herkömmlichen Verfahren verkürzt ist.

Vorzugsweise wird die Transportluft der Mischvorrichtung tangential in Bezug auf die Kreisbewegung der Mischwerkzeuge und in Drehrichtung der Misch- werkzeuge zugeführt, sie kann aber auch in Längsrichtung des Hohlkörpers zugeführt werden.

Die Transportluft kann beispielsweise eine Temperatur von 20 °C bis zu einer leimabhängigen Obergrenze aufweisen. Die Obergrenze ist definiert durch die Temperatur, bei der eine unerwünschte Härtung des auf die Teilchen aufgetragenen Leims stattfindet.

Vorzugsweise handelt es sich bei der Transportluft teilweise um Frischluft. So kann die Transportluft beispielsweise zu 70 % aus Zyklonabluft und zu 30 % aus Frischluft bestehen. Dabei ist es vorteilhaft, die Frischluft auf eine vorbe- stimmte Temperatur aufzuheizen und anschließend mit der Zyklonabluft zu vermischen, um dieses Gemisch der Mischvorrichtung als Transportluft zuzu- führen.

Ferner ist erfindungsgemäß vorzugsweise vorgesehen, dass der Mischvorrich- tung derartig als Sperrluft bezeichnete Luft zugeführt wird, dass diese sich im Wesentlichen parallel an einer Innenwandung des Hohlkörpers entlang mit vorzugsweise höherer Geschwindigkeit als die Transportiuft oder mit der gleichen Geschwindigkeit wie die Transportluft bewegt. Diese Sperrluft kann an

einem Teil oder der gesamten Fläche der Innenwandung des Hohlkörpers, insbesondere in der gesamten unteren Hälfte der Innenwandungsfläche, vorgesehen sein. Sie dient dazu, eine Luftpolsterschicht an der Innenwandung zu schaffen, die ein Anbacken von Teilchen an der Innenwandung verhindert.

Somit ist eine Reinigung der Mischvorrichtung nur in größeren Abständen erforderlich.

Die Geschwindigkeit der Sperrluft kann etwa doppelt so hoch sein wie die der Transportluft. Die Dicke der Sperrluftschicht kann beispielsweise 4 bis 5 mm betragen. Die Sperrluft stammt vorzugsweise aus derselben Quelle wie die Transportluft. Wenn in der Abluft des Zyklons noch restliche Teilchen enthalten sind, kann es sich bei der Sperrluft auch ausschließlich um Frischluft handeln, um eine für die Sperrluft vorgesehene Öffnung zur Zuführung in den Hohlkörper frei von Teilchen zu halten. Die Frischluft kann sowohl aufgeheizt als auch _ unaufgeheizt sein.- Darüber hinaus kann durch Kühlung der Innenwandung des Hohlkörpers eine Bildung von Kondensat auf der Wandung vorgesehen sein. Durch einen Kon- densaffilm auf der Innenwandung wird zusätzlich ein Ansetzen von Teilchen an der Wandung verhindert.

Die obengenannte Aufgabe ist hinsichtlich der Vorrichtung durch die Merkmale des Anspruchs 9 gelöst. Hier ergeben sich im Wesentlichen die gleichen Vor- teile, wie sie zuvor im Zusammenhang mit Anspruch 1 erwähnt wurden. Vor- zugsweise Ausgestaltungen der Vorrichtung sind in den Ansprüchen 10 bis 17 aufgeführt.

Die Sperrluft gemäß Anspruch 13 kann bis zu 360° des Umfangs der Innen- wandung des Hohlkörpers abdecken.

Durch die Merkmale des Anspruchs 14 sind besonders geeignete Mittel zur Erzeugung der Sperrluft in der unteren Hälfte des Hohlkörpers gegeben, wobei die von oben in den jeweiligen Ringkanal eingeleitete Sperrluft sich je nach

Breite des Ringspalts beispielsweise über ca. 5 mm von der Innenwandung zum Inneren des Hohlkörpers hin erstreckt. Durch die gemäß Anspruch 15 vor- gesehene Verjüngung der Ringkanäle zu einem tiefsten Punkt hin und damit zu einem tiefsten Punkt des Querschnitts des Hohlkörpers ist gewährleistet, dass die Sperrluft über die gesamte Erstreckung des jeweiligen Ringspalts mit glei- chem Druck ausgestoßen wird.

Wenn die Sperrluft über den gesamten Umfang des Hohlkörpers vorgesehen sein soll, können zusätzlich zu den Ringkanälen gemäß Anspruch 14 bzw. 15 zwei weitere entsprechende Ringkanäle vorgesehen sein mit jeweils einem Ringspalt, wobei diese Ringspalte so angeordnet sind, dass sie die Sperrluft entlang der Innenwandung in der oberen Hälfte des Hohlkörpers leiten.

Reinhaltungsluft, die gemäß Anspruch 16 der den Mischvorrichtungs-Auslass und den Zyklon verbindenden Rohrleitung zugeführt wird, sorgt dafür, dass sich in dieser Rohrleitung ebenfalls keine Teilchen absetzen.

Im Folgenden wird die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispiels näher erläutert, wobei auf die Zeichnungen Bezug genommen wird. Es zeigen : Fig. 1 ein Übersichtsschema einer Vorrichtung zur Trockenbeleimung von Fasern und Spänen, Fig. 2 einen schematischen Schnitt durch eine Mischvorrichtung der Trocken- beleimungsvorrichtung gemäß Fig. 1 und Fig. 3 einen Schnitt entlang der Linie A-A der Mischvorrichtung gemäß Fig. 2.

Die Trockenbeleimungsvorrichtung gemäß Fig. 1 weist einen Vorratsbunker 1 mit Teilchen 2 in Form von Fasern oder Spänen auf. Der Vorratsbunker 1 besitzt ein Transportband 3, in das eine Bandwaage 4 integriert ist. An das Transportband 3 schließt sich ein Hosenrohr 5 an, das die Teilchen 2 über eine Verteilerklappe 6 in Zuführleitungen 7,7'zweier Mischvorrichtungen 8,8'leitet.

Ausgangsseitig sind die Mischvorrichtungen 8,8', die unten anhand der Fig. 2 und 3 näher beschrieben werden, über Rohrleitungen 9,9'mit einem ersten als Vorabscheider dienenden Zyklon 10 und einem als Nachabscheider dienenden zweiten Zyklon 13 verbunden, der sich an den Zyklon 10 über eine weitere Rohrleitung 11 mit einem Ventilator 12 anschließt. Die in den beiden Zyklonen 10,13 abgeschiedenen Teilchen 2 werden über eine gemeinsame Rohrleitung 14 an einen üblichen Fasersichter 15 mit einem Warmiufteingang 16, einem Ausgang 17 für die zur Weiterleitung an eine nicht gezeigte Formmaschine vorgesehenen Teilchen 2 und einem Ausgang 18 für Ausschuss.

Die Abluft des Zyklons 13 wird teilweise über eine Rohrleitung 19 in eine Frischluft transportierende Rohrleitung 20 geführt. Die Frischluft wird der Rohr- leitung 20 über eine Heizeinheit 21 zugeführt, mit der die Frischluft auf eine gewünschte Temperatur aufgeheizt werden kann. Mit dem Bezugszeichen 22 ist ein zur Luftregulierung dienender Bypass der Heizeinheit 21 bezeichnet. Die Frischluftleitung 20 geht in eine einen Ventilator 23 und ein Drosselventil 24 aufweisende Rohrleitung 25 zur Zuführung von Transportluft in die Mischvor- richtungen 8,8'über. Vor dem Drosselventil 24 zweigt eine Rohrleitung 26 zur Zuführung von Luft in das Hosenrohr 5 ab.

Das aus Abluft der Zyklone 10,13 und Frischluft bestehende Luftgemisch in der Rohrleitung 20 wird zu einem Teil über eine weitere Rohrleitung 27 und ei- nen Ventilator 28 den Mischvorrichtungen 8,8'als unten beschriebene Sperrluft zugeführt. Ferner wird ein Teil des Luftgemischs in der Rohrleitung 20 über eine weitere Rohrleitung 29 und einen Ventilator 30 Bypassleitungen 31 und 31'zugeführt, die die Mischvorrichtungen 8,8'umgehen und dann in die Rohrleitungen 9,9'münden. Da die Rohrleitungen 7,7'mit den Rohrleitungen 9,9'über Bypassleitungen 32,32'verbunden sind, die zur Umgehung der Mischvorrichtungen 8,8'bei deren Reinigung und einer daher erfolgten Nass- beleimung dienen, verzweigen die Bypassleitungen 31,31'vor ihrer Einmün- dung in die Rohrleitungen 9,9'.

Wie in Fig. 2 dargestellt ist, weist die Mischvorrichtung 8 bzw. die baugleiche Mischvorrichtung 8'einen auf Füßen 33 und 34 angeordneten im Wesentlichen zylinderförmigen Hohlkörper 35 auf. In dem Hohlkörper 35 ist eine Welle 36 mit einer Vielzahl von Mischwerkzeugen 37 bei den Bezugszeichen 52 und 52' gelagert. Die Welle 36 wird über einen Antrieb 38 angetrieben und über einen Kühikopf 39 mit Wasser gekühit.

Der Hohlkörper 35 weist eine Doppelwandung 40 auf, über die er ebenfalls mit Wasser gekühlt werden kann. Der Hohlkörper 35 besitzt einen Einlass 41 zur pneumatischen Zuführung der Teilchen 2 über die Rohrleitung 7 sowie einen Auslass 42, der mit der Rohrleitung 9 verbunden ist.

An der rückwärtigen Hohlkörper-Stirnseite, die dem Einlass 41 benachbart ist, ist eine Reihe von Beleimungsdüsen 43 halbkreisförmig in der oberen Hälfte des Hohlkörpers 35 angeordnet. Über eine Versorgungsleitung 44 wird den Be- leimungsdüsen 43 flüssiger Leim aus einem nicht gezeigten Leimreservoir zugeführt.

Die rückwärtige Hohlkörper-Stirnseite ist durch eine kastenförmige als Vorka- sten bezeichnete Abdeckung 45 abgeschlossen. Der Vorkasten 45 weist einen Einlass 46 für die über die Rohrleitung 25 zugeführte Transportluft auf. Dieser Einlass 46 ist so angeordnet, dass die Transportluft tangential in Richtung der durch den Pfeil 47 angedeuteten Drehrichtung der Welle 36 zwischen den Be- leimungsdusen 43 hindurch in den Hohlkörper 35 eingeführt wird. Auf diese Weise werden Turbulenzen der Transportiuftströmung und damit unerwünschte Verwirbelungen der Teilchen 2 in dem Hohikörper 35 vermieden.

Ferner weist der Vorkasten 45 zwei Ringkanäle 48 und 48'auf, die sich von einem mit der Rohrleitung 27 verbundenen Einlass 49 bzw. 49'bis zu einem tiefsten Punkt 50 des Hohlkörpers 35 erstrecken. Soweit die Ringkanäle 48,48' sich über die untere Hälfte des Hohlkörpers 35 erstrecken, weisen sie jeweils einen Ringspalt 51 bzw. 51'auf. Durch die Ringspalte 51,51'tritt die Sperrluft in den Hohlkörper 35 ein und bewegt sich aufgrund relativ hoher Geschwindig-

keit entlang dessen Innenwandung. Damit der Druck der Sperrluft über die gesamte Erstreckung der Ringspalte 51,51'gleichmäßig ist, verjüngen sich die Ringkanäle 48,48'über den den Ringspalt 51 bzw. 51'aufweisenden Abschnitt bis zu dem tiefsten Punkt 50 des Hohlkörpers 35. Die Ringspalte, 51,51'weisen etwa eine Ausdehnung von 4 bis 5 mm auf.

Die Teilchen 2 werden nach Eintritt in den Hohikörper 35 durch den Einlass 41 von den rotierenden Mischwerkzeugen 37 und der Transportluft durch den Hohlkörper 35 transportiert, wobei sie mit aus den Beleimungsdüsen 43 ausge- tragenem Leim besprüht werden. Die Geschwindigkeit der Transportluft kann beispielsweise 24 m/s betragen. Die Geschwindigkeit der Sperrluft beträgt beispielsweise etwa 40 bis 50 m/s. Somit wird durch die Sperrluft eine Luftpolsterschicht an der Innenwandung des Hohlkörpers gebildet, das aufgrund seiner sehr hohen Strömungsgeschwindigkeit Teilchen 2, die sich sonst an der Wandung ansetzen könnten, mitreißt, in die Transportluft zurückbefördert und somit ein Anbacken von Teilchen 2 an der Wandung sowie Klumpenbildung bei deren Ablösen verhindert. Aufgrund des durch die Sperrluft gebildeten Luftpolsters können im Vergleich zum Stand der Technik längere Betriebszeiten der Mischvorrichtung 8 vorgesehen werden, bevor deren Reinigung erforderlich ist.

Bei dem Luftgemisch, das in der Rohrleitung 20 erzeugt wird, und als Trans- portluft, Sperrluft sowie als Reinhaltungsluft für die Rohrleitung 9,9'benutzt wird, kann es sich beispielsweise zu 70 % um Abluft der Zyklone 10,13 und zu 30 % um aufgeheizte Frischluft handeln. Über die Zuführung der aufgeheizten Frischluft kann die Temperatur des Luftgemischs beispielsweise auf bis zu 80 °C, gegebenenfalls auch auf eine höhere Temperatur, eingestellt werden.

Da die Transportluft direkt den Mischvorrichtungen 8,8'zugeführt wird, ist eine relativ hohe Temperatur energetisch günstig möglich, wodurch sich die Presszeiten in einer sich an die Formmaschine anschließenden Presse verkürzen.

Selbstverständlich kann erfindungsgemäß auch eine entsprechende Vorrich- tung zur Trockenbeleimung vorgesehen sein, die nur eine Mischvorrichtung aufweist.