И/ИЛИ УГЛЕВОДОРОДСОДЕРЖАЩИХ ПРОДУКТОВ

И РЕАКТОР ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

Изобретения относятся к области промышленной переработки углерод- и углеводородсодержащих продуктов и могут быть использованы, в частности, для переработки разнообразных техногенных и бытовых отходов, для переработки низкокачественных горючих полезных ископаемых, таких, например, как бурые угли, горючие сланцы и им подобных.

Проблема переработки разнообразных низкокачественных горючих полезных ископаемых, бытовых и техногенных отходов, включающих углеродную и углеводородную составляющие, стоит весьма остро. Разработаны разнообразные способы, позволяющие разложить углерод- и углеводородсо- держащие продукты на составляющие, однако использовать для дальнейшей переработки, например, в качестве горючего компонента можно лишь их определённую часть. Оставшаяся часть представляет собой, как правило, токсичные отходы, а в случае с исходными отходами - даже более токсичные по сравнению с ними. И хотя утилизация оставшихся после переработки продуктов возможна, однако из-за больших затрат она является экономически неэффективной. Кроме этого, следует отметить одну немаловажную особенность реализации процессов переработки низкокачественных горючих полезных ископаемых и упомянутых отходов - они, в большинстве существующих способов, реализуются в масштабах лабораторных установок. При переходе на промышленные масштабы реализации сразу же сказывается экономическая неэффективность проектов, связанная, в первую очередь, с необходимостью дополнительной утилизации попутных химических компонентов, полученных в ходе основного процесса. Именно по этой причине промышленная переработка низкокачественных горючих полезных ископаемых, а также углерод- и углеводородсодержащих отходов не получила широкого распространения .

Известен способ переработки твердых бытовых отходов путем их газификации, реализованный в реакторе с огнеупорной футеровкой длиной 1600 мм и внутренним диаметром 250 мм, для чего в вертикальную шахтную печь противотоком подают газифицирующий агент, содержащий кислород, отходы (как правило, перемешанные с кусковым топливом) последовательно пребывают в зоне нагревания и сушки, зоне пиролиза, зоне горения (окисления) и зоне охлаждения, при этом максимальную температуру в реакторе поддерживают в пределах 700-1400 ⁰ C путем регулирования по меньшей мере массовой доли кислорода в газифицирующем агенте и/или, массовой доли негорючего материала в отходах и/или массовой доли горючего материала в отходах, причём процесс осуществляют периодически, для чего загрузку отходов и выгрузку твердых продуктов переработки производят после остановки реактора [Описание изобретения к патенту РФ N° 2079051 от 1994.06.23, МПК F23G5/027, опубл. 1997.05.10]. В итоге обеспечивается эффективная переработка ТБО, в том числе низкокалорийных, без использования дополнительных источников энергии и с получением экологически приемлемых (после соответствующей очистки) продуктов.

Недостатком способа является высокий удельный расход газа- окислителя, что приводит к образованию излишнего количества оксидов и кислотных компонентов в продукт-газе и необходимость в загрузке дополнительного твёрдого кускового топлива в случае низкой калорийности перерабатываемого продукта, а также его низкая производительность. Известен способ переработки горючих твердых бытовых отходов, являющийся модификацией способа по патенту РФ N° 2079051, отличие которого заключается в том, что температуру в реакторе поддерживают в пределах от 800 до 1300 ⁰ C, в качестве газифицирующего агента используются дымовой газ, преимущественно в смеси с воздухом, а выделяющийся при сушке водяной пар включают в состав газифицирующего агента [Описание изобретения к патенту РФ N° 2150045 от 1998.01.22, МПК ⁷ F23G5/027, опубл. 2000.05.27]. Способ обеспечивает переработку ТБО без подвода тепла извне с высокой энергетической эффективностью, высоким выходом ценных продуктов, включая смолы пиролиза и горючий газ, и высокой общей энергетической эффективностью процесса.

Недостатком способа является наличие избыточного количества химически несвязанного углерода в твёрдом остатке на выходе из реактора, высокое содержание воды, оксидов и кислотных компонентов в продукт-газе, что делает неэффективным его полное использование. Кроме этого, при осуществлении способа имеют место значительные потери тепла с дымовыми газами и он отличается низкой производительностью.

Известен способ переработки конденсированных горючих, являющийся модификацией способа по патенту РФ N° 2079051, для чего в реактор загружают шихту, состоящую из горючих компонентов и кускового твердого негорючего материала, устанавливают газовый поток сквозь загрузку с подачей в реактор газифицирующего агента с кислородом, водяным паром и углекислым газом, выводят продукты переработки из реактора, где последовательные сечения упомянутой загрузки последовательно пребывают в зонах нагревания, пиролиза, коксования, газификации и охлаждения, регулируют температуры в зоне горения в пределах от 800 до 1300 ⁰ C, выгружают из реактора твердые продукты, сжигают по крайней мере часть газообразных, при этом в качестве газифицирующего агента используют дымовой газ в смеси с воздухом и водяным паром, причем управление процессом осуществляют изменением доли дымового газа в газифицирующем агенте [Описание изобретения к патенту РФ ÷Ns 2152561 от 1998.01.22, МПК ⁷ F23G5/027, опубл. 2000.07.10]. В результате обеспечивается переработка конденсированных горючих без подвода тепла извне с высокой энергетической эффективностью, высоким выходом ценных продуктов, включая смолы пиролиза и горючий газ.

Недостатком способа является избыточное количество химически несвязанного углерода в твёрдом остатке на выходе из реактора, высокое содержание воды, оксидов и кислотных компонентов в продукт-газе, что снижает эффективность его дальнейшего использования, а также его низкая производительность.

Известен способ обезвреживания и уничтожения твердых отходов, преимущественно госпитальных, содержащих горючие материалы, включающий загрузку отходов в камеру газификации, их первоначальное зажигание с образованием зоны газификации, подачи в нее газифицирующего агента, продвижение отходов по камере, проведение пиролиза при относительном недостатке воздуха и последующее дожигание продуктов пиролиза в камере дожигания при избытке воздуха, регулирование подачи воздуха в зависимости от температур в камерах газификации и дожигания, при этом вывод газообразных продуктов газификации осуществляют непосредственно из зоны газификации при температуре не ниже 800 ⁰ C и обеспечивают подвод тепла к зоне газификации путем нагрева отходящими газами стенок камеры газификации при температуре в пределах 800-1200 ⁰ C [Описание изобретения к патенту РФ JNo 2089786 от 1994.06.23, МПК ⁶ F23G5/00, опубл. 1997.09.10].

Недостатком способа является высокий удельный расход газа- окислителя, высокая температура продукт-газа на выходе из камеры газификации, образование излишнего количества оксидов и кислотных компонентов в газе на выходе из камеры дожигания, необходимость в дополнительном источнике нагрева в случае низкой калорийности и высокой влажности загру- жаемого продукта для инициирования и поддержания процесса газификации, а также его низкая производительность. Кроме этого способ отличается низкой производительностью и невозможностью реализации в промышленных объёмах.

Известен способ переработки изношенных шин, включающий их термическое разложение при 400-600 ⁰ C с образованием парогазовых продуктов и твердого углеродного остатка, разделение их на жидкие и парообразные фазы и твердый углеродный остаток, разделение жидкой фазы на легкую и тяжелую фракции, измельчение углеродного остатка, гранулирование углеродного остатка с использованием смачивающей жидкости, карбонизацию углеродного остатка, а образующиеся в предлагаемом процессе газы и легкие смолы подают на сжигание в топки реактора, карбонизатора и активатора [Описание изобретения к патенту РФ Jvfe 2142357 от 1998.07.03, МПК ⁶ . B29B17/00, CЮGl/10, C08J11/02, опубл. 1999.12.10]. Способ уменьшает объем и спектр выбросов от процесса переработки изношенных шин.

Недостатком способа является его недостаточная производительность и необходимость сжигании собственных пиролизных газов и легких смол для поддержания теплового режима реактора, что приводит к высокому расходу газа-окислителя и образованию излишнего количества оксидов и кислотных компонентов.

Известен способ переработки горючих отходов, таких как изношенные шины и подобные полимерные отходы, содержащие каучук, путем пиролиза полимерной составляющей шин с тем, чтобы получить углеводородные продукты пиролиза и топливный газ, для чего шихту из кусков шин или смеси кусков шин с твердым негорючим материалом загружают в реактор, максимальную температуру в котором поддерживают в пределах 800-1700 ⁰ C, и в противотоке кислородсодержащего газифицирующего агента (воздуха) организуют последовательное прохождение загруженной шихты через зону предварительного нагрева, зону пиролиза, зону коксования, зону горения и зону охлаждения шихты, осуществляют выгрузку из реактора твердого остатка и выводят целевой продукт переработки в виде аэрозоля, содержащего пары и мелкие капли смол пиролиза и горючий газ с температурой ниже 300 ⁰ C, регулируя при этом скорость подачи газифицирующего агента и/или массовое отношение расхода газифицирующего агента, и/или расход шихты, и/или состав газифицирующего агента и/или состав шихты [Описание изобретения к патенту РФ Ne 2062284 от 1994.06.23, МПК ⁶ C10B49/04, C10B57/04, F23G5/027, опубл. 1996.06.20]. Процесс ведут без подвода тепла с высокой энергетической эффективностью и высоким выходом продуктов.

Недостатком способа является необходимость использования в составе газифицирующего агента воды или диоксида углерода, а также необходимость введения в зону горения и/или охлаждения воды для регулирования теплового режима, что приводит к дополнительным затратам тепла и снижению теплотворной способности продукт-газа на выходе из реактора, а также образование излишнего количества оксидов и кислотных компонентов в продукт-газе ввиду излишне высокой температуры в зоне горения.

Наиболее близким по совокупности существенных признаков заявляемому способу переработки горючих углерод- и углеводородсодержащих отходов является способ экологически чистой утилизации маслоотходов или шламов и иных отходов, содержащих тяжелые, в том числе жидкие, углеводороды [Описание изобретения к патенту РФ N» 2116570 от 1996.09.25, МПК ⁶ F23G7/00, F23G7/05, опубл. 1998.07.27]. Способ включает послойную высокотемпературную обработку отходов в реакторе, при подаче кислородсодержащего агента и водяного пара, сжигание части отходов, пиролиз горючих составляющих отходов с образованием парогазовых продуктов с преимущественным содержанием углеводородов и твердых остатков, их охлаждение, отвод и выведение из рабочей зоны реактора.

Недостатками способа является необходимость использования в составе газифицирующего агента воды, что приводит к дополнительным затратам тепла и снижению теплотворной способности продукт-газа на выходе из реактора, необходимость в загрузке дополнительного твёрдого кускового топлива в случае низкой калорийности перерабатываемого продукта, а также повышенный расход кислорода в составе газифицирующего агента и образование излишнего количества оксидов и кислотных компонентов при сжигании продукт-газа. Кроме этого способ реализован на уровне лабораторного эксперимента, что не даёт возможности оценить его потенциал и технологические особенности.

Задача, решаемая первым изобретением группы и достигаемый технический результат заключаются в создании очередного экологически чистого высокопроизводительного способа высокотемпературной переработки горючих углерод- и/или углеводородсодержащих продуктов, снижении его энергетической ёмкости, расширении технологических возможностей в части управления химическим составом и увеличении выхода готовых к дальнейшему использованию продуктов, а также улучшении их качества.

Для решения поставленной задачи и достижения заявленного технического результата в способе переработки горючих углерод- и/или углеводородсодержащих продуктов, включающем их послойную высокотемпературную обработку в реакторе в присутствии насадки при подаче кислородсодержащего агента и водяного пара, сжигание, коксование и пиролиз горючих составляющих, образование парогазовой смеси и твердых остатков, их охлаждение, отвод и выведение из рабочего пространства реактора, непосредственно за зоной коксования и пиролиза формируют зону синтеза и гидрирования углеводородов с температурой 250-400 ⁰ C, в зоне горения поддерживают температуру 850-1300 ⁰ C, в зоне коксования и пиролиза выделяют химически несвязанный углерод и в зоне горения обрабатывают его водяным паром с образованием свободного водорода, который подают в зону синтеза и гидрирования, последовательно осуществляя синтез и гидрирование углеводородов, при этом внутри рабочего пространства реактора формируют разреже- ние и процесс ведут в присутствии катализатора, который входит в состав насадки.

Кроме этого:

- в зону синтеза и гидрирования углеводородов вводят дополнительный водород;

- насадка дополнительно содержит химически несвязанный углерод;

- насадка выполнена из золы уноса, содержащей химически несвязанный углерод.

Каждый цитируемый выше из уровня техники способ может быть реализован на соответствующем устройстве.

Наиболее близким по совокупности существенных признаков заявляемому устройству - реактору для переработки горючих углерод- и углеводо- родосодержащих отходов, - является представленное в виде схемы устройство периодического или непрерывного действия для экологически чистой утилизации маслоотходов или шламов и иных отходов [Описание изобретения к патенту РФ N° 2116570], которое включает оборудованную соответствующими контрольно-измерительными приборами герметичную рабочую камеру с расположенными в технологической последовательности рабочими зонами: выгрузки твердых остатков переработки с выгрузным окном, подачи воздуха и водяного пара, нагрева воздуха и водяного пара, горения, коксования, пиролиза, нагрева отходов, отбора парогазовых продуктов с, по меньшей мере, одним каналом отбора и загрузки отходов со шлюзом, причём каждая зона снабжена температурными датчиками, а каналы подачи воздуха и отбора парогазовых продуктов снабжены датчиками давления.

Данному устройству присущи те же недостатки, что и реализованному на нём способу.

Задача, решаемая вторым изобретением группы и достигаемый технический результат заключаются в создании экономичного реактора, который реализует экологически чистый высокопроизводительный способ переработ- ки горючих углерод- и/или углеводородсодержащих продуктов по первому изобретению, обеспечивающий снижении энергетической ёмкости процесса, расширение технологических возможностей в процессе высокотемпературной обработки отходов, увеличение выхода готовых к дальнейшему использованию продуктов и улучшение их качества.

Для решения поставленной задачи и достижения заявленного технического результата реактор для переработки горючих углерод- и/или углеводородсодержащих продуктов, включает герметичную рабочую камеру с расположенными в технологической последовательности рабочими зонами: выгрузки твердых остатков переработки с выгрузным окном, подачи воздуха и водяного пара через соответствующие каналы, нагрева воздуха и водяного пара, горения, коксования и пиролиза, нагрева продуктов переработки, отбора парогазовой смеси с, по меньшей мере, одним каналом отбора, и зоной загрузки продуктов переработки со шлюзом, причём каждая зона снабжена, по меньшей мере, одним температурным датчиком, а зоны нагрева воздуха и водяного пара, и отбора парогазовой смеси снабжены датчиками давления, при этом рабочая камера содержит оснащённую дополнительными температурными датчиками зону синтеза и гидрирования углеводородов, расположенную непосредственно за зоной коксования и пиролиза.

Кроме этого:

- зона синтеза и гидрирования углеводородов выполнена с возможностью поддерживания рабочей температуры 250-400 ⁰ C;

- зона синтеза и гидрирования углеводородов снабжена, по меньшей мере, двумя, расположенными на разных уровнях каналами дополнительной подачи водорода.

Изобретения поясняются чертежами, где:

- на фиг. 1 показана конструкция реактора для переработки горючих углерод- и/или углеводородсодержащих отходов - общий вид;

- на фиг. 2 изображена схема распределения характерных рабочих зон в реакторе.

Способ переработки горючих углерод- и/или углеводородсодержащих продуктов реализуется на соответствующем оборудовании — в реакторе, который включает герметичную теплоизолированную рабочую камеру 1 с расположенными в технологической последовательности рабочими зонами: выгрузки твердых остатков переработки - 2 с выгрузным окном 3; подачи воздуха и водяного пара - 4 через каналы 5; нагрева воздуха и водяного пара — 6; горения - 7; коксования и пиролиза - 8; нагрева продуктов переработки - 9; отбора парогазовой смеси - 10 с, по меньшей мере, одним каналом 11 её отбора; и зоной 12 загрузки продуктов переработки со шлюзом (условно не показан), причём каждая зона снабжена, по меньшей мере, одним температурным датчиком 13 соответствующей конструкции, а зоны нагрева воздуха и водяного пара - 6, и отбора парогазовой смеси — 10 (пересекается с зоной 12 загрузки продуктов переработки) — снабжены датчиками давления 14, при этом рабочая камера 1 содержит оснащённую температурными датчиками 15 зону 16 синтеза и гидрирования углеводородов, расположенную непосредственно за зоной 8 коксования и пиролиза. Особенностями реактора является то, что зона 16 синтеза и гидрирования углеводородов выполнена с возможностью поддерживания рабочей температуры 250-400 ⁰ C, причём эта зона - 16 - снабжена, по меньшей мере, двумя, расположенными на разных уровнях каналами 17 и 18 дополнительной подачи водорода.

Разделение реактора на зоны, в определённой степени - условно, поскольку эти зоны могут смещаться вдоль реактора в определённых пределах, их границы не всегда чёткие и, зачастую, на этих границах происходят процессы характерные для каждой из них. Тем не менее, при проектировании технологических процессов и проведении расчётов удобнее рассматривать эти зоны как самостоятельные. Таким образом, описываемый реактор реализует способ высокотемпературной переработки углерод- и/или углеводородсодержащих продуктов в присутствии насадки с подачей кислородсодер- жащего агента и водяного пара, сжиганием, коксованием и пиролизом их горючих составляющих, образованием парогазовой смеси и твердых остатков, их охлаждением, отводом и выведением из рабочего пространства реактора через каналы 11 , при этом непосредственно за зоной 8 коксования и пиролиза сформирована зона 16 синтеза и гидрирования углеводородов с температурой 250-400 ⁰ C, в зоне 7 горения поддерживается температура 900- 1300 ⁰ C, в зоне 8 коксования и пиролиза выделяют химически несвязанный углерод, который в зоне горения 7 обрабатывают водяным паром с образованием свободного водорода, подаваемого в зону синтеза и гидрирования углеводородов — 16, последовательно осуществляя их синтез (условный элемент 19 зоны 16) и гидрирование (условный элемент 20 зоны 16), при этом в рабочем пространстве реактора формируют разрежение и процесс ведут в присутствии катализатора, который входит в состав насадки. Особенностями способа является то, что в зону 16 .синтеза и гидрирования углеводородов вводят дополнительный водород, при этом насадка дополнительно содержит химически несвязанный углерод, например, она выполнена из золы уноса, содержащей его некоторое, необходимое для использования в технологическом процессе количество.

Проанализируем существенность признаков изобретений.

При реализации в соответствующем реакторе способа переработки горючих углерод- и/или углеводородсодержащих продуктов в разделённом на зоны реакторе была сформирована дополнительная зона 16 — синтеза и гидрирования углеводородов с температурой 250-400 ⁰ C. Сами по себе процессы синтеза и гидрирования углеводородов изучены достаточно хорошо и многократно реализованы на практике, в частности, процесс синтеза - более известный под наименованием «cинтeз Фишepa-Tpoпшa» [Печуро H. С, Кап- кин В.Д. и Песин О.Ю. Химия и технология синтетического жидкого топлива и газа. - M.; Химия, 1986, с. 265-307.].

Макрокинетика процессов синтеза и гидрирования углеводородов яв- ляется очень сложной, поскольку на протекание реакций синтеза и гидрирования влияет большое количество факторов, таких, например, как давление, температура, состав исходного газа (в продуктах пиролиза), время контакта, условия транспортирования веществ, количество передаваемого тепла и другие. Данные процессы присутствует практически во всех способах переработки отходов, однако в этих случаях они хаотичны и не поддаются управлению, поскольку зона синтеза и гидрирования в объёмах известных реакторов явно не выделяется и не рассматривается в качестве самостоятельной зоны. В заявленном способе переработки горючих углерод- и/или углеводородсодер- жащих продуктов сформирована самостоятельная зона 16 синтеза и гидрирования углеводородов. Это позволило поднять глубину процесса переработки сырья.

Возможность поддерживать в зоне 7 горения температуру ниже 1300 ⁰ C позволяет исключить образование окислов азота, при этом нижняя граница температуры 85O ⁰ C обеспечивает гарантированное горение продуктов переработки. Более низкая температура горения делает неустойчивым или, даже, невозможным процесс образования водорода в зоне 7 горения, в результате реакции взаимодействия углерода с водой.

При протекании процессов синтеза и гидрирования необходимо присутствие катализатора в объёме реактора. Наиболее благоприятным для протекания разнообразных химических процессов случаем использования катализатора будет такой, когда он входит в состав насадки. Среди существующих продуктов переработки многих производств имеются такие, где органично сочетаются нейтральная для заявляемого процесса основа и наличие включений необходимых металлов на её поверхности. Такими активными насадками могут служить отходы обогащения железорудных месторождений, твердые отходы тепловых станций, работающих на твердом топливе и другие им подобные продукты, в составе которых имеются металлические включения, способные выступать в роли катализаторов. Зона 8 коксования и пиролиза заведомо не разделяется на условные зоны - зону коксования и зону пиролиза, - по той причине, что в зависимости от перерабатываемого сырья их величина и, соответственно, соотношение, могут варьировать в очень широких пределах, например для случая переработки твёрдых бытовых отходов зона пиролиза будет доминировать над зоной коксования, а для случая переработки автомобильных покрышек - наоборот.

Выделение в зоне 8 коксования и пиролиза химически несвязанного углерода и обработка его водяным паром в зоне горения позволило получить свободный водород, который последовательно подают в зону 16 синтеза (19) и гидрирования (20) парогазовых продуктов, так же последовательно осуществляя синтез и гидрирование углеводородов. В зависимости от перерабатываемого сырья, полученного таким образом количества водорода может быть недостаточно для протекания реакций синтеза и гидрирования, то в этом случае предусмотрена возможность введения в соответствующую зону реактора дополнительного водорода. Ввод водорода осуществляется, по меньшей мере, в двух, разнесённых по высоте реактора уровнях. Это связано с тем, что водород может понадобиться, как на стадии синтеза углеводородов, так и на стадии их гидрирования.

Обезуглероженный остаток продуктов переработки и обезуглерожен- ная насадка выводятся из реактора и могут быть использованы по специальному назначению, например для изготовления строительных смесей и т.д.

Промышленный реактор, рассчитанный на непрерывную переработку разнообразных горючих углерод- и углеводородсодержащих продуктов имеет существенное преимущество перед его, условно называемыми «лaбopa- тopными», образцами маленьких размеров - в нём, благодаря большой площади поверхности зон становится невозможной ситуация закупорки внутреннего сечения реактора разнообразными пластичными (смолистыми) веществами продуктов пиролиза - они попросту не успевают слиться в единый объём. Таким образом становится возможной ситуация беспрепятственного прохождения реакторных газов по всей высоте реактора.

Настоящим образом организованный процесс переработки сырья позволил сформировать разряжение порядка 500 - 5000 Па (50-500 мм вод. ст.) внутри реактора, что исключает попадание продуктов разложения и синтеза в окружающую среду. Таким образом, заявляемый процесс можно считать экологически безопасным.

Способ переработки горючих углерод- и углеводородсодержащих продуктов можно реализовать на реакторе, рабочая камера которого в отличие от типовых реакторов (см. уровень техники) содержит зону 16 синтеза и гидрирования углеводородов, расположенную непосредственно за зоной 8 пиролиза и коксования. Местоположение указанной зоны 16 отмечено на реакторе соответствующими выводами температурных датчиков 15. В зоне 8 происходит полное или частичное коксование продуктов переработки

Для получения водорода по реакции CO+H ₂ O=CO ₂ +H ₂ и/или C+2H ₂ O= =CO ₂ +2H ₂ в зону 4 через каналы 5 подают воздух и водяной пар. Целесообразно разделить подачу воздуха и водяного пара в реактор, например, осуществляя подачу воздуха через специальные каналы 21, а пара - через каналы 22. В этом случае не происходит конденсации паровоздушной смеси в трубопроводе на подходе к реактору, соответственно, не требуются затраты на её повторное испарение. Таким образом, воздух и водяной пар продолжая нагреваться о твёрдые остатки переработки и охлаждая их, поднимаются вверх в зону 7 горения для взаимодействия с углеродом и его оксидом. Выделяющийся в результате реакции водород поднимается далее вверх - в зону 16 - и участвует в реакциях синтеза и гидрирования углеводородов. Если имеющегося водорода окажется недостаточно, то его необходимо ввести извне через соответствующие каналы 17, 18 в огнеупорных стенках 23 реактора. Если водород оказался избыточным, то он выводится из внутреннего объёма реактора вместе с другими продуктами переработки. Особенностью такого режима является то, что на выходе из реактора отсутствует свободный (несвязанный) кислород, который в соединении с водородом мог бы образовать взрывоопасную смесь.

Возможна ситуация, когда для получения дополнительного водорода можно использовать насадку, заранее содержащую химически несвязанный углерод (и металлы - катализаторы), который может быть использован в зоне 7 горения для протекания реакции взаимодействия с водой. Такую насадку возможно изготовить из золы уноса, например, ТЭС, производя её обезуглероживание в реакторе для целей дальнейшей самостоятельной переработки.

В итоге, в зоне 10 выхода парогазовая смесь содержит такие продукты пиролиза и синтеза, как изопрен, дипентен, углеводороды C ₄ -C ₈ , составляющие бензиновую фракцию, углеводороды C ₉ -Ci ₂ , составляющие керосиновую фракцию и лёгкую газойлевую фракцию, а также уносимые газом в виде капель высококипящие соединения и другие вещества, состав которых зависит от исходного сырья и используемых катализаторов. Перечисленные продукты выводятся из реактора через соответствующие каналы отбора 11 для непосредственного использования или последующей переработки.

Способ переработки горючих углерод- и углеводородсодержащих продуктов вначале рассмотрим для случая их загрузки в реактор непрерывного действия и их дальнейшего движения сверху - вниз с полным разложением высокомолекулярных органических соединений и конверсией углеродсодер- жащих неорганических до оксида углерода и водорода при неизменном состоянии инертных компонентов и дальнейшего последовательного синтеза из полученных оксида углерода и водорода углеводородов и их дальнейшего гидрирования с приобретением заданных химических свойств. Такое изложение информации об изобретениях будет наиболее полно иллюстрировать работу реактора.

Продукты переработки с насадкой, содержащей катализатор (железо, оксиды железа и др.) через шлюз поступают в зону 12 загрузки реактора с температурой 20-50°C и последовательно проходят зону 9 нагрева продуктов переработки (куда входит и зона 10 отбора парогазовой смеси) с температурой 150-250 ⁰ C, зону 16 синтеза и гидрирования углеводородов с температурой 250-400 ⁰ C, зону 8 пиролиза и коксования с температурой 350-850 ⁰ C, зону 7 горения с температурой 850 -1300 ⁰ C, зону 6 нагрева участвующих в процессе переработки воздуха и пара до температуры 800-1000 ⁰ C ₅ зону 4 подачи воздуха и пара с температурой 20-140 ⁰ C, и зону 2 выгрузки твёрдых остатков переработки с температурой 20-60 ⁰ C.

В зоне 8 пиролиза и коксования продукты переработки разлагаются на составляющие неструктурированные углеводородные фрагменты, которые поднимаясь вверх и отдавая тепло вновь поступающим продуктам переработки попадают в зону 16 синтеза и гидрирования углеводородов, образуя в основном насыщенные (предельные углеводороды). При необходимости в зону 16 синтеза и гидрирования извне подают дополнительный водород. После того, как прошли все, запланированные процессы, получаемая парогазовая смесь, содержащая капли высококипящей жидкости, охлаждается, отдавая тепло загружаемым твердым отходам и с температурой 190-240 ⁰ C выводится за пределы реактора для дальнейшей переработки.

Конкретные способы переработки горючих углерод- и углеводородсо- держащих продуктов, в том числе разнообразных отходов в зависимости от их классификации рассмотрим на следующих примерах.

Пример 1.

Переработке подлежат изношенные автомобильные шины.

В реактор непрерывного действия подают смесь, состоящую из 1600 кг/час порезанных кусков шин из изопренового каучука с линейными размерами 20-100 мм и из 1600 кг/час насадки с линейными размерами 25-100 мм, содержащей катализатор в виде железа и оксидов железа.

Количественный состав компонентов, входящих в шины из изопренового каучука, следующий, кг/час: каучук изопреновый - 776; металлический корд - (нержавеющая сталь типа Xl 8Hl ОТ) - 310; углерод химически несвязанный - 310; кислород адсорбированный - 30; водород адсорбированный - 10; мягчители (растительные масла, воск, высшие кислоты) - 128; сера - 30; оксиды металлов - 6.

Количественный состав компонентов, входящих в насадку, следующий, кг/час: шамот -1550; катализатор (железо, магнетит, гематит) - 50.

В качестве газифицирующего агента в соответствующую зону реактора подают воздух в количестве 2300 нм /час или 2967 кг/час, в том числе, азота - 2255 кг/час и кислорода - 712 кг/час.

Температура в зоне горения не превышает 1100 ⁰ C.

Для получения водорода по реакции C+2H ₂ O→Cθ ₂ +2H ₂ t и/или CO+ +H ₂ θ→Cθ ₂ +H ₂ T вместе с воздухом подают водяной пар в количестве 180 кг/час.

Дополнительно в зону 16 синтеза и гидрирования углеводородов подают водород в количестве около 60 кг/час.

Выходящие из реактора парогазовые продукты с температурой 24O ⁰ C и содержащиеся в них углеводороды разделяются на жидкую и газовую составляющие, что осуществляется последовательно в циклоне и конденсаторах, охлаждаемых водой с начальной температурой около 18 ⁰ C.

После системы конденсации газовая составляющая, количество которой составит 3598 кг/час будет иметь следующий состав, % масс:

N ₂ - 62,67; CO ₂ - 25,89; H ₂ O - 5,92; СО - 1,68;

H ₂ S+SO ₂ - 1,67; H ₂ - 0,06; CH ₄ - 2,11 После системы конденсации жидкостная составляющая была подвергнута анализу на хроматографе «Kρиcтaллюкc-4000M» с двумя пламенноио- низационными детекторами и кварцевой капиллярной колонкой длиной 30 м и внутренним диаметром 0,53 мм. Объём пробы составил 1 мм , при следующих условиях:

- температура детектора — 300 ⁰ C;

- температура испарителя - 300 ⁰ C;

- температура колонок: начальная - 6O ⁰ C, конечная - 15O ⁰ C;

- давление капиллярной колонки - 1 атм;

- скорость развёртки - 10°C/мин;

- расход газов-носителей (азот): 30 смVмин, 60 cм ³ /мин и 29 смVмин;

- расход воздуха — 500 cм ³ /мин;

- расход водорода - 60 смVмин.

Результаты хроматографического анализа сведены в Таблицу. Таким образом, жидкостная составляющая, количество которой составило 870 кг/час, имеет следующий состав, % масс:

- фракция Cs — C ₁ O - 30;

- фракция Си — Сi _б — 40;

- фракция Ci ₇ и выше - 30.

Выходной поток твёрдых остатков из зоны выгрузки реактора составил по количеству 1936 кг/час и его структура включает: насадку - 1600; металлический корд - 320; углеродсодержащие (сажа) - 10; оксиды металлов — 6.

Пример 2 (сравнительный).

Как и в предыдущем примере в реактор непрерывного действия подают смесь, состоящую из 1600 кг/час порезанных кусков шин из изопренового каучука с линейными размерами 20-100 мм и 1600 кг/час насадки. Отличие 19 заключается в качественном составе насадки - её единственным компонентом является шамот, имеющий линейные размеры 25-100 мм, при этом катализатор в составе насадки отсутствует.

В качестве газифицирующего агента в реактор также подают воздух в количестве 2300 нмVчас.

Температура в зоне горения не выше 1100 ⁰ C.

Выходящие из реактора парогазовые продукты с температурой 200 ⁰ C и содержащиеся в ней углеводороды разделяются на жидкую и газовую составляющие.

После системы конденсации газовая составляющая, количество которой 3889 кг/час имеет следующий состав, % масс:

N ₂ - 58,00; CO ₂ - 9,30; H ₂ O - 2,60; СО - 27,50;

H ₂ S+SO ₂ - 1,50; H ₂ - I ₅ IO

После системы конденсации жидкостная составляющая, количество которой 320 кг/час, имеет следующий состав по хроматографическому анализу, % масс:

- фракция C ₅ - C ₉ - 40;

- фракция Сю - Ci ₆ - 30;

- фракция Ci ₇ и выше - 30

Выходной поток твёрдых остатков из зоны выгрузки реактора по количеству аналогичен примеру 1.

Пример 3.

Исходным сырьём для переработки в реакторе является бытовой мусор с плотностью 200-300 кг/м ³ , включающий следующие компоненты, % масс: бумага - 47,0; пищевые отходы - 29,0;тeкcтиль - 5,0; стекло и камни - 4,9;мeтaлл - 4,5; пластмасса - 2,0; кожа и резина - 1,8; древесина - 1,0; кости - 0,5; отсев менее 15 мм — 4,5; прочее - 0,4.

Состав рабочей массы, % масс: вода- 39,65; зольность - 18,43; углерод - 21,36; кислород - 17,52; сера - 0,13; водород - 2,80; азот - 0,13

После прессования рабочей массы получены брикеты с размерами 150x150x150 мм, следующего состава, % масс: вода - 20,00; зольность - 24,40; углерод - 28,32; кислород - 23,23; сера - 0,17; водород — 3,71; азот — 0,17

В реактор непрерывного действия загружают 1600 кг/час брикетов и 1600 кг/час насадки с линейными размерами 25-100 мм, содержащей катализатор в виде железа и оксидов железа.

В зону подачи воздуха подают газифицирующий агент, в качестве которого используется воздух - в количестве 2064 кг/час (1600 нм ³ /чac) и водяной пар в количестве 200 кг/час, а в зону синтеза и гидрирования углеводородов - водород в количестве 30 кг/час.

Процесс горения ведут при температуре около 1000 ⁰ C.

Выходящие из реактора парогазовые продукты с температурой 190 ⁰ C и содержащиеся в них углеводороды разделяются на жидкую и газовую составляющие, что осуществляется последовательно в циклоне и конденсаторах, охлаждаемых водой с начальной температурой около 18°C.

После системы конденсации газовая составляющая, количество которой 2694,5 кг/час имеет следующий состав, % масс:

N ₂ - 60,50; CO ₂ - 37,85; H ₂ O - 1,50; СО - 0,05;

H ₂ S - 0,05; H ₂ - 0,05

После системы конденсации получена органическая жидкостная составляющая в количестве 320 кг/час, содержащая смесь углеводородов C ₆ - Сю (в том числе октан, бензол, изомеры ксилола).

Выходной поток твёрдых остатков из зоны выгрузки реактора составил по количеству 2020 кг/час и его структура включает, кг/час: насадку - 1600; минеральное сырьё - 320; металл - 90; серосодержащие соединения - 10. Пример 4.

В качестве исходного сырья используется бурый уголь Подмосковного бассейна следующего состава, % масс: вода - 32,00; зольность - 21,00; углерод - 28,70; кислород - 9,00; сера общая - 2,70; водород - 2,20; азот — 0,60

В реактор непрерывного действия загружают 2000 кг/час брикетов бурого угля с линейными размерами 150-100 мм и 2000 кг/час насадки с линейными размерами 75—100 мм, содержащей катализатор в виде железа и оксидов железа.

В зону подачи воздуха реактора подают газифицирующий агент (воздух) - в количестве 3870 кг/час или 3000 нмVчас и водяной пар в количестве 300 кг/час, а в зону синтеза и гидрирования углеводородов - водород в количестве 30 кг/час. Процесс горения ведут при температуре не превышающей 1100 ⁰ C.

Выходящие из реактора парогазовые продукты с температурой 190 ⁰ C и содержащиеся в них углеводороды разделяются на жидкую и газовую составляющие, что осуществляется последовательно в циклоне и конденсаторах, охлаждаемых водой с начальной температурой около 18°C.

После системы конденсации газовая составляющая, количество которой 4602 кг/час имеет следующий состав, % масс:

N ₂ - 64,8; CO ₂ - 31,88; H ₂ O - 2,17; CO - 0,2;

H ₂ S+SO ₂ - 0,75; H ₂ - 0,2

После системы конденсации органическая жидкостная составляющая получена в количестве 293 кг/час, содержащая смесь углеводородов C ₆ -Ci _S (β том числе октан, бензол, изомеры ксилола, декан, н-гексадекан).

Выходной поток твёрдых остатков из зоны выгрузки реактора составил по количеству 2665 кг/час и его структура включает, кг/час:

- насадку - 2000; - порошковое минеральное сырьё - 420;

- серосодержащие соединения - 25.

Следует отметить, что упоминаемая в Примерах 1, 3 и 4 насадка может быть изготовлена из золы уноса, например, Черепетской ГРЭС Тульской области или других электростанций. В дополнение к нейтральной основе зола уноса содержит достаточное количество оксидов железа. В ней также содержится оксид алюминия (Al ₂ O ₃ ), являющийся промотором катализаторов на основе оксидов железа.

Аналогично приведённым примерам перерабатываются и другие горючие углерод- и/или углеводородсо держащие продукты.

В результате решения поставленных задач были созданы экологически чистый высокопроизводительный способ высокотемпературной переработки горючих углерод- и/или углеводородсодержащих продуктов и реактор для его осуществления, снизилась энергетическая ёмкость процесса, расширились технологические возможности в части управления химическим составом и увеличении выхода готовых к дальнейшему использованию продуктов, а также улучшилось их качество.

РЕЗУЛЬТАТЫ ХРОМАТОГРАФИЧЕСКОГО АНАЛИЗА

Таблица