D'ANODISATION

DESCRIPTION

DOMAINE TECHNIQUE

La présente invention concerne un transformateur pour circuit redresseur de forte puissance utilisable notamment pour alimenter en courant continu une installation telle qu'une installation comportant des cuves d' électrolyse d' aluminium. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE

En référence à la figure 1, un transformateur 20 pour circuit redresseur, ci-après transformateur de redresseur, est généralement destiné à être installé à l'interface entre un circuit d'alimentation 10 comportant au moins une phase, et une installation 40, telle qu'une installation comportant des cuves d' électrolyse d'aluminium. La figure 1 illustre un tel transformateur de redresseur 20 lorsqu'il est installé à l'interface entre un circuit d'alimentation 10 électrique comportant trois phases et une installation 40 de cuves d' électrolyse .

Un tel transformateur de redresseur 20 comporte, pour chacune des phases, deux bobinages, un primaire 210 et un secondaire 220, ces bobinages 210, 220 pouvant être montés par exemple en triangle ou en étoile, comme c'est le cas sur la figure 1. Chacun des bobinages primaires 210 est relié à la phase correspondante du circuit d'alimentation 10, tandis que les bobinages secondaires 220 comportent chacun une branche positive et une banche négative reliées à l'installation 40 au travers d'un circuit redresseur 30 de manière à alimenter ladite installation en courant continue .

Chacune des branches positive et négative comporte un transducteur magnétique 230a, b, c, d, e, f . Un tel transducteur magnétique 230a, b, c, d, e, f est un dispositif à l'aide duquel on peut faire varier la tension continue en sortie du circuit redresseur 30 par l'intermédiaire d'un courant indépendant, en utilisant les phénomènes de saturation du circuit magnétique. Ces transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f permettent ainsi de faire varier très rapidement la tension continue de sortie mais avec une amplitude limitée. Le brevet français n°2970109 déposé le 30 décembre 2010 fournit une description complète de la structure et du fonctionnement de ces transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f .

Ainsi, un tel transducteur magnétique 230a, b, c, d, e, f comporte un ensemble de barres conductrices. Cet ensemble est destiné à être monté entre un enroulement secondaire du transformateur et une borne de raccordement de sortie positive ou négative destinée à être reliée à un bras positif ou négatif du circuit redresseur 30. Un ou plusieurs tores magnétiques sont enfilés autour de l'ensemble de barres conductrices. Le transducteur magnétique 230a, b, c, d, e, f comporte de plus un ou plusieurs circuits électriques dont un circuit électrique de commande pour assurer le réglage de la tension continue. Sur chaque transducteur ce circuit électrique de commande prend la forme d' au moins une boucle ou spire conductrice de commande qui ceinture l'ensemble des tores formant le circuit magnétique du transducteur. On fait ainsi circuler dans ces circuits des courants continus ajustables pour régler la tension continue.

Or, de tels transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f perturbent les mesures de court-circuit pourtant requises par la norme CEI 60076-1 et il reste nécessaire de définir un procédé de mesure satisfaisant permettant de répondre à la norme CEI 60076-1.

En effet, s'il est bien fait mention de deux méthodes de mesures dans l'annexe F de la norme CEI 61378-1 dans sa deuxième édition, ces méthodes restent insuffisantes.

La première méthode consiste à mettre en place un banc de capacités au dimensionnement adapté pour compenser la puissance réactive supplémentaire induite par la présence des tores des transducteurs magnétiques et à utiliser un système de mesure pour déterminer les composantes harmoniques en courant et en tension qui découlent de la présence des tores des transducteurs 230a, b, c, d, e, f .

Avec une telle première méthode, il est possible de compenser les effets harmoniques liés à la présence des tores des transducteurs magnétiques et donc de corriger les valeurs d' impédance et de pertes en court-circuit du transformateur de redresseur 20 mesurées. Néanmoins, cette méthode ne permet pas de pleinement répondre aux prescriptions de la norme CEI 60076-1 puisque la mesure n'est pas effectuée à la fréquence assignée sous tension pratiquement sinusoïdale .

La deuxième méthode nécessite que tous les transformateurs 20 à mesurer soient préalablement contrôlés en impédance et en perte à sec, c'est-à-dire hors de la cuve d' isolation qui contient un fluide diélectrique. Ensuite, seul un transformateur est monté dans sa cuve sans qu' il soit relié à ses transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f ceci de manière à réaliser les essais en court-circuit conformément aux prescriptions de la norme CEI 60076-1. Les différences d' impédance et de pertes vis-à-vis du même transformateur de redresseur hors cuve sont alors ajoutées aux valeurs d'impédance et de pertes de chacun des autres transformateurs de redresseur 20 déterminées à sec .

Ainsi, si de telles mesures à sec corrigées par la mesure sur un transformateur de référence permettent de répondre aux prescriptions de la norme CEI 60076-1, elles présentent toutefois un certain nombre d'inconvénients. En effet, les mesures à sec systématiques sur les transformateurs peuvent en perturber le bon fonctionnement et sont donc à éviter. De plus, elles sont relativement lourdes et coûteuses à mettre en place, notamment en ce qui concerne le transformateur de référence mesuré en cuve puisque ce dernier doit être ensuite vidé de son huile et décuvé ceci de manière à permettre le montage des transducteurs mangnétiques 230a, b, c, d, e, f . Pour résoudre les inconvénients rencontrés avec ces deux méthodes, il est connu du brevet français n°2970109 déposé le 30 décembre 2010 de modifier l'arrangement des transducteurs magnétiques. En effet, il est proposé, dans ce brevet, d'utiliser un tore magnétique commun pour les transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f des branches positive et négative d'un même bobinage secondaire. Ainsi, lors de la mise en court-circuit du circuit secondaire du transformateur de redresseur, les branches positives et négatives étant mises en court-circuit, le courant passant dans le transducteur magnétique de la branche positive est compensé par un courant de signe inverse passant dans la branche négative. Il en résulte que dans cette configuration, pour chaque tore magnétique, le champ magnétique créé par le courant dans la branche positive est compensé par celui créé par le courant transitant dans la branche négative.

Une telle configuration permet donc de réaliser les mesures en court-circuit prescrites par la norme CEI 60076-1, sans perturbation liée aux effets harmoniques que pourrait engendrer la présence des transducteurs magnétiques. Néanmoins, une telle configuration présente des inconvénients concernant les possibilités de commande en tension autorisées par les transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f . En effet, avec une telle configuration, il n'est pas possible d'utiliser la commande en tension permise par les transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f lorsque le transformateur de redresseur est utilisé pour alimenter une installation fonctionnant partiellement (c'est-à- dire comportant un nombre réduit de cuves d' électrolyse reliées au transformateur de redresseur 20) .

EXPOSÉ DE L' INVENTION

L'un des buts de l'invention est de fournir un procédé de mesure qui permette sur un transformateur comportant des transducteurs magnétiques classiques, c'est-à-dire comportant chacun un tore magnétique dédié, d'effectuer les mesures en court-circuit prescrites par la norme CEI 60076-1 sous tension sinusoïdale et sans nécessiter d'effectuer de mesures à sec dudit transformateur.

A cet effet l'invention concerne un procédé de test d'un transformateur, dit de redresseur, destiné à être installé à l'interface entre un circuit d'alimentation comportant au moins une phase, et une installation, telle qu'une installation comportant des cuves d' électrolyse d'aluminium, le transformateur de redresseur comportant pour chaque phase du circuit d'alimentation un bobinage primaire destiné à être relié à la phase correspondante du circuit d' alimentation et un bobinage secondaire destiné à être relié au travers d'un circuit redresseur à l'installation par une branche positive et une branche négative, chacune des branches positive et négative étant équipée d'un transducteur magnétique, le procédé comportant les étapes consistant à :

court-circuiter chaque branche positive avec la branche négative correspondante de manière à n'autoriser le parcours du courant entre une branche positive et une branche négative que dans un sens, ceci afin de mettre en saturation magnétique les transducteurs magnétiques desdites branches positive et négative lors d'une mesure d'impédance,

- effectuer une mesure d'impédance et/ou de pertes du transformateur de redresseur, les transducteurs magnétiques du transformateur étant en saturation magnétique grâce au court-circuitage .

De cette manière lors de l'étape de mesure d'impédance et/ou de pertes, le courant ne parcourt chacun des transducteurs magnétiques que dans un sens, et il en résulte que chacun des tores magnétiques de ces transducteurs magnétiques est soumis à un champ magnétique généré par le courant dont le sens ne varie pas dans le temps. Le champ magnétique ne changeant pas de sens dans le temps, les tores magnétiques restent dans le même état magnétique et les transducteurs se trouvent ainsi dans un état d' autosaturation . Dans cet état d'auto-saturation, les effets non linéaires et harmoniques présents lors d'une mesure en court-circuit sont fortement réduits puisque les tores magnétiques restent dans le même état magnétique.

Ainsi, avec un tel procédé de mesure d'impédance et/ou de pertes, il est possible d'effectuer une mesure en court-circuit, telle que prescrite par la norme CEI 60076-1, sans perturbation significative liée à la présence des transducteurs mangnétiques .

Le transformateur de redresseur peut être destiné à être installé à l'interface entre un circuit d'alimentation comportant au moins deux phases, et une installation, et lors de l'étape de court-circuitage, l'ensemble des branches positives peut être mis en court-circuit avec des branches négatives.

Il est à noter que dans la configuration préférentielle de l'invention, le transformateur de redresseur est destiné à être installé à l'interface entre un circuit d'alimentation comportant trois phases, donc dans la configuration au moins deux phases explicitée ci-dessus, et une installation, lors de l'étage de court-circuitage l'ensemble des branches positives est donc préférentiellement court-circuité avec des branches négatives.

Il peut être mis en œuvre un moyen de court-circuitage et un moyen de mesure, l'étape de mesure d'impédance comportant alors les sous-étapes suivantes consistant à :

effectuer un étalonnage préalable des moyens de court-circuitage et de mesure de manière à déterminer des valeurs d'étalonnage desdits moyens de court-circuitage et de mesure,

- effectuer une mesure d'impédance et/ou de pertes, ceci avec le moyen de mesure,

- compenser la mesure d'impédance et/ou de pertes à partir des valeurs d'étalonnage des moyens de court-circuitage et de mesure, ceci de manière à déterminer les valeurs d'impédance et/ou de pertes du transformateur de redresseur.

Avec une telle étape d'étalonnage préalable, il est possible de fournir des valeurs d'impédance et de pertes du transformateur de redresseur sans influence du moyen de court-circuitage ou du moyen de mesure utilisé.

Le transformateur de redresseur peut être installé à l'interface entre un circuit d'alimentation comportant au moins une phase, et une installation, l'étape de court-circuitage du transformateur de redresseur consistant à court-circuiter le circuit redresseur à travers lequel le transformateur de redresseur est relié à l'installation, ceci de manière à n'autoriser le parcours du courant entre chaque branche positive et la branche négative correspondante que dans un sens .

Avec une telle installation du transformateur de redresseur, il est possible d'effectuer le test en court-circuitage selon la norme CEI 60076-1 sur le site sur lequel est installé le transformateur de redresseur et il également possible, avec un nombre d'opérations réduit, d'effectuer régulièrement le test en court-circuitage pendant toute la durée de fonctionnement du transformateur de redresseur .

L' invention concerne en outre un système électrique de test comportant un transformateur, dit de redresseur, à tester, le transformateur de redresseur étant destiné à être installé à l'interface entre un circuit d'alimentation comportant au moins une phase, et une installation, telle qu'une installation comportant des cuves d' électrolyse d'aluminium, le transformateur de redresseur comportant pour chaque phase du circuit d'alimentation un bobinage primaire destiné à être relié à la phase correspondante du circuit d'alimentation et un bobinage secondaire destiné à être relié au travers d'un circuit redresseur à l'installation par une branche positive et une branche négative, chacune des branches positive et négative étant équipée d'un transducteur magnétique, le système électrique comportant :

- un moyen de court-circuitage agencé pour court-circuiter chaque branche positive avec la branche négative correspondante de manière à n'autoriser le parcours du courant entre une branche positive et une branche négative que dans un sens, ceci afin de mettre en saturation magnétique les transducteurs magnétiques desdites branches positive et négative lors d'une mesure d'impédance, et

- un moyen de mesure d'impédance adapté pour effectuer une mesure d' impédance du transformateur de redresseur, les transducteurs magnétiques du transformateur de redresseur étant en saturation magnétique grâce au court-circuitage.

Un tel système de test permet de tester le transformateur de redresseur comportant des transducteurs magnétiques classiques, c'est-à-dire comportant chacun un tore magnétique dédié, en effectuant les mesures en court-circuit prescrites par la norme CEI 60076-1 sous tension sinusoïdale et sans nécessiter d'effectuer de mesure à sec dudit transformateur .

Le moyen de court-circuitage peut comporter un circuit de court-circuitage comportant pour chaque branche positive une branche de court- circuitage reliant ladite branche positive à la branche négative correspondante, chaque branche de court- circuitage comportant au moins une diode dite positive associée à la branche positive pour n'autoriser le parcours du courant dans ladite branche de court- circuitage que dans un sens.

Le transformateur de redresseur peut être destiné à être installé à l'interface entre un circuit d'alimentation comportant au moins deux phases, et une installation,

et chacune des branches de court- circuitage sont reliées entre elles de manière à mettre l'ensemble des branches positives en court-circuit avec l'ensemble des branches négatives, chacune des branches de court-circuitage comportant au moins une diode dite négative associée à une branche négative de manière à ce que la diode positive n'autorise le parcours du courant dans la branche positive correspondante que dans un sens et que la diode négative n'autorise le parcours du courant dans la branche négative correspondante dans le sens opposé que celui de la diode positive.

Le système électrique de test peut comporter en outre un circuit redresseur au travers duquel chaque bobinage secondaire du transformateur de redresseur est destiné à être relié à l'installation par une branche positive et une branche négative, ledit circuit de redresseur comportant au moins une configuration de court-circuitage dans laquelle il est agencé pour court-circuiter chaque branche positive avec la branche négative correspondante de manière à n'autoriser le parcours du courant entre une branche positive et une branche négative que dans un sens, ceci afin de mettre en saturation magnétique les transducteurs magnétiques desdites branches positive et négative lors d'une mesure d'impédance, ledit circuit de redresseur formant le moyen de court-circuitage .

L' invention concerne en outre un circuit de court-circuitage pour un transformateur , dit de redresseur, qui est destiné à être installé à l'interface entre un circuit d'alimentation comportant au moins une phase, et une installation, telle qu'une installation comportant des cuves d' électrolyse d'aluminium, le transformateur de redresseur comportant pour chaque phase du circuit d' alimentation un bobinage primaire destiné à être relié à la phase correspondante du circuit d'alimentation et un bobinage secondaire destiné à être relié au travers d'un circuit redresseur à l'installation par une branche positive et une branche négative, chacune des branches positive et négative étant équipée d'un transducteur magnétique, le circuit de court-circuitage comportant pour chaque branche positive une branche de court-circuitage reliant ladite branche positive à la branche négative correspondante, chaque branche de court-circuitage comportant au moins une diode dite positive destinée à être associée à la branche positive pour n'autoriser le parcours du courant dans ladite branche de court- circuitage que dans un sens.

Le circuit de court-circuitage peut être destiné au test d'un transformateur de redresseur destiné à être installé à l'interface entre un circuit d'alimentation comportant au moins deux phases et une installation, chacune des branches de court-circuitage du circuit de court-circuitage étant reliée entre elle de manière à mettre l'ensemble des branches positives en court-circuit avec l'ensemble des branches négatives, chacune des branches de court-circuitage comportant au moins une diode dite négative destinée à être associée à une branche négative du transformateur de redresseur de manière à ce que la diode positive n'autorise le parcours du courant dans la branche positive que dans un sens et que la diode négative n'autorise le parcours du courant dans la branche négative dans le sens opposé que celui de la diode positive .

L' invention concerne en outre un ensemble d' anodisation comportant une installation d' anodisation d'aluminium, un circuit d'alimentation alternatif, un transformateur dit de redresseur, et un circuit redresseur, ledit transformateur de redresseur étant installé à l'interface entre le circuit d'alimentation et de l'installation, le transformateur de redresseur comportant pour chaque phase du circuit d'alimentation un bobinage primaire relié à la phase correspondante du circuit d'alimentation et un bobinage secondaire relié au travers du circuit redresseur à l'installation par une branche positive et une branche négative, chacune des branches positive et négative étant équipée d'un transducteur magnétique, le circuit redresseur présentant une configuration dans laquelle il comporte pour chaque branche positive une branche de court-circuitage reliant ladite branche positive à la branche négative correspondante, chaque branche de court-circuitage étant configurée pour n'autoriser le parcours du courant dans ladite branche de court- circuitage que dans un sens. BRÈVE DESCRIPTION DES DESSINS

La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description d'exemples de réalisation, donnés à titre purement indicatif et nullement limitatif, en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels :

- la figure 1 illustre un exemple d'ensemble d' anodisation comportant une installation d' anodisation d'aluminium, un circuit d'alimentation alternatif et un système d' interface comprenant un transformateur de redresseur et un circuit redresseur installés à l'interface entre l'installation et le circuit d'alimentation,

la figure 2 illustre un exemple de système électrique de test d'un transformateur de redresseur tel que compris dans l'ensemble d' anodisation de la figure 1,

la figure 3 illustre la variation de la configuration magnétique d'un tore magnétique d'un transducteur magnétique tel que compris dans l'ensemble d' anodisation de la figure 1, ceci en fonction du champ magnétique appliqué audit tore magnétique pour trois configurations du transformateur de redresseur dont la configuration de fonctionnement, courbe référencée 801, une configuration de court-circuit simple du transformateur de redresseur, courbe référencée 802 et une configuration de test selon l'invention référencée 803,

la figure 4 illustre le courant circulant dans la barre de cuivre d'un transducteur lors de la mise en œuvre du système électrique de test illustré sur la figure 2,

la figure 5 illustre un schéma équivalent de la répartition des impédances dans un système électrique de test tel qu' illustré sur la figure 2,

la figure 6 illustre un système électrique de test selon une possibilité envisageable de l'invention,

la figure 7 illustre un ensemble d' anodisation présentant une configuration adaptée pour former un système électrique de test selon un troisième mode de réalisation de l'invention

les figures 8A à 8D illustrent des systèmes électriques de test selon des variantes de configurations à celle du système électrique de test illustré sur la figure 2.

Des parties identiques, similaires ou équivalentes des différentes figures portent les mêmes références numériques de façon à faciliter le passage d'une figure à l'autre.

Les différentes parties représentées sur les figures ne le sont pas nécessairement selon une échelle uniforme, pour rendre les figures plus lisibles .

Les différentes possibilités (variantes et modes de réalisation) doivent être comprises comme n'étant pas exclusives les unes des autres et peuvent se combiner entre elles.

EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS La figure 1 illustre un ensemble d' anodisation 1 classique tel que présent dans l'art antérieur et déjà décrit dans l'exposé de l'art antérieur. Il est néanmoins à noter que dans l'exemple exposé sur la figure 1, si l'installation 40 est une installation d' anodisation d'aluminium comportant une pluralité de cuves d' électrolyse d'aluminium, l'invention ne se limite pas à cette seule application et concerne plus généralement les procédés de test en court-circuit de transformateurs comportant des transducteurs magnétiques quelle que soit l'installation à alimenter.

Un tel ensemble d' anodisation 1 comporte notamment un transformateur 20 dit de redresseur qui est installé à l'interface entre l'installation 40 et le circuit d'alimentation 30. Le transformateur de redresseur 20 comporte pour chacune des phases du circuit d'alimentation 210 :

- un bobinage primaire 210 relié à la phase correspondante du circuit d'alimentation,

- un bobinage secondaire 220 comportant une branche positive et une branche négative,

un groupe de deux transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f, un transducteur magnétique 230b, d, f étant relié à la branche positive du bobinage secondaire 220 tandis que l'autre transducteur 230a, c,e est relié à la branche négative 220. De manière à alimenter l'installation 40 avec une tension sensiblement continue, le transformateur de redresseur 20 est relié à l'installation 40 au travers d'un circuit redresseur 30. Le circuit redresseur 30, illustré sur la figure 1, est du type pont de Graëtz à diodes.

Ainsi, les transducteurs magnétiques 230b, d, f des branches positives du transformateur de redresseur 20 sont reliés à une borne d'alimentation positive de l'installation 40, chacun au moyen d'une diode dédiée. Dans cette configuration du circuit redresseur 30 du type pont de Graëtz à diodes, l'anode de la diode est reliée au transducteur magnétique 230b, d, f de la branche positive, la cathode étant reliée à la borne positive d'alimentation de l'installation 40.

De même, les transducteurs magnétiques des branches négatives 230a, c,e du transformateur de redresseur 20 sont reliés à une borne négative de l'installation 40, chacun au moyen d'une diode dédiée. Dans cette configuration d'un circuit redresseur 30 du type pont de Graëtz à diodes, la cathode de chaque diode est reliée au transducteur magnétique 230a, c,e de la branche positive correspondante, l'anode étant reliée à la borne négative d'alimentation de l'installation 40.

Avec un tel ensemble, il est possible d'alimenter l'installation 40 en courant sensiblement continu de forte puissance et de basse tension, ceci à partir d'un circuit d'alimentation triphasé alternatif. La figure 2 illustre un système électrique de test 2 selon un premier mode de réalisation de l'invention pour tester en court-circuit un transformateur de redresseur 20 installé, ou destiné à être installé dans un ensemble d' anodisation 1 selon la figure 1. Ce système de test permet de réaliser un test en court-circuit tel que préconisé par la norme CEI 60076-1.

Un tel système électrique de test 2 comporte, outre le transformateur de redresseur 20 à tester, un circuit de court-circuitage 50 du transformateur de redresseur et un transformateur de test 60 adapté pour alimenter le transformateur de redresseur avec une tension triphasée alternative.

Le circuit de court-circuitage 50 est agencé pour court-circuiter chaque branche positive avec la branche négative correspondante, ceci de manière à n'autoriser le parcours du courant entre une branche positive et une branche négative que dans un sens de manière à mettre en saturation magnétique les transducteurs magnétiques desdites branches positive et négative lors d'une mesure d'impédance et/ou de pertes. Un tel agencement du circuit de court-circuitage 50 peut être obtenu, comme illustré sur la figure 2, par un circuit redresseur reliant les branches positives avec les branches négatives. Un tel circuit de court- circuitage 50 comporte ainsi, pour chacune des branches, une diode de manière à n'autoriser le parcours du courant entre les branches positives et les branches négatives que dans un sens. Ainsi, dans la configuration illustrée sur la figure 2, dans laquelle le circuit de court- circuitage 50 est un redresseur du type pont de Graëtz, ce dernier comporte pour chaque branche positive une branche de court-circuitage reliant ladite branche positive à la branche négative correspondante, chaque branche de court-circuitage comportant au moins une diode dite positive associée à la branche positive pour n'autoriser le parcours du courant dans ladite branche de court-circuitage que dans un sens.

Dans cette configuration du circuit de court-circuitage, les branches de court-circuitage sont reliées entre elles de manière à mettre l'ensemble des branches positives en court-circuit avec l'ensemble des branches négatives. Chacune des branches de court- circuitage comporte également au moins une diode dite négative associée à la branche négative de manière à ce que la diode positive n'autorise le parcours du courant dans la branche positive que dans un sens et que la diode négative n'autorise le parcours du courant dans la branche négative que dans le sens opposé de celui de la diode positive.

Ainsi dans la configuration illustrée sur la figure 2, les diodes positives sont reliées à la branche positive correspondante du transformateur de redresseur 20 par leur anode tandis que les diodes négatives sont reliées à la branche négative correspondante du transformateur de redresseur 20 par leur cathode. Ainsi, les diodes positives n'autorisent le parcours du courant que dans le sens bobinage secondaire vers branche négative tandis que les diodes négatives n'autorisent le parcours du courant que dans le sens branche négative vers bobinage secondaire. Dans cette configuration, le courant peut parcourir le transformateur de redresseur uniquement dans le sens allant de la branche positive vers la branche négative, les diodes étant bloquées dans le sens inverse.

Avec un tel circuit de court-circuitage 50, lorsque le transformateur de test 60 alimente le transformateur de redresseur 20 avec une tension triphasée alternative, chacun des transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f, en raison du circuit de court-circuitage 50, est parcouru par un courant de signe continu et est donc en saturation magnétique.

Dans un tel système électrique de test 2, le circuit de court-circuitage 50 forme un moyen de court-circuitage agencé pour court-circuiter chaque branche positive avec la branche négative correspondante de manière à n'autoriser le parcours du courant entre une branche positive et une branche négative que dans un sens, ceci afin de mettre en saturation magnétique les transducteurs magnétiques desdites branches positive et négative lors d'une mesure d'impédance et/ou de pertes. De même, le transformateur de test 60 avec un système de mesure d'impédance, non illustré, forme un moyen de mesure d'impédance et/ou de pertes adapté pour effectuer une mesure d'impédance du transformateur de redresseur 20, les transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f du transformateur de redresseur 20 étant en saturation magnétique grâce au court-circuitage. La figure 3 permet d' illustrer ce phénomène de saturation des transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f . En effet, la figure 3 représente la configuration magnétique du tore d'un transducteur magnétique 230a, b, c, d, e, f en fonction de l'excitation magnétique perçue par ce dernier, ceci lors de trois configurations différentes du transformateur de redresseur 20 : en utilisation, le transformateur de redresseur 20 étant installé à l'interface entre un circuit d'alimentation 10 et une installation 40 ; en court-circuit, le transformateur de redresseur 20 étant alimenté par une tension alternative triphasée ; et en court-circuit au moyen du circuit de court-circuitage illustré sur la figure 2, le transformateur de redresseur 20 étant également alimenté par une tension alternative triphasée.

On peut ainsi voir que, dans la première configuration, qui est celle du transformateur de redresseur 20 en configuration de fonctionnement, représentée par la courbe 801, il se crée un cycle d'hystérésis avec de fortes variations d'impédance qui génèrent des harmoniques de courant et de tension. Dans la deuxième configuration, correspondant à un court- circuit classique du transformateur de redresseur 20, la courbe 802 ne montre pas de phénomène d'hystérésis et le tore magnétique présente une variation forte de sa configuration magnétique. Une telle variation de la configuration magnétique du tore magnétique génère également des harmoniques de courant et de tension qui ne sont pas compatibles avec les mesures selon les prescriptions de la norme CEI 60076-1. Dans la troisième configuration, qui est celle selon l'invention, le tore magnétique n'étant soumis qu'à un champ magnétique dont le signe est constant, sa configuration magnétique reste relativement constante. II en résulte que l'impédance du transducteur magnétique 230a, b, c, d, e, f, lorsque le courant le parcourant est suffisant, est sensiblement constante.

La figure 4 illustre également ce phénomène en montrant le courant transitant dans un transducteur magnétique 230a, b, c, d, e, f dans ces mêmes trois configurations du transformateur de redresseur 20.

Ainsi, dans la première configuration, c'est-à-dire le transformateur de redresseur 20 en fonctionnement, le courant présente, comme le montre la courbe 811, des variations harmoniques marquées. Dans la deuxième configuration, le transducteur magnétique 230a, b, c, d, e, f comporte, en raison des variations de configuration magnétique observées sur la figure 3, une impédance très élevée comparativement à celle du reste du transformateur de redresseur 20 comme le montre la faible valeur de courant observée sur la courbe 812. Il est donc nécessaire, pour effectuer les mesures selon les prescriptions de la norme CEI 60076-1, de monter l'ensemble de test à des valeurs d'intensité élevées et le courant alors obtenu présente un contenu harmonique non conforme vis-à-vis des exigences de cette même norme .

Dans la troisième configuration, celle du système électrique de test selon l'invention, les tores magnétiques ne présentant pas de variation significative de leur état magnétique, il subsiste seulement une impédance résiduelle des transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f qui est sensiblement constante. Or, l'impédance du reste du transformateur de redresseur 20 augmente linéairement avec le courant appliqué. Ainsi, il est possible, avec une telle configuration et avec un courant de test suffisant, de déterminer l'impédance et les pertes liées au transformateur en lui-même sans influence significative, au sens de la norme CEI 60076-1, des transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f, notamment en ce qui concerne le taux d'harmonique.

La figure 5 illustre le principe du calcul d' impédance et de pertes avec un système électrique de test 2 selon l'invention en montrant un schéma équivalent de la répartition des impédances dans ce système de test. Ainsi, l'impédance mesurée est celle du transformateur de redresseur Z20 et du dispositif de court-circuitage Z50, Z231. Sur cette figure sont également représentées à titre d' illustration l'impédance Z60 du transformateur de test 60 et l'impédance Z61 du jeu de barre de test 61 reliant le transformateur de test 60 au transformateur d'alimentation 20.

Ainsi pour déterminer précisément l'impédance du transformateur de redresseur 20 sans l'influence des transducteurs magnétiques

230a, b, c, d, e, f avec la configuration illustrée sur la figure 2, il est possible d'utiliser l'équation suivante : Z _mesure = Z20+Z50+Z231 avec Z20 l'impédance du transformateur de redresseur 20, Z50 l'impédance du circuit de court-circuitage 50 et Z231 l'impédance du jeu de barres 231 reliant le transformateur de redresseur 20 au circuit de court-circuitage 50.

Ainsi, avec un système de test 2 préalablement calibré en impédance, l'impédance Z20 du transformateur de redresseur 20 peut être déterminée à partir de la mesure de l'impédance équivalente en suivant l'équation suivante :

Z20= Z _mesure -Z50-Z231.

Sur ce même principe, les pertes P20 du transformateur de redresseur 20 en court-circuit peuvent être déterminées avec un tel système électrique de test 2 à partir de l'équation suivante :

P20= Pmesure -Z50-Z231 avec Z50 les pertes liées au circuit de court-circuitage 50 et Z231 les pertes liées au jeu de barres 231 reliant le transformateur de redresseur 20 au circuit de court- circuitage 50.

Afin de répondre aux prescriptions de la norme CEI 60076-1, il est possible de déterminer à partir de l'impédance Z20 et des pertes P20 du transformateur de redresseur 20 ainsi obtenu, l'impédance et les pertes du transformateur de redresseur 20 en court-circuit sans influence significative des transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f . En effet, en fonction des conditions de mesure, il est possible, soit de négliger l'influence des transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f, ceux-ci étant en saturation magnétique pendant la mesure, soit d'utiliser le fait que la valeur d'impédance des transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f est sensiblement constante avec le courant alors que l'impédance du transformateur de redresseur 20 sans influence des transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f présente des variations d' impédance linéaires avec le courant .

Un tel système électrique de test 2 peut ainsi être mis en œuvre lors d'un procédé de test d'un transformateur de redresseur 20. Un tel procédé comporte les étapes consistant à :

court-circuiter l'ensemble des branches positives en court-circuit avec l'ensemble des branches négatives de manière à n'autoriser le parcours du courant entre une branche positive et une branche négative que dans un sens, ceci afin de mettre en saturation magnétique les transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f desdites branches positive et négative lors d'une mesure d'impédance et/ou de pertes,

- effectuer une mesure d'impédance et/ou de pertes du transformateur de redresseur 20, les transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f du transformateur de redresseur 20 étant en saturation magnétique grâce au court-circuitage .

L'étape de mesure d'impédance peut comporter les sous-étapes suivantes :

effectuer un étalonnage préalable du circuit de court-circuitage 50 et du transformateur de test 60 de manière à déterminer des valeurs d'étalonnage desdits moyens de court-circuitage et de mesure,

- effectuer une mesure d'impédance et/ou de pertes, ceci avec le moyen de mesure, - compenser la mesure d'impédance et/ou de pertes à partir des valeurs d'étalonnage des moyens de court-circuitage et de mesure, ceci de manière à déterminer les valeurs d'impédance et/ou de pertes du transformateur de redresseur 20.

La figure 6 illustre un système de test 3 selon une possibilité envisageable de l'invention, dans laquelle le circuit de court-circuitage 50 est adapté pour mettre en court-circuitage chacune des branches positives du transformateur de redresseur 20 uniquement avec la branche négative correspondante, les dites branches positives et négatives. Ainsi le circuit de court-circuitage 50 selon cette possibilité envisageable se différencie d'un circuit de court- circuitage 50 selon le premier mode de réalisation en ce qu' il comporte trois branches de court-circuitage correspondant chacune à l'une des phases du transformateur de redresseur 20 et en ce que chacune des branches de court-circuitage comporte une unique diode. Ces branches de court-circuitage sont court- circuitées entre elles.

La diode de chacune des branches de court- circuitage du circuit de court-circuitage 50 est associée à la branche positive dudit transformateur de redresseur 20 pour n'autoriser le parcours du courant dans ladite branche de court-circuitage que dans un sens .

Dans ce mode de réalisation, le procédé de test se différencie de celui du premier mode de réalisation en ce que, lors de l'étape de court- circuitage, chaque branche positive est court-circuitée avec la branche négative correspondante en formant une branche de court-circuitage de manière à n'autoriser le parcours du courant entre une branche positive et une branche négative que dans un sens, ceci afin de mettre en saturation magnétique les transducteurs magnétiques 230a, b, c, d, e, f desdites branches positive et négative lors d'une mesure d'impédance et/ou de pertes, lesdites branches de court-circuitages étant court-circuitées entre elles.

La figure 7 illustre un ensemble d' anodisation 1 selon un troisième mode de réalisation de l'invention dans lequel le circuit redresseur 30 présente une configuration dans laquelle il forme un circuit de court-circuitage selon l'invention. Un ensemble d' anodisation 1 selon ce troisième mode de réalisation se différencie d'un ensemble d' anodisation de l'art antérieur tel que précédemment décrit en ce que le circuit redresseur 30 comporte un interrupteur de court-circuitage agencé pour, lorsqu' il est en position fermée, court-circuiter le circuit redresseur 30 et un interrupteur d'isolation, agencé pour, lorsqu'il est en position ouverte, isoler le circuit redresseur 30 de l'installation 40.

Ainsi lorsque l'interrupteur d'isolation est en position fermée et l'interrupteur de court- circuitage est en position ouverte, l'ensemble d' anodisation 1 selon ce troisième mode fonctionne de manière similaire à l'ensemble d' anodisation 1 de l'art antérieur déjà décrit.

Lorsque l'interrupteur de court-circuitage est placé en position fermée et que l'interrupteur d'isolation est placé en position ouverte, le circuit redresseur 30 est dans une configuration dans laquelle il comporte pour chaque branche positive une branche de court-circuitage reliant ladite branche positive à la branche négative correspondante, chaque branche de court-circuitage étant configurée pour n'autoriser le parcours du courant dans ladite branche de court- circuitage que dans un sens. Dans cette même configuration, l'ensemble des branches de court- circuitage sont reliées entre elles de manière à mettre en court-circuit l'ensemble des branches positives du transformateur de redresseur 20 avec l'ensemble des branches négatives de ce même transformateur 20.

Dans une telle configuration, le circuit redresseur 30 forme un moyen de court-circuitage selon l'invention. De manière similaire au système électrique 2 illustré sur la figure 2, afin de réaliser un test du transformateur de redresseur 20, les bobinages primaires 210 peuvent être isolées du circuit d'alimentation 10 et reliées à un transformateur de test 60, tel que cela est illustré sur la figure 7. De cette manière, le circuit redresseur présente une configuration similaire à celle du circuit de court- circuitage 50 du premier mode de réalisation et permet donc la mise en œuvre d'un procédé de test similaire à celui décrit dans le premier mode de réalisation.

Les figures 8A à 8D illustrent des variantes de configuration du système de test illustré sur la figure 2 qui sont électriquement équivalentes à cette dernière. La figure 8A, illustre une configuration monophasée dans laquelle, chacune des branches positives est directement en court-circuit avec la branche négative correspondante de manière à former ensemble une branche de court-circuitage . les branches de court-circuitages sont reliées entre elles de manière à ce que l'ensemble des branches positives soit mise en court-circuit avec l'ensemble des branches négatives .

La figure 8B illustre une configuration similaire dans laquelle il est prévu deux interrupteurs permettant d' isoler les branches de court-circuitages les unes des autres.

La figure 8C illustre une configuration hybride dans laquelle pour une phase la branche positive et négative correspondantes sont directement court-circuitées entre elles de manière à former une branche de court-circuitage selon une configuration monophasée. Les branches positives et négatives des deux autres phases étant respectivement reliées ensemble dans une configuration biphasée. Les deux branches de court-circuit positives et négatives ainsi formées sont toutes deux connectées à la branche de court-circuitage permettant ainsi que l'ensemble des branches positives soit mise en court-circuit avec l'ensemble des branches négatives.

La figure 8D illustre une configuration similaire à celle illustré figure 8C dans laquelle il est prévu deux interrupteurs permettant, lorsque les deux interrupteurs sont ouverts, d'isoler la branche de court-circuitage et les branches de court-circuit positive et négative les unes des autres.