La présente invention concerne une méthode d'utilisation de microgels obtenus à partir de latex eau dans huile, ou de polymère réticulés sous forme de poudre, et leur domaine d'application en tant qu'agents épaississants et/όu agents sélectifs de réduction de perméabilité dans le domaine de l'industrie du pétrole, notamment de la Prévention des Venues d'Eau, du Contrôle de Profils, de la Récupération Assistée du Pétrole par injection de produits viscosifiant.

Différents produits ou procédés existent et sont déjà utilisés pour ces différents usages. On connaît en particulier dans le domaine de la Prévention des Venues d'Eau, les traitements mettant en œuvre des polymères mais ceux-ci restent limités à des perméabilités de zones productrices d'eau relativement peu élevées (en moyenne inférieures à 300 milliDarcy) à cause de la limitation en taille de ces polymères. Les procédés de Prévention de Venues d'Eau à base de gels de polymère proposés dans l'industrie pétrolière sont actuellement peu fiables et utilisent souvent des produits polluants à base de sels de chrome ou de résines. Les procédés aujourd'hui sur le marché mettent le plus souvent en œuvre des gels colmatants ou des gels dilués (faible concentration en polymère et en réticulant, Colloïdal Dispersion Gels), les résultats restent aléatoires principalement à cause des problèmes tels que : - l'absence de contrôle de la cinétique de gélification lié à la variabilité des paramètres physico-chimiques et hydrodynamiques entre la surface et la formation, entraînant le risque d'une inefficacité du traitement (absence de gélification) ou à l'inverse le risque d'un endommagement irrémédiable du puits (prise en masse du gel), - la rétention et l'adsorption de l'agent réticulant sur la roche réservoir, - le non-contrôle des caractéristiques du gel formé, de son placement et de sa propagation ainsi que de ses propriétés de sélectivité eau/huile. D'autre part, le nombre grandissant de champs matures, le développement des puits complexes (puits horizontaux, sous-marins, multi-branches) et les problèmes de fiabilité des techniques de séparation de fonds ont fait augmenter considérablement l'intérêt des pétroliers pour les traitements auto-sélectifs de Prévention de Venues d'Eau pouvant être injectés directement (injection de type "bullhead") dans la formation réservoir, c'est à dire sans isolation de zone par des équipements spécifiques. Dans le cas d'un traitement de puits producteurs par injection de polymère, le mécanisme primaire repose sur une adsorption des molécules de polymère sur le minéral constituant la couche balayée par Ie polymère. Après le traitement, lorsque le puits est remis en production, les molécules adsorbées de manière quasi-irréversible à la paroi offrent un maximum de résistance à l'écoulement de l'eau qui circule principalement au voisinage de cette paroi et réduisent ainsi sa mobilité. En présence d'une phase hydrocarbonée (huile ou gaz), la pression capillaire exercée par le fluide constituant cette phase suffit à écraser les molécules adsorbées sur la paroi des restrictions de pore et ainsi à ne pas entraver sa mobilité. Les molécules, déformables, dans leur état "compressé" ont la capacité de se gonfler en présence d'une phase d'eau et de réduire ainsi sa mobilité. Ce type de produit conférant une réduction sélective de perméabilité entre l'eau, l'huile ou le gaz est appelé "Relative Permeability Modifier", il implique ainsi une réduction de la perméabilité à l'eau dans les drains de plus forte perméabilité favorisant ainsi: 1) une amélioration de la production (diminution du Water OiI Ratio ou du Gas OiI ratio), 2) un balayage plus efficace des couches de plus faible perméabilité, en général celles qui contiennent de l'huile encore mobilisable, 3) une diversion de l'eau vers les zones moins perméables et donc les moins bien balayées dans les procédés de drainage par injection d'eau (correction de profil dans les puits injecteurs).

Un procédé de fabrication de microgels est décrit dans le document EP- 1086976. Il est basé sur la gélification réalisée sous cisaillement d'un mélange de polymère et de réticulant. Selon la méthode, on injecte dans un milieu poreux et perméable une composition gélifiante comprenant un polymère et un additif de réticulation du polymère et on recueille à la sortie du milieu une solution de microgels de taille sensiblement constante et mono disperse. La demanderesse s'est donc intéressée à des espèces chimiques faciles à mettre en solution, stables c'est à dire présentant un caractère répulsif (absence d'interactions), et de taille contrôlée. La présente demande concerne une méthode de mise en oeuvre de microgels de type chimique, de taille contrôlée et stables, optimisés en fonction des caractéristiques de réservoir pour lequel l'application est désirée.

Les avantages de cette invention réside principalement dans le fait que: a) la taille des microgels est notablement plus grande (de 1 à 10 fois) que la taille d'un polymère de haut poids moléculaire du commerce; b) la taille des microgels peut être dimensionnée en fonction de la perméabilité moyenne de la couche, ou de la zone de réservoir, par laquelle l'eau est produite en plus grande quantité, généralement des zones de perméabilité de 0,001 à quelques Darcy (1 Darcy=0,98693 μm2).

Dans la présente invention, la demanderesse a recherché des microgels ayant les propriétés suivantes: - déformables, - stables en solution, - stables vis à vis des électrolytes, - stables en température, - stables mécaniquement, c'est à dire lorsqu'il sont soumis à un fort cisaillement, - pouvant s'adsorber de manière irréversible, La capacité des microgels selon l'invention, à satisfaire sur le plus large domaine, l'ensemble de ces conditions permet de disposer d'un nouveau procédé beaucoup plus fiable par rapport à ceux existant actuellement sur le marché. Selon l'invention, les microgels sont non toxiques, sans résidus nocifs, permettant ainsi de satisfaire l'évolution de la réglementation européenne sur les substances dangereuses et les normes concernant les rejets.

Ainsi, la présente invention concerne une méthode de traitement de formations dans laquelle on effectue les étapes suivantes: - on prépare une composition comportant des microgels en mélangeant dans un solvant sous agitation, une quantité représentant de 0,01% à 60% massique de ladite composition de : ou bien un latex inverse consistant en une phase huile, une phase aqueuse, au moins un agent émulsionnant de type eau dans huile (E/H), au moins un agent émulsionnant de type huile dans eau (H/E), de 20% à 60% en poids, et de préférence de 25% à 45% en poids d'un polyélectrolyte anionique réticulé à base soit d'au moins un monomère à fonction acide fort copolymérisé avec au moins un monomère neutre, soit d'un monomère à fonction acide faible copolymérisé avec au moins un monomère neutre, ou bien d'un polymère en poudre obtenu par distillation azéotropique, atomisation ou précipitation dudit latex inverse, - on injecte ladite composition dans la formation poreuse et perméable dans laquelle s'écoulent de l'eau et/ou de l'huile et/ou du gaz, de manière à réduire sélectivement la perméabilité à l'eau et/ou de réduire les venues de sédiments grâce à l'adsorption des microgels dans la formation. Le solvant est de préférence de l'eau plus ou moins salée, mais peut aussi être une phase organique, telle une huile. Bien entendu, le solvant peut aussi être un mélange aqueux et organique. Dans la définition du polyélectrolyte contenu dans Ie latex inverse tel que défini ci-dessus : - l'agent de réticulation est de préférence choisi parmi le diméthacrylate d'éthylèneglycol, le diacrylate de diéthylèneglycol, le diallyloxyacétate de sodium, le diacrylate d'éthylèneglycol, le diallyl urée, le triallylamine, le triméthylol propanetriacrylate ou le méthylène-bis-(acrylamide) ou un composé de type organométallique choisi dans la colonne IV du tableau de Mendeleïev (Ti, Zr, Hf, Th) ; - la fonction acide fort des monomères en comportant peut être notamment la fonction acide sulfonique ou la fonction acide phosphonique. Lesdits monomères peuvent être par exemple l'acide styrènesulfonique partiellement ou totalement salifié ou, de préférence, l'acide 2-méthyl 2-[(1-oxo 2-propènyl) amino] 1-propanesulfonique (dénommé aussi acide 2-acrylamido 2-méthyl propanesulfonique) partiellement ou totalement salifiée ; - la fonction acide faible des monomères en comportant peut être notamment la fonction acide carboxylique partiellement salifiée. Lesdits monomères peuvent être par exemple l'acide acrylique, l'acide méthacrylique, l'acide itaconique, l'acide maléique ou l'acide 3-méthyl 3-[(1-oxo 2-propènyl) amino] butanoïque partiellement ou totalement salifié ; - les monomères neutres peuvent être notamment choisis parmi l'acrylamide, le méthacrylamide, le diacétoneacrylamide, le diméthylacrylamide, le N-isopropyl acrylamide, l'acrylate de (2-hydroxy éthyle), l'acrylate de (2,3- dihydroxy propyle), le méthacrylate de (2-hydroxy éthyle), le méthacrylate de (2,3- dihydroxy propyle), un dérivé éthoxylé de poids moléculaire compris entre 400 et 1000, de chacun de ces esters ou le vinyl pyrrolidone ; - Pour les monomères à fonction acide fort ou à fonction acide faible, le terme salifié indique plus particulièrement les sels de métaux alcalins tels que les sels de sodium ou de potassium, les sels de bases azotées comme Ie sel d'ammonium ou le sel de monoéthanolamine (HO-CH2-CH2-NH4+). - L'agent émulsionnant de type eau dans huile (E/H) peut être constitué soit d'un seul tensioactif soit d'un mélange de tensioactifs à condition que ledit mélange ait une valeur de HLB suffisamment faible pour induire des émulsions eau dans huile. Comme agent émulsionnant de type eau - dans huile, il peut y avoir par exemple les esters de sorbitan, comme l'oléate de sorbitan, comme celui commercialisé par la société SEPPIC sous le nom MONTANE™ 80, l'isostéarate de sorbitan, comme celui commercialisé par Ia société SEPPIC sous le nom MONTANE™ 70 ou le sesquioléate de sorbitan comme celui commercialisé par la société SEPPIC sous le nom MONTANE™ 83. Il peut y avoir aussi certains esters de sorbitan polyéthoxylés, par exemple le monooléate de sorbitan pentaéthoxylé comme celui commercialisé par la société SEPPIC sous le nom MONTANOX™ 81 ou l'isostéarate de sorbitan pentaéthoxylé comme celui commercialisé sous le nom MONTANOX™ 71 par la société SEPPIC. Il peut y avoir encore l'alcool oléocétylique diéthoxylé comme celui commercialisé sous le nom SIMULSOL™ OC 72 par la société SEPPIC, les polyesters de poids moléculaire compris entre 1000 et 3000, produits de la condensation entre un acide poly(iosbutènyl) succinique ou son anhydride et un polyéthylène glycol, tels que l'HYPERMER™ 2296 commercialisé par la société UNIQEMA, ou enfin les copolymères blocks de poids moléculaire compris entre 2500 et 3500, comme l'HYPERMER™ B246 commercialisé par la société UNIQEMA, ou Ie SIMALINE™ IE 200 commercialisé par la société SEPPIC. - par agent émulsifiant du type "huile dans eau", on désigne des agents émulsifiants possédant une valeur de HLB suffisamment élevée pour fournir des émulsions huile dans l'eau tels que les esters de sorbitan éthoxylés comme l'oléate de sorbitan polyéthoxylé avec 20 moles d'oxyde d'éthylène , commercialisé par la société SEPPIC sous le nom de MONTANOX™ 80, le laurate de sorbitan polyéthoxylé avec 20 moles d'oxyde d'éthylène , commercialisé par Ia société SEPPIC sous le nom de MONTANOX™ 20, l'huile de ricin polyéthoxylé avec 40 moles d'oxyde d'éthylène commercialisé sous le nom SIMULSOL™ OL50, l'alcool oléodécylique décaéthoxylé, commercialisé par la société SEPPIC sous le nom SIMULSOL™ OC 710, l'alcool laurique heptaéthoxylé commercialisé sous le nom SIMULSOL™ P7, le nonylphénol décaéthoxylé commercialisé sous le nom de SYNPERONIC™ NP-10 ou les hexaoléates de sorbitan polyéthoxylés commercialisés par la société UNIQEMA sous les nom G-1086 et G-1096 ; - la phase huile peut être constituée soit par une huile minérale commerciale contenant des hydrocarbures saturés comme les paraffines, les isoparaffines, les cycloparaffines, présentant à température ambiante, une densité entre 0,7 et 0,9 et un point d'ébullition supérieur à environ 18O0C, telle que par exemple le MARCOL™52 commercialisés par EXXON CHEMICAL, l'EXXSOL D100, ou l'ISOPAR M, soit par une huile de synthèse, soit par une huile végétale ou tout mélange de ces huiles.

La présente invention sera mieux comprise, et ses avantages apparaîtront plus clairement à la lecture de la description qui suit d'exemples de réalisation, nullement limitatifs. Les polymères réticulés utilisés selon l'invention, sont fabriqués par la société SEPPIC (France) peuvent se présenter sous les formes décrites ci-après. Le principe de la fabrication des latex inverses est décrit dans les documents US-6197287, EP-1047716, US-6375959, EP-1010708, WO-9942521 , il consiste en la préparation d'une phase aqueuse contenant entre autres les monomères, par exemple de l'acrylamide et du 2 acrylamido 2 méthyl propane sulfonate de sodium (AMPSNa), au moins un agent réticulant et optionnellement divers additifs technologiques tels que: agent limiteur de chaîne, agent complexant d'espèces métalliques, d'une phase organique contenant entre autres l'huile et un ou plusieurs agent émulsifiant. La phase aqueuse est introduite dans la phase organique sous agitation puis soumise à l'action d'un cisaillement important à l'aide d'un appareil de type Ultra Turrax ou Silverson. L'émulsion obtenue est ensuite soumise à un barbotage d'azote, puis la réaction de polymérisation est amorcée en présence d'un agent initiateur de radicaux libres. Après polymérisation, l'agent émulsifiant de type huile dans l'eau est ajouté. La composition selon l'application destinée notamment à la prévention des venues d'eau, au contrôle de profils, au balayage des réservoirs (Chemical Flooding), à la consolidation des sables, à l'étanchéification de remblais, à l'abandon de zones, etc., peut comporter un ajout d'un agent réticulant permettant de réticuler les microgels entre eux.

Par polymère réticulé est désigné un polymère non linéaire se présentant à l'état de réseau tridimensionnel, gonflable en présence d'eau et appelé microgel. L'agent de réticulation est généralement utilisé dans la proportion molaire exprimée par rapport aux monomères mis en œuvre, de 0,002% à 0,5%, et de préférence de 0,002% à 0,25%. Ce faible taux de réticulation permet de conférer les propriétés visco-élastiques adéquates aux microgels et notamment une capacité de déformation importante. Ce type de microgels est qualifié de "déformable" ("soft microgels") par opposition à des microgels à fort degré de réticulation qui se rapprochent de sphères dures. Ces microgels présentant un degré élevé de capacité de déformation en font de potentiels bons agents RPM ("Relative Permeability Modifiers") dans la mesure où ils offrent peu ou pas de résistance à l'huile. Ces microgels, compte tenu de leurs caractéristiques rhéologiques ne sont bien évidemment pas adaptés à bloquer les espaces interstitiels entre les solides des formations souterraines.

Les latex inverses contiennent entre 10% et 90% d'eau. La phase huile de la composition représente de 10% à 90%, de préférence de 20% à 25% du poids total de la composition. Les latex contiennent généralement de 2,5% à 15% en poids, et de préférence de 4% à 9% en poids d'agents émulsionnants tels que définis précédemment , parmi lesquels de 20% à 50% du poids total des agents émulsionnants présents sont du type eau dans huile (E/H) et dans laquelle de 80% à 50% du poids total des agents émulsifiants sont du type huile dans eau (H/E). Les microgels ou latex peuvent également contenir divers additifs tels que des agents complexant, des agents de transfert, ou des agents de limitation de longueur de chaîne. Les polymères réticulés sous la forme de poudre peuvent être, lors de la phase de précipitation, débarrassés de ces différents additifs susmentionnés.

La présente demande s'adresse principalement au traitement de puits producteurs à huile ou à gaz, ou de puits de stockage de gaz ou plus généralement au traitement de formations rocheuses. Le traitement de ce type de puits s'opère sur une distance limitée autour d'un puits (quelques mètres), il concerne la prévention des venues d'eau, la prévention des venues de gaz. Il pourra également concerner d'autres domaines similaires, tels que le contrôle de profils, la récupération assistée par balayage (Chemical Flooding) à partir de puits injecteurs, la consolidation des sables, les traitements d'étanchéification (puits de mines), ou l'abandon de zones.

Les traitements de Prévention des Venues d'Eau peuvent être réalisées en mettant en œuvre des agents colmatants (ciments, résines), des moyens mécaniques (packers) ou des traitements à base de polymères. La mise en place d'un packer ou d'un bouchon de ciment nécessite la connaissance précise de la zone par laquelle s'opère la venue d'eau, elle impose un type de complétion adapté à une injection sélective, la technique nécessite des travaux de "workover" et est donc coûteuse. Les techniques d'injection de polymères de type "bullhead", c'est à dire sans isolation de zone, sont plus séduisantes car elles sont beaucoup plus simples à mettre en œuvre et sont surtout moins coûteuses.

Un avantage du procédé mettant en œuvre les formulations de la présente demande réside dans le fait qu'il peut être appliqué à des formations sans devoir isoler ou protéger la ou les zones productrices d'hydrocarbure durant la phase d'injection de la formulation.

La composition comportant les microgels est destinée à être injectée dans des formations où les zones à eau ont des perméabilités notablement plus grandes que les zones à huile, ainsi ces microgels auront une propension à envahir les zones de perméabilité les plus élevées, c'est à dire, dans la plus grande majorité des cas, les zones à eau. En effet, il serait préjudiciable de mettre en œuvre une injection de microgels dans des formations où: - la perméabilité des zones à huile est plus grande que celle des zones à eau; - la pression dans les zones à huile est plus faible que dans les zones à eau, et pourrait ainsi induire une diminution en terme de production d'huile, voire conduire à un abandon du puits. Un avantage du procédé mettant en œuvre la présente demande concerne le fait que les microgels injectés, de taille notablement plus grosse que la taille des polymères couramment injectés (seuls ou en présence d'agents gélifiant) vont pénétrer à très courte distance dans les zones de faible perméabilité. Cette propriété est due au fait de la conjugaison de leur dimension importante (taille micronique) et de l'épaisseur importante de la couche adsorbée (mono couche) liée à leur adsorption. Dans le cas de microgels de 1 ,5 μm, la réduction de perméabilité à l'eau est de l'ordre de 20 dans un grès de Béréa de 200 miliidarcy et devrait être beaucoup plus importante dans le cas de perméabilités plus faibles. Ainsi, les distances de pénétration dans un modèle de type bicouche de perméabilité 200 mD et 1000 mD seraient dans un rapport 1 :100.

Un autre avantage des microgels réside dans le fait qu'ils sont injectés en régime dilué, favorisant ainsi un placement sélectif dans les zones de plus forte perméabilité, en général, les zones par lesquelles l'eau est principalement produite.

A la suite du traitement opéré avec les microgels, lorsque le puits est remis en production, une réduction de la perméabilité à l'huile ou au gaz peut cependant intervenir dans la zone hydrocarbonée. Cependant, une fois que le fluide injecté (solution de microgels) est reproduit, celui-ci est remplacé par l'hydrocarbure. Du fait de la seule pression capillaire, les microgels qui sont de nature déformable, sont alors compressés à la paroi des restrictions de pore permettant ainsi à la phase hydrocarbonée de s'écouler vers le puits producteur sans altération de sa perméabilité relative. Lorsque le polymère réticulé est utilisé sous forme de latex inverse, il peut être mis en œuvre non dilué, ou dilué dans de l'huile, ou préférentiellement dans de l'eau dans une proportion pondérale supérieure à 0,01%. Lorsque le polymère réticulé est utilisé sous forme de poudre, il peut être dilué dans de l'eau dans une proportion pondérale comprise entre 0,01 et 60%. La mise en solution des microgels selon l'invention est beaucoup plus rapide que les poudres de polymères conventionnels. La dilution de la solution commerciale sera réalisée dans une eau de préférence de salinité modérée, de préférence entre 0% et 2% TDS (Total Dissolved Sait, ou sel dissout total), et se fera de préférence sous un cisaillement assez intense afin de parfaitement briser l'émulsion. Cette eau pourra être de l'eau de production ou un mélange d'eau de production et d'eau plus douce (eau de rivière, eau du robinet, ...) ou tout autre type d'eau (eau de rivière, eau du robinet, eau de mer, eau synthétique,...) afin de satisfaire aux recommandations concernant la salinité pour une mise en solution optimisée. On peut avantageusement injecter les microgels sous la forme de latex inverse soit purs, soit dilués dans une phase organique (diesel, huile minérale). Ce mode d'injection est particulièrement approprié pour des formations sensibles à l'injection d'eau du fait d'une déstabilisation de la roche ou d'une perméabilité faible provoquant des pertes notables de la perméabilité de l'huile ou du gaz induites par un accroissement de la saturation en eau dans la zone balayée. L'injection du latex inverse en phase hydrocarbonée peut se faire à des concentrations comprises entre 0,1 et 90%. Les microgels synthétisés en émulsion peuvent ensuite être isolés sous la forme de poudre. Ils peuvent ensuite être remis en solution en recouvrant les mêmes propriétés. Les microgels sous la forme de poudre sont mis en solution également sous un cisaillement assez intense au moment de l'introduction de la poudre dans une eau de même type que celui mentionné concernant l'émulsion, puis sous une agitation plus modérée durant Ia phase de maturation.

Le pH d'utilisation de la présente composition se situera dans un domaine entre 4 et 11 , de préférence entre 5 et 9.

Selon le type de puits, il pourra être judicieux d'injecter un premier fluide ou "préflush" (eau, polymère seul, fluide de diversion, ...) avant d'injecter la solution de microgels.

Le domaine d'utilisation de la présente demande s'adresse à des réservoirs dont Ia température est comprise entre 2O0C et 2000C, de préférence entre 2O0C et 150°C. Le domaine d'utilisation de la présente demande s'adresse à des réservoirs dont la salinité est comprise entre 0,1 g/r et 350 g/l TDS, de préférence entre 0,1 g/l et 100 g/l TDS.

La présente demande a enfin ainsi pour objet une formulation de microgels à destination de l'industrie du pétrole et du traitement des puits tels que définis précédemment, les puits pouvant être des puits verticaux, horizontaux ou des puits à architecture complexe. Les puits peuvent être en trous ouverts ou complétés en "gravel pack", trous tubes perforés, crépines, ...

Les microgels peuvent avantageusement être optimisés en fonction des caractéristiques de la formation à traiter.

Le résultat attendu de la mise en œuvre de solutions de microgels est d'augmenter la proportion de la production de la phase hydrocarbonée (huile ou gaz) par rapport à celle de la phase aqueuse (eau) et ainsi de réduire les coûts de gestion de l'eau produite. Un autre avantage concerne le fait que le débit de production du puits peut être augmenté du fait de l'allégement de la colonne hydrostatique induite par Ia réduction de la fraction d'eau dans la production du puits.

Dans le cas de formation contenant des sables ou particules fines mobiles, l'adsorption des microgels selon l'invention favorise la retenue de ces particules et donc ralenti, ou élimine, les venues de sables, ou phénomènes équivalents, dans les drain forés dans la formation. Des remblais de sols sont avantageusement stabilisés et étanchéifiés (au moins forte réduction de perméabilité) par l'injection de la composition liquide selon l'invention.

Les exemples suivants ont pour but d'illustrer la présente invention, sans toutefois la limiter. Exemple 1 : Préparation d'un latex inverse de copolymère AMPS-AM partiellement ou totalement salifié, sous forme de sel de sodium, réticulé au triallylamine (AMPS/AM=5/95): On charge dans un bêcher, sous agitation : - 350 g d'eau permutée, - 69,2 g d'une solution commerciale à 55% en poids du sel de l'acide 2-méthyl-2-[(1 -oxo~2-propènyl)amino]-1 -propanesulfonique (AMPS), - 236,1 g d'acrylamide (AM), - 0,45 g d'une solution commerciale à 40% de diéthylène triamine pentacétate de sodium, et - 0,36 g de triallylamine. Le pH de la phase aqueuse précédemment décrite est ajusté à 3,5 et la quantité de phase aqueuse est complétée jusqu'à concurrence de 680 g par ajout d'eau permutée. Parallèlement, on prépare une phase organique en introduisant dans un bêcher agité successivement : - 220 g d'EXXSOL™ D100, - 27,5 g de MONTANE™ 80 VG (oléate de sorbitan commercialisé par la société SEPPIC) - et 0,1 g de azo-bis-isobutyronitrile. La phase aqueuse est introduite progressivement dans la phase organique puis soumise à une agitation mécanique violente au moyen d'un appareil de type Ultra-Turrax™ commercialisé par la société IKA. L'émulsion obtenue est alors transférée dans un réacteur de polymérisation. L'émulsion est soumise à un barbotage d'azote important de manière à éliminer l'oxygène et refroidie à environ 8-100C. On introduit alors 5 ml d'une solution contenant 0,42% (en poids) d'hydroperoxyde de cumène dans Pisohexadécane. Après un temps suffisant pour une bonne homogénéisation de la solution, on introduit alors une solution aqueuse de métabisulfite de sodium (0,2 g dans 100 ml d'eau) à raison de 0,5 ml/minute. L'introduction est réalisée pendant environ 60 minutes. Pendant cette introduction, on laisse monter Ia température dans le réacteur de polymérisation jusqu'à la température finale de polymérisation. On maintient alors le milieu réactionnel pendant environ 90 minutes à cette température. L'ensemble est refroidi jusqu'à une température d'environ 350C et on introduit lentement 35 g d'alcool laurique heptaéthoxylé (7 OE). On filtre et on recueille le latex inverse ainsi obtenu.

Exemple 2: Préparation d'un latex inverse de copolvmère AMPS-AM, partiellement ou totalement salifié, sous forme de sel de sodium, réticulé au triallylamine (AM PS/AM=15/85) On charge dans un bêcher, sous agitation : - 270 g d'eau permutée, - 218,6 g d'une solution commerciale à 55% en poids du sel de l'acide 2-méthyl-2-[(1 -oxo-2-propènyl)amino]-1 -propanesulfonique - 181 ,0 g d'acrylamide, - 0,45 g d'une solution commerciale à 40% de diéthylène triamine pentacétate de sodium, et - 0,36 g de triallylamine. Le pH de la phase aqueuse précédemment décrit est ajusté à 3,5 et la quantité de phase aqueuse est complétée jusqu'à concurrence de 680 g par ajout d'eau permutée. Parallèlement, on prépare une phase organique en introduisant dans un bêcher agité successivement : - 220 g d'EXXSOL™ D100, - 27,5 g de MONTANE™ 80 VG (oléate de sorbitan commercialisé par SEPPIC) et - 0,1 g de azo-bis-isobutyronitrile. La phase aqueuse est introduite progressivement dans la phase organique puis soumise à une agitation mécanique violente au moyen d'un appareil de type Ultra-Turrax™ commercialisé par IKA. 5

L'émulsion obtenue est alors transférée dans un réacteur de polymérisation. L'émulsion est soumise à un barbotage d'azote important de manière à éliminer l'oxygène et refroidie à environ 8-100C. On introduit alors 5 ml d'une solution contenant 0,42% (en poids) d'hydroperoxyde de cumène dans l'isohexadécane. Après un temps suffisant pour une bonne homogénéisation de la solution, on introduit alors une solution aqueuse de métabisulfite de sodium (0,2 g dans 100 ml d'eau) à raison de 0,5 ml/minute. L'introduction est réalisée pendant environ 60 minutes. Pendant cette introduction, on laisse monter la température dans le réacteur de polymérisation jusqu'à la température finale de polymérisation. On maintient alors le milieu réactionnel pendant environ 90 minutes à cette température. L'ensemble est refroidi jusqu'à une température d'environ 35°C et on introduit lentement 35 g d'alcool laurique heptaéthoxylé (7 OE). On filtre et on recueille le latex inverse ainsi obtenu.

Exemple 3 : Préparation d'un latex inverse de copolymère (AMPS/AM=40/60) réticulé au triallylamine (i) - On prépare une phase organique en introduisant sous agitation 27,5 g de MONTANE™ 80 (oléate de sorbitan) dans 220 g d'EXXSOL™ D100, puis en ajoutant 0,1 g d'azo-bis(isobutyronitrile); (ii) - On prépare une phase aqueuse en mélangeant sous agitation : - 50 g d'eau, - 127,8 g d'acrylamide (AM), - 496,1 g d'une solution commerciale à 55% du sel de sodium de l'acide 2-acrylamido-2-méthyipropanesulfonique (AMPS), - 0,31 g de triallylamine, - 0,45 g d'une solution commerciale à 40% de diéthylènetriamine pentaacétate de sodium. On ajuste Ie pH de la phase aqueuse à 5,3 en ajoutant la quantité requise d'acide 2-acrylamido-2-méthylpropanesulfonique (environ 3 g). La quantité totale de phase aqueuse est alors ajustée à 680 g par ajout d'eau. (iii) - La phase aqueuse est ensuite dispersée sous agitation dans la phase huile puis l'ensemble est soumis à l'action d'un cisaillement important à l'aide d'une turbine de type Ultra-Turrax™ ou Silverson™. L'émulsion inverse ainsi obtenue est alors soumise à un barbotage d'azote de manière à enlever l'oxygène dissout. (iv) - Après avoir refroidie l'émulsion inverse à environ 8-1O0C, on initie la réaction de polymérisation par ajout d'un couple oxydo-réducteur: Hydroperoxyde de cumène/métabisulfite de sodium. La température s'élève jusqu'à environ 800C et on laisse ensuite la réaction de polymérisation se poursuivre jusqu'à l'obtention d'un palier de température indiquant la fin de celle-ci. (v) - On maintient alors le milieu réactionnel à cette température de manière à éliminer les monomères résiduels. Puis on ajoute à environ 35°C, 35 g de SIMULSOL™ P7 (alcool laurique heptaéthoxylé). On filtre et on recueille le latex inverse souhaité obtenu.

Exemple 4 : Préparation d'un latex inverse de copolymère (AM-AA=80/20) partiellement salifié sous forme de sel de sodium réticulé au méthylène bis(acrylamide) (i) - On prépare une phase organique en introduisant sous agitation 27,5 g de Montane™ 80 dans 220 g d'EXXSOL™ D100 et en y ajoutant 0,1 g d'azo- bis(isobutyronitrile). (ii) - On prépare une phase aqueuse en introduisant : - 350 g d'eau, - 199,0 g d'acrylamide (AM), - 50,0 g d'acide acrylique (AA), - 40 g d'une solution d'hydroxyde de sodium à 50%, - 0,027 g de méthylène- bis- acrylamide, - 0,45 g d'une solution commerciale à 40% de diéthylène triamine pentaacétate de sodium. On ajuste le pH de la phase aqueuse à 5,2 en ajoutant la quantité requise d'acide acrylique ou de soude. La quantité totale de phase aqueuse est alors ajustée à 680 g par ajout d'eau. (iii) - La phase aqueuse est ensuite dispersée sous agitation dans la phase huile puis l'ensemble est soumis à l'action d'un cisaillement important à l'aide d'une turbine de type Ultra-Turrax™. ou Silverson™. L'émulsion inverse ainsi obtenue est alors soumise à un barbotage d'azote de manière à enlever l'oxygène dissout. (iv) - Après avoir refroidie l'émulsion inverse à environ 8-100C, on initie la réaction de polymérisation par ajout d'un couple oxydo-réducteur: Hydroperoxyde de cumène/métabisulfite de sodium. La température s'élève jusqu'à environ 8O0C et on laisse ensuite la réaction de polymérisation se poursuivre jusqu'à l'obtention d'un palier de température indiquant la fin de celle-ci. (v) - On maintient alors le milieu réactionnel à cette température de manière à éliminer les monomères résiduels. Puis on ajoute à environ 350C, 35 g de SIMULSOL™ P7 (alcool laurique heptaéthoxylé). On filtre et on recueille le latex inverse souhaité obtenu.

Exemple 5 : Préparation d'un latex inverse de copolymère (AM-AA≈80/20) partiellement salifié sous forme de sel de sodium réticulé au méthylène bis(acrylamide) On opère comme à l'Exemple 4, mais en utilisant deux fois plus de méthylene-bis(acrylamide), soit 0,054 g, et on obtient le latex inverse attendu.

Evaluation des propriétés des microgels à partir du latex inverse préparé selon l'Exemple 3 1 : Mesure de viscosités On a préparé des microgels de différentes concentrations du latex inverse préparé comme selon l'Exemple 3, dans une eau contenant 2% de NaCI. Le tableau suivant donne les viscosités obtenues à 300C (en mPa.s) aux différentes concentrations C dans l'eau (Rhéomètre Low Shear, vitesse de cisaillement égale à 1 et à 100 s"1) :

2 : Tests sur carbure de Silicium L'évaluation des performances des microgels en milieu poreux est réalisée sur des milieux de type carbure de Silicium se présentant sous la forme de poudre relativement mono disperse, commercialisés avec différentes granulométries. Ce matériau une fois tassé, permet d'obtenir une bonne reproductibilité des massifs en terme de structure poreuse et de perméabilité de l'échantillon pour une taille de grains donnée. Il constitue donc un bon milieu poreux modèle. La poudre de carbure de silicium est tassée dans une colonne munie de deux embouts. Sa perméabilité k initiale est déterminée à l'eau. Les fluides (eau, solution de microgels, eau d'élution, huile, ...) sont injectés dans le milieu poreux à débit constant. La perte de charge est déterminée aux bornes du massif et enregistrée tout au long de l'injection.

La bonne propagation des microgels (contrôlée par une mesure de la viscosité en ligne) est vérifiée dans les milieux dont la dimension des restrictions de pore est au moins supérieure à 3 fois Ia taille des microgels.

Les réductions de perméabilité à l'eau ou à l'huile sont déterminées par l'injection alternée de ces deux fluides à la suite de l'injection de la solution de microgels. La réduction de perméabilité à l'eau permet, connaissant la dimension de pore du milieu poreux, d'évaluer l'épaisseur de la couche de microgels adsorbée et ainsi de déterminer la taille des microgels sous leur forme adsorbée. On constate une réduction sélective de perméabilité avec une réduction de la perméabilité à l'eau (Rkw), sans réduction notable de la perméabilité à l'huile (Rko) (K perméabilité en Darcy, εH épaisseur de couche adsorbée, en micromètre).

Conditions expérimentales : Température T=30°C, eau+2% de NaCl (viscosité 0,85 mPa.s), huile Marcol 52 (viscosité 8,6 mPa.s), concentration en microgels 0,1 %.

3 : Tests sur grès de Béréa (conditions identiques à celles de précédent test)

4 : Détermination de la taille des microgels par la Méthode par diffusion de lumière (Diffusion statigue et dynamique, appelée également Spectroscopie par Corrélation de Photons). La taille déterminée est de l'ordre de 2 μm (concentration en microgels de 0,1%) et confirme les valeurs obtenues lors de l'injection dans les massifs de carbure de silicium, et d'après l'évaluation de l'adsorption.

5 : Stabilité thermigue Un test de maintien à 1500C en conditions pseudo-anaérobie pendant une durée de 3 mois sans perte de viscosité a mis en évidence que, comparés à des polymères classiques non réticulés, les microgels obtenus à partir des latex inverse selon l'invention restaient plus stables. Cette propriété s'explique par la présence de points de réticulation. Conditions expérimentales: eau+2% NaCI, concentration en microgels 0,3%. 2Q

6 : Stabilité mécanique Les microgels sont robustes d'un point de vue mécanique et résistent à des contraintes de cisaillement élevées. En effet, on ne constate aucune perte de viscosité après un cisaillement à 10000 tours/min (Ultra Turrax™) pendant 10 minutes. Conditions expérimentales: eau+2% NaCI, température ambiante, concentration en microgels entre 0,04% et 3%.

7 : Stabilité aux électrolytes Les microgels sont quasi-insensibles à la salinité dans un domaine de 20 à 200 g/1 TDS, en présence ou non d'ions bivalents. Conditions expérimentales: température ambiante, concentration en microgels 0,01 %.

8: Stabilité au pH Les microgels sont quasi-insensibles au pH dans un domaine entre 4 et 11. Conditions expérimentales: température ambiante, concentration en microgels 0,01%.