Nabenbohrungen von Kolben für Verbrennungsmotoren belastungs-und verfor- mungsgerecht zu gestalten, sind beispielsweise aus der DE 21 52 462 B2, DE 41 41 279 A1 und DE 30 36 062 C2 bekannt. Die dort genannten Formgebungen der Nabe resultieren aus der allgemeinen Erkenntnis, dass die auf den Kolbenboden einwirkenden Gaskräfte über die Bolzennaben auf den Kolbenbolzen übertragen werden, wodurch der Kolbenbolzen infolge seiner Drehbewegung im Pleuel perio- disch durchgebogen wird. Nach der gängigen Annahme werden dadurch die Naben- bohrungen sowohl in der waagerechten als auch in der senkrechten Ebene, insbe- sondere aber im Zenit und Nadir der Nabenbohrung, auf Zug, Druck und Biegung beansprucht. Um dieser Deformation gerecht zu werden, schlägt die DE 21 52 462 B2 eine Nabenform vor, bei der die Mantellinie der Nabenbohrung gebogen, die Achse der Nabenbohrung zur Kolbenmitte hin einen leicht gekrümmten Verlauf auf- weist und der Querschnitt der Bohrung oval geformt ist, wobei die kleine Halbachse des Ovals parallel zur Längsachse des Kolbens verläuft.

In der DE 30 36 062 C2 wird vorgeschlagen, dass die Nabenbohrungen im Quer- schnitt oval gestaltet sind und die große Halbachse des Ovals parallel zur Längs- achse des Kolbens verläuft. Zusätzlich weist die von der Längsachse des Kolbens entfernte Seite der Nabenbohrungen eine größere und die der Längsachse des Kol- bens benachbarte Seite eine kleinere Ovalität auf, wobei in einer weiteren Ausfüh- rung die Mantellinie im Scheitel der Bohrung geneigt ausgeführt ist.

Alle die vorgenannten Formgebungen verhindern jedoch in der Praxis nicht, dass mit steigender Belastung der Kolben durch steigende Zünddrücke Risse im Bereich des Muldenrandes sowie des Muldenbodens nach wenigen hundert Betriebsstunden entstehen können, deren Ursache in Deformationen von Kolbenbolzen und Kolben und daraus resultierenden Spannungen an den kritischen Stellen liegen kann. Um den Kolbenbolzen mehr Raum für Verformungen zu geben, wird in der DE 16 50 206 A1 eine ovale Nabenbohrung vorgeschlagen, bei der die große Achse des Ovals quer zur Längsachse des Kolbens zu liegen kommt. Damit soll gleichzeitig die Fress- sicherheit und Geräuscharmut zwischen Kolbenbolzen und Nabenbohrung erhöht werden.

Aus der DE 102 22 463 A1 ist eine einseitig, nur im Äquator-Zenit-Äquator-Nabenbe- reich ausgeführte Hochovalität der Nabenbohrung bekannt, bei der die im Zenit der Nabenbohrung liegende Mantellinie des Ovals parallel zur Nabenbohrungsachse verläuft. Dadurch soll erreicht werden, dass die außerhalb der Kolbenachse liegen- den Bereiche, also seitlichen Bereiche der Nabenbohrung, höher belastet werden.

Damit ergibt sich-aufgrund des vergrößerten Hebelarmes bezogen auf die Bolzen- achse-ein größeres Moment, das die Biegung des Kolbens um die Bolzenachse reduziert. Praktisch hat sich jedoch gezeigt, dass die Biegung des Kolbens um die Bolzenachse zwar reduziert, aber noch unbefriedigend ist.

Aufgabe der Erfindung ist es, eine gegenüber dem Stand der Technik verbesserte Nabenbohrungsform für ein Kolbenbolzenlager anzugeben, die eine deutliche Redu- zierung mechanischer Spannungen im Kolben und damit auch eine Verlängerung der Kolbenlebensdauer zulässt. Außerdem soll durch die Formgebung eine Geräuschbil- dung im Kolbenbolzenlager vermieden werden.

Erfindungsgemäß wird die Aufgabe durch die Merkmale des Anspruchs 1 gelöst.

Durch die einseitig, nur im Äquator-Zenit-Äquator-Nabenbereich ausgeführte Hoch- ovalität wird einerseits vorteilhaft erreicht, dass bei der erfindungsgemäßen Ausfüh- rung der hochovalen Bohrung die außerhalb der Kolbenachse liegenden Bereiche, also seitlichen Bereiche der Nabenbohrung, weit höher belastet werden. Damit ergibt sich-aufgrund des vergrößerten Hebelarmes bezogen auf die Bolzenachse-ein größeres Moment. Andererseits wird dieser Effekt gegenüber der DE 102 22 463 A1 V53061 WO insbesondere noch dadurch verbessert, dass die im Nabenzenit verlaufende Mantel- linie der hochovalen Mantelfläche kolbenseitig von radial außen nach radial innen unter einem Winkel derart zur Nabenachse geneigt verläuft, dass die durch ihren Ovaldurchmesser definierte größte Ovalität jeweils an den inneren Enden der Nabenbohrungen entsteht und einen vorbestimmten Wert des Ovaldurchmessers nicht überschreitet. Daraus resultieren gegenüber dem bisherigen Stand der Technik geringere Tangentialspannungen am Muldenrand und Muldenboden der Verbren- nungsmulde.

Andererseits wird durch die einseitig, nur im Äquator-Nadir-Äquator-Nabenbereich ausgeführte kreiszylindrische Form, bei dem die im Nadir der Nabenbohrung liegen- den Mantellinie des Zylinders nicht mehr parallel zur Nabenbohrungsachse verläuft, vorteilhaft erreicht, dass das Spiel zwischen Kolbenbolzen und Nabe bei dem Anla- gewechsel des Kolbenbolzens von der Nabenoberseite auf die Nabenunterseite weiter minimiert wird.

Vorteilhafte Weiterbildungen sind Gegenstand der Unteransprüche.

Die Erfindung wird im folgenden anhand eines Ausführungsbeispiels näher erläutert.

Es zeigt : Fig. 1 einen Teillängsschnitt durch einen Kolben ; Fig. 2 einen Querschnitt der Nabenbohrung, geschnitten entlang der Linie AA ; Fig. 3 eine Detaildarstellung der Nabenbohrung gemäß Fig. 1.

Wie aus Fig. 1 ersichtlich, weist ein Kolben 1 für einen Verbrennungsmotor eine Nabenbohrung 2 mit einem oberen Nabenbereich 2.1 und unteren Nabenbereich 2.2 auf, in der ein kreiszylindrischer Kolbenbolzen (nicht dargestellt) gelagert ist. Am kol- benseitig radial äußeren Ende der Nabenbohrung ist eine Bolzensicherungsnut 8 und eine Ölrille 9 angeordnet, wobei die Ölrille in der Nabenbohrung umfangsseitig umlaufend oder teilumlaufend ausgeführt sein kann. Gemäß der Figuren 1 und 2 ist der obere Nabenbereich auf der Gaskraftseite angeordnet, bei der die mit 5 bezeich- nete Mantelfläche der Nabenbohrung 2 umfangsseitig entlang der Nabenachse x in V53061 WO einem Teilbereich 2.3 des Nabenäquator-Nabenzenit-Nabenäquator-Bereiches hochoval geformt ist und in einem Teilbereich 2.4 kreiszylinderförmig ausgebildet ist.

Die hochoval geformte Mantelfläche verläuft-im Querschnitt gemäß der Darstellung in Fig. 2-in einem Bereich 10, der durch einen Halbkreis mit einem zwischen Nabenäquator-Nabennadir-Nabenäquator definierten Nabenbohrungsdurchmesser D und einen mit einem entlang der Kolbenachse y um mit y'= 0,03 Prozent bis 0,5 Prozent des definierten Nabendurchmessers D in Richtung Nabenzenit versetzten Halbkreises mit den Durchmesser D begrenzt ist. Bevorzugt folgt die einseitig hoch- ovale Mantelfläche der Parameterdarstellung des Ovals z= A/2 cos a} y= A/2 sin a+'/2 (B-A/2)-1/2 (B-A/2) cos (2 a} für 0° < a'180°, wobei B großer Ovalhalbdurchmesser ; A= D kleiner Ovaldurchmesser ; D Durchmesser des zylindrischen Nabenteils ; a Winkel, den ein beliebiger Strahl gegen die x-Achse bildet.

Gemäß Fig. 1 ist die im Nabenzenit verlaufende Mantellinie 3 der hochovalen Mantel- fläche kolbenseitig von radial außen nach radial innen unter einem Winkel ß derart zur Nabenachse x geneigt, dass die durch ihren Ovaldurchmesser 2*B definierte größte Ovalität jeweils an dem inneren Ende 7 der Nabenbohrung entsteht und einen vorbestimmten Wert des Ovaldurchmessers nicht überschreitet. Dieser wird im Aus- führungsbeispiel durch den Wert y'festgelegt, definiert als Differenz zwischen großer Halbachse des Ovals und dem Kreisdurchmesser des unteren kreisförmigen Naben- bereiches 2.2. Da der Wert y'erfindungsgemäß bestimmt ist und der Verlauf der Mantellinie 3 entlang der x-Achse linear steigend von 0 Grad zwischen der Bolzen- sicherungsnut 8 und Ölrille 9 beginnt-wobei ß gleich 0 Grad einen parallelen Verlauf der Mantellinie 3 zur x-Achse der Nabenbohrung anzeigt-wird der Steigungswinkel ß entsprechend vorgegeben. Dieser Winkel kann sich gemäß weiterer Ausführungen, beispielsweise durch bevorzugte Verschiebung des Beginns der Steigung in Rich- tung Bolzensicherungsnut 8, verringern. Der Winkel kann bestimmt sein mit 0° < ß < 1°.

Neben der vorgenannten Ausführungsform einer linearen Steigung der Mantellinie 3 ist ebenso eine polygone Ausführung, d. h., polygonale Steigung (Winkel y) der Man- tellinie mit jeweils 2,5 Winkelminuten Steigung pro Polygonabschnitt, wie in Fig. 3 angegeben, bis zum Erreichen des vorbestimmten Wertes des Ovaldurchmessers.

Für die gesamte Nabenbohrung gilt, dass die im Nadir liegende Mantellinien 4 paral- lel zur Nabenachse x, die senkrecht zur Kolbenachse y steht, verläuft. Zweckmäßi- gerweise beträgt die Ovalität 0,03 bis 0,5 % des Nabenbohrungsdurchmessers D. In einem weiteren nicht dargestellten Ausführungsbeispiel können die radialen äußeren Nabenbohrungsenden bombiert sein. Ebenso können die radial inneren Nabenboh- rungsbereiche als Formbohrung, die sich nicht bis zu den radial äußeren Enden der Nabenbohrung 2 erstreckt, ausgeführt sein.

Durch die erfindungsgemäße Ausführung sind die Radialspannungen in den äußeren Bereichen der Nabenbohrung höher, so dass sich-aufgrund des vergrößerten Hebelarmes bezogen auf die Bolzenachse-ein größeres Moment ergibt, das die Biegung des Kolbens um die Bolzenachse reduziert. Daraus resultieren z. B. am Mul- denrand geringere Tangentialspannungen, aber auch andere Bereiche der Verbren- nungsmulde werden weniger belastet. Im Gegensatz zur eingangs genannten Erfin- dung DE 102 22 463 A1 werden hier diese Werte weiter verbessert. Insbesondere tragen die vorgenannten Spannungsreduzierungen am Muldengrund, Muldenrand in Bolzenrichtung (MuRaBoRi) und Kühlkanal-Mulde (KüKa) zu einer starken Lebens- dauererhöhung der Kolben bei.

Bezuqszeichen 1 Kolben 2 Nabenbohrung 2.1. oberer Nabenbereich (hochoval) 2.2 unterer Nabenbereich (kreiszylindrisch) 2.3 Teilbereich der Nabenbohrung, hochoval 2.4 Teilbereich der Nabenbohrung, nicht hochoval 3 Zenit, Mantellinie im Zenit 4 Nadir, Mantellinie im Nadir 5 Mantelfläche der gesamten Nabenbohrung 6 Kolbenschaft 7 Inneres Ende der Nabenbohrung 8 Bolzensicherungsnut 9 Ölrille 10 Bereich x Nabenachse, Äquator y Kolbenachse z Nabenquerachse y'Differenz zwischen großer Halbachse des Ovals und Kreisdurchmesser des unteren Nabenbereiches