Beim technischen Einsatz von Kunststoffen wird neben kosten- günstiger Zugänglichkeit, gutem Verarbeitungsverhalten und vorteilhaften Materialeigenschaften zunehmend die Frage nach dem Verbleib der Kunststoffe nach Gebrauch gestellt. Hin- sichtlich angestrebter Materialkreisläufe gilt dabei der Grundsatz : Wiederverwenden vor Verwerten vor Entsorgen.

Da der Wiederverwendung von Kunststoffen in vielen Bereichen der Technik enge Grenzen gesetzt sind, tritt die Forderung nach Verwertung in den Vordergrund. Dabei sind die durch Wärmezufuhr schmelzbaren Thermoplaste grundsätzlich für die stoffliche Verwertung geeignet ; Probleme bereiten allerdings gefüllte oder beispielsweise mit Glasfasern verstärkte Werk- stoffe. Für duroplastische, d. h. gehärtete unschmelzbare Kunststoffe ist diese Vorgehensweise dagegen nicht möglich.

Aber gerade Duroplastwerkstoffe stellen wegen ihrer hervor- ragenden mechanischen und thermischen Eigenschaften für viele Produkte in der Elektrotechnik und Elektronik die ideale Werkstoffauswahl dar. Dies gilt insbesondere für faserver- stärkte Werkstoffe und Kunststoffverbunde.

In Deutschland werden jährlich einige 100000 t glasfaser- verstärkte Kunststoffe (GFK) verarbeitet. tuber 50 % dieser GFK-Werkstoffe sind Duroplastwerkstoffe. Als Harzsysteme werden Amino-, Epoxid-, Phenol- und ungesättigte Polyester- harze verwendet. Für Hochleistungsverbundwerkstoffe haben sich insbesondere Epoxidharze bewährt. Dabei kommen neben glasfaserverstärkten Epoxidharzwerkstoffen auch kohlefaser- und mit Aramidfasern verstärkte Werkstoffe zum Einsatz.

Da wegen des gestiegenen Umweltbewußtseins zukünftige Verord- nungen fast ausnahmslos die Rücknahme gebrauchter Güter durch den Hersteller vorsehen werden, müssen die Produzenten faser- verstärkter Duroplastwerkstoffe zunehmend auch Recyclingmög- lichkeiten für diese Werkstoffe anbieten.

Die energetische Verwertung (Verbrennung unter Energierück- gewinnung) bringt für faserverstärkte oder hochgefüllte Kunststoffe nur beschränkte Vorteile, da der inerte Füll- stoff- und Fasergehalt bis zu 70 % beträgt und als Abfall, meist als Sondermüll, entsorgt werden muß. Bei der Verbren- nung halogenhaltiger Kunststoffe entstehen außerdem Halogen- wasserstoffe, die aufwendig ausgewaschen und neutralisiert werden müssen.

Duroplastwerkstoffe können derzeit stofflich nur in Form von Partikelrecycling verwertet werden. Dazu müssen die Werk- stoffe zerkleinert, gemahlen, aufbereitet und fraktioniert sowie gegebenenfalls gereinigt werden. Bei Leiterplatten müssen die metallischen Partikel vom Faser-/Kunststoffanteil abgetrennt werden. Das Kunststoffrecyclat kann dann als Füll- stoff bis zu Anteilen von 15 % thermoplastischen oder duro- plastischen Kunststoffen zugemischt werden. Durch die Mengen- limitierung auf 15 % gibt es aber kaum Möglichkeiten, Rück- laufteile zu recyceln. In den meisten Fällen beschränkt man sich deshalb auf die Wiedereinarbeitung der vor Ort bei der Verarbeitung anfallenden Abfallmengen. Diese Unzulänglich- keiten des werkstofflichen Recyclings zeigen die Notwendig- keit auf, über die bisherigen Ansätze hinaus das rohstoff- liche Recycling voranzutreiben.

Über einen Abbau von Polymerstrukturen ist es möglich, petro- chemische Basischemikalien herzustellen und dadurch Ressour- cen zu schonen. Die erhaltenen Produkte können dann - direkt oder nach einer Aufbereitung - als Rohstoffe zur Kunststoff- herstellung genutzt werden. Beim rohstofflichen Recycling gibt es folgende Möglichkeiten:

- Pyrolyse - Vergasung - Hydrolyse und Oxidation mit unter- oder überkritischem Wasser - Hydrierung Die Pyrolyse ist eine thermische Zersetzung organischer Ver- bindungen ohne Zufuhr von Sauerstoff unter Bildung von Gasen, kondensierbaren Produkten und festen, kohlenstoffhaltigen Rückständen ; sie wird bei Temperaturen zwischen 550 und 1100°C durchgeführt. Die erhaltenen Produkte sind Pyrolyse- gas, -öl und -koks, wobei die erzielbaren Produktspezifika- tionen vom Temperaturbereich der Pyrolyse abhängen. Beim bis- lang lediglich kurzfristig durchgeführten Betrieb verschie- dener Pyrolyseanlagen unter Einsatz von Kunststoffen hat sich gezeigt, daß die stofflich verwertbaren Pyrolyseöle sauer- stoffreich und thermisch instabil sind, so daß die Aufarbei- tung zu petrochemischen Grundstoffen relativ aufwendig ist.

Die derzeitige Ausbeute an Pyrolyseprodukten, die unmittelbar wieder im Kunststoffherstellungsprozeß eingesetzt werden können, beträgt ca. 33 %.

Bei der Vergasung handelt es sich um eine partielle Oxida- tion. Dabei werden Kunststoffabfälle bei Temperaturen von ca.

1300 bis 1500°C mit Sauerstoff und gegebenenfalls Wasserdampf als Vergasungsmittel zu einem Gemisch aus Kohlenmonoxid und Wasserstoff (Synthesegas), Kohlendioxid sowie Methan, Ethylen und Acetylen umgesetzt ; es verbleibt ein fester Rückstand von ca. 2 % Ruß mit Asche. Der Vergasungsprozeß kann aufgrund der freiwerdenden Reaktionswärme autotherm durchgeführt werden.

Aus dem Synthesegas, das noch ca. 75 % des Energiegehaltes der Eingangsstoffe beinhaltet, lassen sich Methanol und des- sen Folgeprodukte herstellen.

Die Hydrolyse und Oxidation von Kunststoffen mit unter- und überkritischem Wasser erfolgt in einem geschlossenen Behälter bei Temperaturen bis 500°C und Drücken bis 1000 bar. Der

überkritische Punkt liegt bei 374°C ; bei dieser Temperatur wird ein Druck von 221 bar erreicht. Ohne Oxidationsmittel erfolgt ausschließlich eine Hydrolyse. Durch den gezielten Angriff von Wassermolekülen an den Verknüpfungsstellen von Polykondensaten erfolgt deren Spaltung, womit die Rückgewin- nung der Ausgangsmaterialien ermöglicht wird. Als Oxidations- mittel können Luft, Sauerstoff und Wasserstoffperoxid ein- gesetzt werden. Dabei wird das organische Gerüst des Kunst- stoffes zu Kohlendioxid und Wasser oxidiert. Der Stickstoff- anteil in Stickstoffverbindungen wird in Ammoniak oder Stick- stoff umgewandelt.

Bei der Hydrierung werden Kunststoffabfälle bei Temperaturen bis 480°C und Drücken bis 300 bar durch Anlagerung von Was- serstoff zu Kraftstoffen, Heizölen, Heizgasen oder Rohstoffen für die Petrochemie umgesetzt. Dabei wird eine Ausbeute an hydrierten Ölen, die in gängigen Raffinerien aufgearbeitet werden können, von ca. 80 % erzielt. Diese Ausbeute kann je- doch nur dann erreicht werden, wenn die Kunststoffe zusammen mit Rückstandsölen (Kunststoffanteil 8 bis 10 %) verarbeitet und sowohl im dechlorierten als auch im getrockneten Zustand eingesetzt werden.

Bei vernetzten, d. h. ausgehärteten Phenol-Formaldehyd-Harzen wurde zu deren Abbau - als Alternative zur Druckhydrierung mit Wasserstoff - der Einsatz von 1, 2, 3, 4-Tetrahydronaphtha- lin (Tetralin) als Wasserstoffdonator vorgeschlagen (siehe : D. Braun, R. Steffan, Angew. Makromol. Chem. 92 (1980), Seiten 169 bis 189). Diese Vorgehensweise entspricht dem so- genannten Pott-Broche-Verfahren zur extraktiven Steinkohle- verflussigung (siehe : A. Pott, H. Broche, Fuel 13 (1934), Seiten 91 bis 95,125 bis 128 und 154 bis 157). Hierbei kann Steinkohle mit Tetralin mit einem Umsatz von über 90 % ver- flüssigt werden.

Bei der hydrogenolytischen Spaltung der Phenol-Formaldehyd- Harze wurde gefunden, daß diese Harze - in Partikelform

(Korngröße < mm) - mit Tetralin bei Temperaturen von 410°C innerhalb von 5 h überwiegend zu niedermolekularen, tetralin- löslichen phenolischen Spaltprodukten abgebaut werden ; dabei werden Drücke bis zu 26 bar erreicht. Nach dem Abkühlen ver- bleibt nur ein geringer Überdruck durch geringe Anteile gas- förmiger Spaltprodukte. Je nach Reaktionsdauer und -tempera- tur werden erhebliche Mengen an unlöslichen, verkohlten Ab- bauprodukten erhalten.

Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren bereitzustellen, das das rohstoffliche Recycling von Duroplastwerkstoffen, insbesondere von Epoxidharzwerkstoffen, unter möglichst mil- den Bedingungen mit geringem Energieaufwand und hoher Aus- beute an recyclierten Basischemikalien ermöglicht. Dabei soll vor allem eine Möglichkeit geschaffen werden, bei Duroplast- verbundwerkstoffen auch die Verbundkomponenten in möglichst reiner Form zurückzugewinnen.

Dies wird erfindungsgemäß dadurch erreicht, daß ein Duro- plastwerkstoff bei einer Temperatur von 200 bis 350°C - in Gegenwart eines Amins - mit einem partiell hydrierten aroma- tischen Kohlenwasserstoff behandelt wird.

Es wurde nämlich überraschenderweise gefunden, daß bei der hydrierenden, d. h. hydrogenolytischen Spaltung von Duro- plastwerkstoffen, und insbesondere auch von Duroplastver- bundwerkstoffen, mit einem partiell hydrierten aromatischen Kohlenwasserstoff - in Gegenwart einer Verbindung mit einem aminischen Strukturelement - eine quantitative Spaltung in niedermolekulare Verbindungen bereits bei Temperaturen 2 200°C sehr schonend durchgeführt werden kann. Hierdurch ergibt sich einerseits eine Energieersparnis (geringere Kosten), und andererseits werden aufgrund der milden Bedin- gungen bei der Hydrogenolyse keine teer- oder pechähnlichen Rückstände gebildet. Deshalb werden nicht nur die organischen Spaltprodukte in hohen Konzentrationen erhalten, sondern es

können auch Einlagerungs- und Verbundkomponenten in reiner Form quantitativ zurückgewonnen werden.

Duroplaste sind aus härtbaren Harzen hergestellte vernetzte Kunststoffe. Die Erfindung findet insbesondere bei Duroplast- werkstoffen auf der Basis folgender technisch wichtiger Stoffgruppen Anwendung : Aminoharze, Epoxidharze, Phenolharze und ungesättigte Polyesterharze. Dem Recycling werden dabei besonders vorteilhaft Epoxidharzwerkstoffe unterworfen.

Als organische Spaltprodukte werden beim Recycling beispiels- weise bei Phenolharzen Phenole und bei anhydridisch gehärte- ten Epoxidharzen Phthalsäuren nahezu quantitativ zurückgewon- nen ; bei aminisch gehärteten Epoxidharzen fallen Amine in hohen Konzentrationen an. Ansonsten werden Benzol, Phenol, Kresole und Isopropanol sowie andere Monomere erhalten.

Von Vorteil bei der Erfindung ist außerdem, daß die Werk- stoffe nicht in Partikelform vorliegen mussen, d. h. vor der hydrierenden Spaltung nicht zerkleinert werden müssen, son- dern als Bauteil insgesamt eingesetzt werden können. Dies ist insbesondere bei Bauteilen der Elektrotechnik und Elektronik von Bedeutung, die eine Vielzahl verschiedener Materialien in Kombination mit Duroplastformstoffen, insbesondere mit Epoxidharzformstoffen, enthalten. Auf diese Art können bei- spielsweise ganze Flachbaugruppen, Gehäuse oder Module größe- rer Bauteile ohne aufwendige Vorbehandlung in das Recycling eingebracht werden. Von sehr großer Bedeutung ist ferner, daß bei kohlefaserverstärkten Duroplastwerkstoffen die Kohle- fasern in reiner Form zurückgewonnen werden. Dies ist sehr überraschend, da nach dem Pott-Broche-Verfahren auch Kohlen- stoff hydriert wird.

Als partiell hydrierter aromatischer Kohlenwasserstoff, d. h. als Wasserstoffdonator, werden insbesondere 1, 2, 3, 4-Tetra- hydronaphthalin (Tetralin) und 9, 10-Dihydroanthracen ein- gesetzt. Allgemein kommen bei der hydrierenden Spaltung als

Wasserstoffdonatoren solche partiell hydrierten Aromaten in Betracht, welche eine hohe Rearomatisierungstendenz besitzen.

Dies sind beispielsweise Verbindungen wie Fluoren, Phenalen, Xanthen, 7H-Benz [de] anthracen und Indolin (2, 3-Dihydro-lH- indol). Vorteilhaft können auch Gemische von partiell hy- drierten aromatischen Kohlenwasserstoffen verwendet werden.

Ein derartiges Gemisch setzt sich beispielsweise aus Indolin und 1, 2, 3, 4-Tetrahydronaphthalin zusammen.

Beim Verfahren nach der Erfindung erfolgt die hydrogeno- lytische Spaltung der Duroplastwerkstoffe in Gegenwart eines Amins bzw. einer Verbindung mit einem aminischen Struktur- element. Hierzu kann unmittelbar ein Amin eingesetzt werden.

Enthält aber bereits der aromatische Kohlenwasserstoff ein entsprechendes Strukturelement, wie dies insbesondere bei Indolin der Fall ist, dann kann die Zugabe eines (zusätz- lichen) Amins entfallen. Auch in den Fällen, in denen der Duroplastwerkstoff ein aminisches Strukturelement aufweist und damit bei der hydrierenden Spaltung ein Amin freigesetzt werden kann, wie dies insbesondere bei aminisch gehärteten Epoxidharzformstoffen der Fall ist, kann auf die gesonderte Zugabe eines Amins verzichtet werden.

Als Amine können aliphatische oder aromatische Mono-, Di- oder Oligoamine dienen, und zwar in Form von primären oder sekundären Aminen. Bevorzugt eingesetzte Amine sind Ethanol- amin und Octylamin. Ferner können auch folgende Verbindungen verwendet werden : Nonylamin, Decylamin, Undecylamin, Dodecyl- amin, Cyclohexylamin, Ethylendiamin, 1, 3-Diamino-propan, 1, 3- Diamino-2-propanol, 1, 4-Diamino-butan, 1, 5-Diamino-pentan, <BR> <BR> <BR> 1, 6-Diamino-hexan, 1, 7-Diamino-heptan, 1, 8-Diamino-octan, <BR> <BR> <BR> <BR> <BR> 1, 9-Diamino-nonan, 1, 10-Diamino-decan, 1, 12-Diamino-dodecan, 1, 2-Diamino-cyclohexan, Diethylendiamin, Polyethylenimin, <BR> <BR> <BR> Tris- (2-aminoethyl) -amin, Bis- (3-aminopropyl) -amin, 0, 0'-Bis- (2-aminoethyl) -ethylenglykol, 0, 0'-Bis- (2-aminoethyl) -poly- ethylenglykol, Piperazin, Indolin, Piperidin, Benzylamin,

Anilin, Diaminotoluol, Diaminopyridin, 4,4'-Diamino-dicyclo- hexylmethan und 4, 4'-Diamino-diphenylether.

Überraschenderweise hat sich ferner gezeigt, daß Epoxidharz- werkstoffe selbst dann einer hydrogenolytischen Spaltung unterliegen, wenn kein Amin bzw. keine Verbindung mit einem aminischen Strukturelement vorhanden ist. Die Erfindung be- trifft deshalb auch ein Verfahren zum rohstofflichen Recyc- ling von Duroplastwerkstoffen auf Epoxidharzbasis, bei dem ein Epoxidharzwerkstoff bei einer Temperatur von 300 bis 350°C mit einem partiell hydrierten aromatischen Kohlen- wasserstoff behandelt wird. Auf diese Weise können deshalb insbesondere anhydridisch gehärtete Epoxidharzformstoffe bzw.

- Werkstoffe und -verbundwerkstoffe recycelt werden, auch solche, die Kohlefasern enthalten.

Die außerordentliche Bedeutung des Verfahrens nach der Erfin- dung liegt darin, daß die Duroplastwerkstoffe so schonend hydriert werden, daß einerseits die Kunststoffkomponenten rohstofflich recycelt und andererseits Füllstoffe bzw. Ein- lagerungs- und Verbundkomponenten quantitativ und in reiner Form zurückgewonnen und wieder verwendet werden können. Für die Elektronik und Elektrotechnik können auf diese Weise auch die in elektronischen Schaltungen eingesetzten Metalle in reiner Form zurückerhalten werden. Ein weiterer Vorteil die- ses Verfahrens besteht darin, daß auch halogenhaltige Duro- plastwerkstoffe eingesetzt werden können. Dabei entstehen aber keine Halogenwasserstoffe.

Die hydrierende Spaltung kann - je nach dem eingesetzten Wasserstoffdonator bzw. dessen Siedepunkt - drucklos unter Rückfluß oder unter Druck in einem Druckbehälter erfolgen.

Als Druckbehälter kann beispielsweise ein Autoklav oder ein Bombenrohr dienen. Im Verlauf der hydrierenden Spaltung des Duroplastwerkstoffes baut sich im Druckbehälter - temporär - ein bestimmter Druck auf.

Beim Verfahren nach der Erfindung können - als Werkstoffe - sowohl gehärtete Duroplastformstoffe selbst als auch gefüllte Formstoffe eingesetzt werden. Vorzugsweise gelangen jedoch Verbundwerkstoffe zum Einsatz, wobei beispielsweise Glas- fasern bzw. Glasfasergewebe zurückgewonnen werden. Von beson- derer Bedeutung ist dieses Verfahren aber für Duroplastver- bundwerkstoffe, vor allem Epoxidharzverbundwerkstoffe, die Kohlefasern bzw. Kohlefasergewebe oder Metalle, wie Gold und Kupfer, enthalten oder Bauelemente aufweisen. Beim rohstoff- lichen Recycling derartiger Werkstoffe werden die Verbund- komponenten in reiner Form zurückerhalten.

Anhand von Ausführungsbeispielen soll die Erfindung noch näher erläutert werden.

Beispiel 1 Hydrierende Spaltung eines Phenol-Formaldehydharz-Formstoffes Zur Herstellung eines Phenol-Formaldehydharzes wurden 50 g Phenol, 57, 2 ml einer 37 %igen wäßrigen Formaldehydlösung und 2, 5 g Ba (OH) 2. 8 H20 8 h unter Rühren erhitzt. Die Mischung wurde dann durch Zugabe von 10 %iger Schwefelsäure neutrali- siert, BaS04 abfiltriert, das Wasser im Vakuum abdestilliert und die zurückbleibende klebrige Masse 5 h unter allmählicher Steigerung der Temperatur auf 100°C kondensiert. Das noch schmelzbare Resitol wurde auf eine Aluminiumfolie gegossen, 2 h bei 150°C im Vakuum ausgehärtet und danach gemahlen.

1 g des Phenol-Formaldehydharzes wurde zusammen mit 5 g Tetralin und 1 g Ethanolamin in ein Reagenzglas gegeben und dieses in einem Bombenrohr mit einem Heizmantel erwärmt. Die jeweilige Temperatur wurde mittels einer Regelautomatik mit Thermoelement eingestellt und mit einem Temperaturfühler kon- trolliert. Das Aufheizen auf eine Hydriertemperatur im Be- reich von 300 bis 360°C, um die eigentliche Reaktionstempera- tur zu ermitteln, dauerte etwa 35 min. Als Reaktionsdauer der

Hydrierung wurde die Zeitspanne vom Erreichen der Soll- temperatur bis zum Abschalten der Heizung definiert. Für den sich im Bombenrohr in Abhängigkeit von der Temperatur T ein- stellenden Dampfdruck p wurden folgende Werte ermittelt : T in °C 300 320 340 360 p in bar 5. 59 7. 57 10. 03 13. 04 Nach einer Abkühlperiode von ca. 6 h wurde das Bombenrohr ge- öffnet. Dabei wurde nur ein geringer Restdruck festgestellt, der wahrscheinlich auf die Bildung niedermolekularer Abbau- produkte wie Wasserstoff, Methan, Ethan usw. zurückzuführen ist.

Zur Ermittlung des temperaturabhängigen Umsatzes wurde die Temperatur im Bombenrohr in Schritten von 10°C in einem Be- reich von 300 bis 350°C variiert und jeweils 5 h beim ge- wählten Wert gehalten. Dabei zeigte sich, daß bei einer Hydrierungstemperatur von 330°C das Ausgangsmaterial quanti- tativ in tetralinlösliche Reaktionsprodukte umgesetzt wird.

Bei einer Destillation der Tetralinlösung wurden erhebliche Mengen Phenol sowie o-, m- und p-Kresol erhalten.

Beispiel 2 Hydrierende Spaltung eines aminisch gehärteten, glasfaser- verstärkten Epoxidharzformstoffes Bei dem glasfaserverstärkten Epoxidharzformstoff handelt es sich um ein Leiterplattenbasismaterial. Zur Herstellung die- ses Materials wurden 67 Masseteile eines epoxidierten Novo- laks zusammen mit 33 Masseteilen Polyarylaminoisocyanurat (als Härter) in einer Mischung aus 60 % Methylethylketon und 40 % Dimethylformamid gelöst. Ein mit dieser Lösung getränk- tes Glasfasergewebe wurde zu Prepregs verarbeitet, und aus den Prepregs wurde bei 180°C durch zweistündiges Härten in einer Presse das Leiterplattenbasismaterial hergestellt.

Dieses Material wurde in einer Schneidmühle bis zu einem Korndurchmesser von S 2 mm zerkleinert. 1 g des Mahlgutes wurde zusammen mit 5 g Tetralin in ein Reagenzglas gegeben und dieses in einem Bombenrohr bei Temperaturen von 290 bis 350°C - in Schritten von 10°C - jeweils 5 h erhitzt. Dabei zeigte sich, daß das Material bereits bei einer Hydrierungs- temperatur von 320°C zu über 99 % zu tetralinlöslichen Reak- tionsprodukten abgebaut wird. Das Glasfasergewebe wird dabei in sehr reiner Form quantitativ zurückgewonnen. Aus der Tet- ralinlösung können erhebliche Mengen der wertvollen Basis- chemikalie 2, 4-Diaminotoluol isoliert werden.

Bei Temperaturen von 2 360°C wird im übrigen eine zunehmende Verkohlung des Materials beobachtet. Dabei reduziert sich die Tetralinlöslichkeit der Reaktionsprodukte auf 95 %, und die zurückgewonnenen Glasfasern weisen schwarze, tetralinunlös- liche Verunreinigungen auf.

In einem weiteren Versuch wurde 1 g des Mahlgutes zusammen mit 5 g Tetralin und 1 g Octylamin 5 h auf 280°C erhitzt.

Dabei wurde das Material quantitativ in tetralinlösliche Produkte übergeführt.

Beispiel 3 Hydrierende Spaltung eines aminisch gehärteten, glasfaser- verstärkten Epoxidharzformstoffes Ein etwa 1 cm x 5 cm großes Stück des Leiterplattenbasis- materials nach Beispiel 2 wurde unzerkleinert in ein Reagenz- glas gegeben und entsprechend Beispiel 2 mit Tetralin in ei- nem Bombenrohr hydriert. Es wurde gefunden, daß das Material auch in dieser Form hydriert und gespalten werden kann. Bei einer Hydrierungstemperatur von 320°C und einer Reaktionszeit von 5 h beträgt der tetralinlösliche Anteil der Hydrierungs- produkte 99,3 %. Das Glasfasergewebe kann mit vernachlässig- baren Verunreinigungen quantitativ zurückgewonnen werden.

Beispiel 4 Hydrierende Spaltung eines aminisch gehärteten, Kupfer ent- haltenden Epoxidharzformstoffes Prepregs entsprechend Beispiel 2 wurden beim Verpressen beid- seitig mit einer 35 um dicken Kupferfolie kaschiert ; auf diese Weise wurde ein kupferkaschiertes Leiterplattenbasis- material erhalten.

Um den Einfluß des Kupfers auf den Hydrierungsvorgang zu untersuchen, wurde ein etwa 1 cm x 5 cm großes Stück des Materials in einem Autoklaven der hydrierenden Spaltung mit Tetralin (Reaktionsdauer : 5 h) unterworfen. Dabei zeigte sich, daß das Material bereits bei einer Hydrierungstempera- tur von 330°C zu über 99 % abgebaut wird (tetralinlöslicher Anteil). Sowohl das Glasfasergewebe als auch die Kupferfolien werden in sehr reiner Form zurückgewonnen.

In einem weiteren Versuch wurde die Reaktionsdauer bei 330°C variiert. Dabei ergab sich, daß die Reaktion in den beiden ersten Stunden - wegen der geringen Oberfläche des Probe- körpers - relativ langsam verläuft. Nach ca. 2 h delaminiert dann das Material, so daß - über die dadurch vergrößerte Oberfläche - die Hydrierungsgeschwindigkeit stark ansteigt und bereits nach 3 h 99 % des Materials in Tetralin löslich sind.

Beispiel 5 Hydrierende Spaltung eines aminisch gehärteten, Kupfer ent- haltenden Epoxidharzformstoffes Ein etwa 1 cm x 5 cm großes Stück des kupferkaschierten Leiterplattenbasismaterials entsprechend Beispiel 4 wurde mit 5 g Tetralin und 1 g Ethanolamin versetzt und in einem Auto- klaven bei 280°C der hydrierenden Spaltung unterworfen. Nach

4 h war das Material vollständig abgebaut und in Tetrahydro- furan löslich. Das Kupfer und das Glasfasergewebe konnten in reiner Form zurückgewonnen werden.

In einem weiteren Versuch bei 300°C wurde die hydrierende Spaltung nach 1 h abgebrochen. Dabei wurde festgestellt, daß das Material quantitativ in Tetrahydrofuran-lösliche Bestand- teile übergeführt wurde.

Beispiel 6 Hydrierende Spaltung eines aminisch gehärteten, Kupfer ent- haltenden Epoxidharzformstoffes Ein etwa 1 cm x 5 cm großes Stück des kupferkaschierten Leiterplattenbasismaterials entsprechend Beispiel 4 wurde unter einer Stickstoffatmosphäre mit 50 g Indolin bei einer Temperatur von 230°C hydrierend gespalten (Reaktionszeit : 6 h) ; da Indolin einen Siedepunkt von 230°C besitzt, wird kein Druckbehälter benötigt. Dabei wurde eine klare Lösung erhalten, die sich nach kurzem Stehen an der Luft rötlich färbte. Die Harzmatrix, d. h. der Epoxidharzformstoff, wurde quantitativ in lösliche Produkte übergeführt, das Kupfer und das Glasfasergewebe konnten in reiner Form zurückgewonnen werden.

Beispiel 7 Hydrierende Spaltung eines aminisch gehärteten, Kupfer ent- haltenden Epoxidharzformstoffes Ein etwa 1 cm x 5 cm großes Stück des kupferkaschierten Leiterplattenbasismaterials entsprechend Beispiel 4 wurde zusammen mit 10 g Indolin und 20 g Tetralin in ein Reagenz- glas gegeben und in einem Bombenrohr bei einer Temperatur von 250°C hydrierend gespalten (Reaktionszeit : 20 h). Die dabei erhaltene klare Lösung färbte sich nach Luftzutritt rötlich.

Die Harzmatrix, d. h. der Epoxidharzformstoff, wurde quanti- tativ in lösliche Produkte übergeführt, das Kupfer und das Glasfasergewebe konnten ohne Verunreinigungen zurückgewonnen werden.

Beispiel 8 Hydrierende Spaltung eines aminisch gehärteten, Kupfer ent- haltenden Epoxidharzformstoffes Ein etwa 1 cm x 5 cm großes Stück des kupferkaschierten Leiterplattenbasismaterials entsprechend Beispiel 4 wurde unter einer Stickstoffatmosphäre mit 10 g 9, 10-Dihydroanthra- cen auf eine Temperatur von 300°C erhitzt ; da 9, 10-Dihydro- anthracen erst bei 315°C siedet, wird kein Druckbehälter benötigt. Nach ca. 20 h begann das Material zu delaminieren.

Nach weiteren 8 h war die gesamte Harzmatrix, d. h. der Epoxidharzformstoff, in lösliche Produkte übergeführt ; das Kupfer und das Glasfasergewebe konnten in reiner Form zurück- gewonnen werden.

Beispiel 9 Hydrierende Spaltung eines aminisch gehärteten, halogen- haltigen Epoxidharzformstoffes Ein etwa 1 cm x 5 cm großes Stück eines 1, 6 mm dicken, kup- ferfreien kommerziellen FR4-Leiterplattenmaterials, das - wegen der Komponente Tetrabrombisphenol-A - ca. 10 % Brom enthält, wurde - entsprechend Beispiel 8 - unter einer Stick- stoffatmosphäre mit 10 g 9, 10-Dihydroanthracen auf eine Tem- peratur von 310°C erhitzt. Nach ca. 24 h war die gesamte Harzmatrix, d. h. der Epoxidharzformstoff, in lösliche Pro- dukte übergeführt ; das Glasfasergewebe konnte in reiner Form zurückgewonnen werden. Außerdem zeigte sich, daß bei den bei der hydrierenden Spaltung herrschenden Reaktionsbedingungen kein Bromwasserstoff (HBr) freigesetzt wird.

Beispiel 10 Hydrierende Spaltung eines aminisch gehärteten, kohlefaser- verstärkten Epoxidharzformstoffes 20 Masseteile Methanphosphonsäurediglycidylester, 20 Masse- teile Bisphenol-F-diglycidylester, 25 Masseteile epoxidierter Novolak, 10 Masseteile Butandioldiglycidylester und 25 Masse- teile Diaminodiphenylmethan wurden nach dem sogenannten RTM- Verfahren in eine Plattenform gefüllt, die etwa 60 % Kohle- fasern in Form eines UD-Geleges (unidirektionales Gelege) enthielt. Die Platte wurde bei 160°C 5 h gehärtet.

Ein etwa 1 cm x 5 cm großes Stück der Platte wurde, wie in Beispiel 3 beschrieben, bei 320°C über einen Zeitraum von 5 h einer hydrierenden Spaltung mit Tetralin unterworfen. Dabei wurde die Harzmatrix quantitativ in tetralinlösliche Produkte übergeführt. Die Kohlefasern hingegen verhielten sich inert und konnten quantitativ zurückgewonnen werden. Weder unter einem Lichtmikroskop noch unter einem Rasterelektronenmikro- skop konnten Beschädigungen an den Kohlefasern festgestellt werden. Die Zugfestigkeit der zurückgewonnenen Kohlefasern wies mit 3950 MPa praktisch den gleichen Wert auf wie bei den zur Herstellung des Formstoffes eingesetzten Fasern.

Beispiel 11 Hydrierende Spaltung eines anhydridisch gehärteten Epoxid- harzformstoffes Eine Harzmischung aus 680 Masseteilen Bisphenol-A-diglycidyl- ether und 148 Masseteilen Phthalsäureanhydrid wurde in einer Form bei 180°C 2 h gehärtet. Zur Prüfung des hydrierenden Ab- baus des Epoxidharzformstoffes wurde dieser in einer Schneid- mühle bis zu einem Korndurchmesser von < mm zerkleinert.

1 g dieses Materials wurde zusammen mit 5 g Tetralin in ein

Reagenzglas gegeben und dieses in einem Bombenrohr mit einem Heizmantel erwärmt.

Zur Charakterisierung der entstandenen Produkte wurde die Reaktionsmischung über eine getrocknete Fritte abgesaugt und der Rückstand mit Tetrahydrofuran gewaschen. Die Fritte wurde nach Trocknen bis zur Gewichtskonstanz ausgewogen, und dann wurden die tetralinunlöslichen bzw. tetralinlöslichen Be- standteile bestimmt.

Zur Ermittlung des temperaturabhängigen Umsatzes wurde die Temperatur im Bombenrohr in Schritten von 10°C in einem Be- reich von 300 bis 350°C variiert und jeweils 5 h beim gewähl- ten Wert gehalten. Dabei zeigt sich, daß bei einer Hydrie- rungstemperatur von 340°C ca. 84 % des Ausgangsmaterials in tetralinlösliche Reaktionsprodukte umgesetzt werden. Bei dem unlöslichen Anteil (16 %) handelt es sich um reine Phthal- säure in Form farbloser Nadeln. Dies bedeutet, daß bei einer Reaktionstemperatur von 340°C der Umsatz praktisch 100 % be- trägt.

Neben der Phthalsäure (mit einer quantitativen Rückgewinnung) konnten aus der Reaktionsmischung - durch Destillation und Extraktion - noch erhebliche Mengen an Isopropanol, Benzol, Phenol, Isopropylphenol und Kresolen isoliert werden.

Um die für eine optimale Hydrierung erforderliche Reaktions- zeit zu ermitteln, wurde bei einer Temperatur von 350°C die Reaktionsdauer von 1 bis 5 h variiert. Dabei zeigt sich, daß eine Reaktionsdauer von 2 h ausreichend ist, um den Reak- tionsharzformstoff quantitativ zu hydrieren und tetralin- lösliche Reaktionsprodukte und Phthalsäure zu bilden.