Trocknungsanlage zum Trocknen von Trocknungsgütern

Die vorliegende Erfindung betrifft ein thermodynamisch geregeltes Verfahren zum Trocknen von Trocknungsgütern.

Des Weiteren betrifft die vorliegende Erfindung ein Verfahren zur thermodynamischen Regelung einer Trocknungsanlage zum Trocknen von Trocknungsgütern sowie der Regelung eines entsprechenden Trocknungsverfahrens.

Außerdem betrifft die vorliegende Erfindung eine thermodynamisch geregelte Trocknungsanlage zum Trocknen von Trocknungsgütern.

Stand der Technik

Aus dem deutschen Patent DE 10 2008 034 746 B4, Absätze [0008] und [0009], ist ein Verfahren zum Trocknen von lackierten Trocknungsgütern in einem Trockner bekannt, bei dem das aus einer thermischen Nachverbrennungsanlage austretende, heiße Reingas in einer Reingasleitung durch den Trockner geführt und einem ersten Umgasrekuperator zum Aufheizen des Umgases zugeführt wird, danach in einer weiteren Reingasleitung weiter durch den Trockner und sodann wenigstens einem zweiten Umgasrekuperator und schließlich einem Frischluftrekuperator zum Aufheizen der dem Trockner im Eintritts- und Austrittsbereich der Trocknungsgüter zuzuführenden Frischluft geführt wird. Dabei wird die Frischluft vor dem Eintritt in den Frischluftrekuperator durch einen zwischen der Außenhaut und einem äußeren Gehäuse der thermischen Nachverbrennungsanlage eingeschlossenen Ringspalt geführt.

Die abschnittsweise Führung der Reingasleitung durch den Trockner und die dabei erfolgende Wärmeabstrahlung tragen zum Aufheizen wesentlich bei. Bei Trocknungsanlagen dieser Art für Fahrzeugkarosserien hat die Reingasleitung hinter der Nachverbrennungsanlage eine Länge von etwa 100 m. Das Reingas hat bei Austritt aus der thermischen Nachverbrennungsanlage ein Temperaturniveau von etwa 400 °C. Diese Temperatur wird nun durch die abschnittsweise Wärmeabgabe in dem Trockner und in den Rekuperatoren so weit abgesenkt, dass sie nach dem Frischluftrekuperator nur noch bei etwa 180 °C liegt. Dabei hat das Reingas im Nutzungsbereich im Trockner eine Temperatur deutlich über dem Temperaturniveau des Trockners, weswegen es zur Aufheizung des Trockners verwendet werden kann. Werden die im Trockner verlaufenden Reingasleitungsabschnitte als breite

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BESTÄTIGUNGSKOPIE Kanäle ausgebildet und unterhalb der Karosserie-Fördereinrichtung angeordnet, wird die Trocknungsqualität der viel Wärmeenergie benötigenden Bodengruppen der Karosserien verbessert. Des Weiteren wird bei diesem Verfahren die Frischluft vor dem Eintritt in den Frischluftrekuperator durch einen zwischen der Außenhaut und einem äußeren Gehäuse der thermischen Nachverbrennungsanlage eingeschlossenen Ringspalt geführt. Die hierin aufgeheizte Frischluft bedarf dann in den Frischluftrekuperator einer geringeren weiteren Aufheizung, wozu die am Ende der Reingasleitung noch vorhandene Reingastemperatur ausreicht.

Die Figur des deutschen Patents DE 10 2008 034 746 B4 zeigt eine Ausführungsform des Trockners.

Aus dem europäischen Patent EP 2 295 909 B1 , Absätze [0005] und [0006] ist ein Verfahren zur effizienten Nutzung der Heißluft-Ströme in einer Fahrzeug-Lackieranlage bekannt, bei dem die Abluft aus dem Trockner über eine Abluftventilatoreinheit einer thermischen Nachverbrennungsanlage zugeführt und in dieser erhitzt wird und mittels einer Reingasleitung als Reingas durch Umluftrekuperatoren und mindestens einen Frischluftrekuperator geführt wird, in denen die dem Trockner entnommene Umluft und die Frischluft aufgeheizt werden. Dabei wird die dem Frischluftrekuperator entnommene Frischluft der dem Trockner entnommenen Umluft beigemischt, und es wird das resultierende Umluft-Frischluftgemisch in den Umluftrekuperatoren erhitzt und dem Trockner wieder zugeführt. Dabei wird die Luftmengenbilanz im Trockner über feststehende Drosselklappen an den

Abluftentnahmestellen des Trockners und an den einzelnen Frischluftzuführungen vor den Umluftrekuperatoren bei Inbetriebnahme einmalig eingestellt und arretiert.

Die Frischluft gelangt damit im Umluft-Frischluft-Gemisch direkt in die Aufheizzone und in die Haltezone des Trockners. Deswegen muss das Temperaturniveau der Frischluft nicht auf dem Temperaturniveau des Trockners liegen, sondern kann deutlich darunterliegen, weil die Umluftrekuperatoren den Frischluftanteil in dem Umluft-Frischluft-Gemisch auf das Temperaturniveau des Trockners anheben. Dadurch wird erreicht, dass die

Reingastemperatur vor dem Frischluftrekuperator weit niedriger sein darf als die T rocknertemperatur.

Eine Ausführungsform des Trockners ist in der Figur des europäischen Patents EP 2 295 909 B1 wiedergegeben. Wesentlich für diese bekannten Verfahren und Vorrichtungen ist, dass die Temperatur der thermischen Nachverbrennungsanlage stets konstant gehalten wird, weil die Austrittstemperatur einer thermischen Nachverbrennungsanlage stets ein unstetiges Verhalten bei der Regelung durch den Volumenstrom zeigt und damit als nicht regelbar gilt.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren und eine Vorrichtung aufzuzeigen, die zusätzliche Möglichkeiten der Regelung einer Trocknungsanlage oder eines Trockners bieten und zu weiteren Energieeinsparungen führen.

Demgemäß wurde die Aufgabe durch die erfindungsgemäße Trocknungsanlage zur Trocknung von Trocknungsgütern gemäß Patentanspruch 1 , das erfindungsgemäße Trocknungsverfahren gemäß Anspruch 9 und das erfindungsgemäße Verfahren zur thermodynamischen Regelung der erfindungsgemäßen Trocknungsanlage gemäß Patentanspruch 11 gelöst. Die hierauf direkt oder indirekt zurückbezogenen abhängigen Ansprüche richten sich auf vorteilhafte Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Trocknungsanlage und der erfindungsgemäßen Verfahren.

Im Rahmen der vorliegenden Erfindung bedeutet „variabel“ dass die betreffenden Temperaturen und Volumenströme bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Trocknungsverfahren und des erfindungsgemäßen thermodynamischen Regelungsverfahrens laufend an die jeweils gewünschten erforderlichen Verfahrensbedingungen angepasst sind oder angepasst werden.

Die erfindungsgemäße Trocknungsanlage ist hauptsächlich aus korrosionsfesten und hitzestabilen Materialien, vorzugsweise aus Metallen und insbesondere aus Edelstahl aufgebaut. Bei thermisch geringer belasteten oder unbelasteten Teilen der erfindungsgemäßen Trocknungsanlage werden auch andere Materialien wie Kunststoffe, Gläser oder Hölzer verwendet. Insbesondere werden thermisch stabile Kunststoffe wie Thermoplaste und Duroplaste, die mit Glasfasern, Stahlfasern, Basaltsfasern, Kohlefasern, textilen Fasern, Stahlmatten oder Glasmatten verstärkt sein können, verwendet. Des Weiteren können die Kunststoffe noch Flammschutzmittel enthalten. Beispiele thermisch stabiler Thermoplaste sind Polyamide, Polyimide, Polyamidimide, Polysulfone, Polyethersulfone, Polyketone und Polyetheretherketone.

Die erfindungsgemäße Trocknungsanlage umfasst mindestens einen, insbesondere einen, Trocknungstunnel, durch den die Trocknungsgüter in Förderrichtung gefahren werden. Vorzugsweise handelt es sich bei den Trocknungsgütern um Formteile, die bevorzugt aus Hölzern, Kunststoffen, Gläsern, Metallen, Geweben und Kompositen aus mindestens zwei dieser Materialien aufgebaut sind.

Die Trocknungsgüter können Gegenstände aller Art sein. Beispiele für Trocknungsgüter sind Kunststoffformteile, die an ihrer Oberfläche angelöst und/oder angeschmolzen sind, geklebte Komposite aller Art, deren Klebschichten noch nicht getrocknet sind, durch Spritzlackierung, Pulverlackierung, Vorhanggießen, Elektrotauchlackieren und Rakeln lackierte und beschichtete, durch Siebdruck, Tiefdruck, Offsetdruck, Hochdruck und Flexodruck bedruckte sowie bemalte Formteile aller Art.

Beispiele geeigneter Gegenstände sind Bauteile für architektonische Zwecke wie Fensterrahmen, Gitter, Geländer, Türen, Treppen, Gestänge, Rohre und mobile Bauten, Bauteile und Karosserien von Fortbewegungsmitteln wie PKW, Lastwagen, Omnibusse, Baumaschinen, Motorräder, Mopeds, Quads, Motorroller, Tretroller, Fahrräder, Elektrofahrräder, Pedelecs, Hoverboards, Skateboards, Longboards, Zweirad-Windrunner, Lokomotiven, Zugwaggons, Flugzeugteile und Schiffsrümpfe, Weiße Ware, Heizungskörper, Radiatoren und Bauteile für sanitäre Zwecke. Insbesondere handelt es sich um Bauteile und Karosserien von PKW, Lastwagen und Omnibussen.

Die Trocknungsgüter werden auf Skids durch den mindestens einen, insbesondere einen, Trocknungstunnel transportiert.

Außerdem umfasst die erfindungsgemäße Trocknungsanlage mindestens eine, insbesondere eine, Leitung für flüchtige organische Verbindungen (VOC; Volatile Organic Compounds) enthaltende Abgas aus dem mindestens einen, insbesondere einen, Trocknungstunnel. Die mindestens eine Abgasleitung führt zu mindestens einem, insbesondere einem, Gebläse, das mithilfe mindestens eines, insbesondere eines, Frequenzumrichters gesteuert wird und das Abgas über eine weitere Abgasleitung zu mindestens einem, insbesondere einem, Wärmetauscher geregelt transportiert, worin das Abgas durch das Reingas, das aus mindestens einer, insbesondere einer, thermischen Nachverbrennungsanlage über mindestens eine, insbesondere eine, Reingasleitung ausgeleitet wird, variabel erhitzt wird.

Das auf variable Temperaturen erhitzte Abgas verlässt den mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher in variablen Mengen über mindestens eine, insbesondere eine, weitere Abgasleitung und tritt in mindestens einen, insbesondere einen, Brenner der mindestens einen, insbesondere einen, thermischen Nachverbrennungsanlage ein.

Dem mindestens einen, insbesondere einen, Brenner wird außerdem mindestens ein scheiß komplizierte Pin wieder los über mindestens eine, insbesondere eine, Brennstoffleitung in variablen Mengen zugeführt. Als Brennstoff kommen Gase wie Wasserstoff, Methan, Propan, Butan oder Gemische aus mindestens zwei dieser brennbaren Gase sowie flüssige Brennstoffe wie Heizöl, Kerosin, Benzin, Diesel und Schweröl sowie Gemische aus mindestens zwei dieser flüssigen Brennstoffe in Betracht. Insbesondere wird Erdgas verwendet.

Das resultierende Gasgemisch variabler Zusammensetzung wird in der mindestens einen, insbesondere einen, Brennkammer in mindestens einer Flamme, insbesondere aber in mindestens zwei und mehr Flammen verbrannt. Dadurch resultiert in der mindestens einen, insbesondere einen, Brennkammer der mindestens einen, insbesondere einen, thermodynamischen Nachverbrennungsanlage ein Reingas variabler Zusammensetzung und variabler Temperatur in Abhängigkeit von der Zusammensetzung des Gasgemischs und seine Temperatur, die in der Hauptsache von der Temperatur des aufgeheizten Abgases bestimmt wird.

Beispielsweise können thermische Nachverbrennungsanlagen verwendet werden, wie sie in dem deutschen Patent DE 10 2008 034 746 B4, Absatz [0018], beschrieben werden. Es kommen indes auch kompakte thermische Nachverbrennungsanlagen in Betracht, bei denen die Wärmetauscher und die Brennkammern eine Einheit bilden. Kompakte thermische Nachverbrennungsanlagen dieses Typs sind bei der Firma Wenker GmbH & CO KG, Ahaus, erhältlich.

Die erfindungsgemäße Trocknungsanlage weist des Weiteren mindestens einen, insbesondere einen, kalten Bypass auf, der den mindestens einen, insbesondere einen Wärmetauscher umgeht, indem er die mindestens eine, insbesondere eine, Abgasleitung vor dem mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher mit der mindestens einen, insbesondere einen, Abgasleitung nach dem mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher verbindet. Der Abgasstrom durch den mindestens einen, insbesondere einen, kalten Bypass wird mittels eines, insbesondere eines, Steuerventils geregelt. Mit dem kalten Bypass der die Eintrittstemperatur des Abgases vor Eintritt in die Brennkammer auf eine konstante Temperatur geregelt. Die Regelung der Brennkammertemperatur erfolgt über das Steuerventil für den Brennstoff.

Das in der mindestens einen, insbesondere einen, Brennkammer entstehende Reingas wird über mindestens eine, insbesondere eine Reingasleitung zu dem mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher geleitet, worin es das Abgas aufheizt und dadurch abgekühlt wird. Nach dem einen, insbesondere einen, Wärmetauscher wird das Reingas zu mindestens einem, vorzugsweise mindestens zwei und insbesondere mindestens drei, Wärmeabnehmern geleitet. In den Wärmeabnehmern wird dem Reingas der Energiefluss EWA entzogen. Der Energiefluss E ist die 1. Ableitung von E für Energie. Der Regelungsansatz des Energieflusses Z? muss mit absoluten Temperaturen erfolgen. Die Regelgrößen sind also auf dem absoluten Nullpunkt (-273 °C, 0 K) bezogen. Die aufzustellende Regelungsgleichung für die erste Messstelle hinter dem Wärmetauscher ist daher Gleichung I:

£TNV [W] + EAG [W] - E\NA [W] + ERGO [W] (I) mit:

ERGO = Energiefluss des Reingases über Dach und

E = TTNV x f(K) mit V = Volumenströme,

TNV = thermische Nachverbrennungsanlage,

AG = Abgas,

WA = Wärmeabnehmer,

RGD = Reingas über Dach.

Dadurch wird das Folgende erfasst:

„Erzeugte Energie der thermischen Nachverbrennungsanlage + vorhandene Energie im Abgas = verbrauchte Energie im Prozess + über Dach abgelassene Energie“.

Über die thermische Nachverbrennungsanlage betrachtet wird die Regelungsgleichungen zu Gleichung II:

£TNV [W] - EWA [W] + £RGD [W] - EAG [W] (II)

Daraus bildet sich die Regeldifferenz D vor dem Regler zu Gleichung III: D = {EWA [W] + ERGD [W] - EAG [W]} - ETNV [W] (III) mit EWA [W] + ERG D [W] - EA G [W] = Sollwert und ETNV [W] = Istwert.

Der Sollwert konnte wie folgt genauer definiert werden:

(i) EWA [W] als auszugleichende Wärmeabnahme des Trockners T,

(ii) EAG [W] als auszugleichenden/einzurechnenden Rückgewinnung von Wärme aus dem Trockner T und

(iii) ERGD [W] als Energiegehalt des Reingases über Dach RGD, der mit dem Sollwert T _Kamin zum Berechnen des Energiegehaltes des RGD gebildet wurde.

Stellgröße ist der Volumenstrom V im Normzustand (i.N.: Temperatur = 273,15 K, Druck = 1013,25 mbar).

Der Term ERGD [W] - EAG [W] enthält noch die absolute Temperatur. Um exergetisch regeln zu können, muss eine Bezugstemperatur festgelegt werden. Üblicherweise nimmt man als Bezugspunkt die Celsiusskala. Sinnvoller legt man als Bezugsgröße den Sollwert über Dach fest. Dann wird der Term [W] gleich 0 und geht unter. Dafür taucht der Sollwert über Dach ERGD [W] in der Temperaturdifferenz wieder auf. Als Bezugstemperatur kann man auch jede beliebige Temperatur nehmen, als auch die Temperatur des Rohgases. Dann verschwindet der Term EAG [W], und die Temperatur des Rohgases taucht in dem Term ERGD [W] in der Temperaturdifferenz wieder auf.

Wird mindestens eine, insbesondere eine, kompakte thermische Nachverbrennungsanlage verwendet, so treten die mindestens eine, insbesondere eine, Brennkammer und der mindestens eine, insbesondere eine, Wärmetauscher gemeinsam als Energiebereitstellung ETNV auf.

Die Energieabgabe überden mindestens einen, insbesondere einen, Wärmeabnehmer an den mindestens einen, insbesondere einen, Trocknungstunnel kann auch über den Umluftvolumenstrom berechnet werden. Die Kamintemperatur, d.h. Temperatur des Reingases in der mindestens einen, insbesondere einen, Reingasleitung nach dem mindestens einen, insbesondere einen, Wärmeabnehmer tritt nämlich auch als Sollwert in der Regelgleichung ERGD auf. Als Messgrößen braucht man also mindestens:

- Volumenstrom in der Anlage oder die Summe der Teilströme i.N. als variierbare Stellgröße,

- Temperaturdifferenz im Reingas über alle Wärmeabnehmer der einzelnen Volumenströme (vergleiche dazu Figur 1 , Messstellen 8 und 9),

- Temperaturdifferenz über die thermische Nachverbrennungsanlage, also

Brennkammer und Wärmetauscher (vergleiche dazu Figur 1 , die Messstellen 8 und 1),

- Istwert für die Regelung der Brennkammertemperatur (vergleiche dazu Figur 1 , die Messstelle 11) und

- Istwert für die Regelung der Abgas- oder Rohgastemperatur in der Brennkammer (vergleiche dazu Figur 1 , die Messstelle 4).

Wird bei der Energieregelung das Regelziel erreicht, dass nämlich die verglichenen Energiemengen gleich sind und die Regeldifferenz somit 0 ist, ist auch der Sollwert über Dach erreicht.

Die Brennkammertemperatur wiederum folgt der Gleichung IV:

TBK ⁼ f( ^variabel) (IV), worin ^variabel = Volumenstrom des Reingases RG in der Reingasleitung LRG [m ³ /Stunde i.N.].

Mit Gleichung IV wird ein Einstellfenster definiert, bei dem die Brennkammertemperatur bei einem minimalen Volumenstrom zwischen 600 °C und 800 °C, vorzugsweise zwischen 650 °C und 720 °C und insbesondere zwischen 680°C bis 690 °C liegt und bei einem maximalen Volumenstrom zwischen 700 °C und 900 °C, vorzugsweise zwischen zwischen 700 °C und 750 °C und insbesondere 720 °C und 730 °C liegt, wobei die beiden Temperaturbereiche so gewählt werden, dass sie nicht überlappen.

Vorzugsweise liegen die Volumenströme in einem Bereich von 3000 m ³ /h i. N. und 30.000 m ³ /h i. N. und insbesondere 4000 m ³ /h i. N. und 20.000 m ³ /h i.N.

Die in den Wärmeabnehmern entnommene Wärmemenge bzw. das Reingas, das diese entnommene Wärmemenge bei der entsprechenden Reingastemperatur und Reingasmenge transportiert, dient der Heizung des mindestens einen, insbesondere einen, Trockentunnels der erfindungsgemäßen Trocknungsanlage, wodurch der gesamte Kreislauf der variablen geregelten Volumenströme geschlossen ist. Dabei kann die Energiemenge, die der Abgasstrom mit sich führt, bei Trocknungsanlagen für KTL (kathodische Tauchlackierung), die hohe Temperaturen erfordern, einen Rückgewinn bewirken.

Beispiele geeigneter Wärmeabnehmer sind Abhitzekessel, Rekuperatoren, Wärmetauscher und Gasleitungen. Eine besonders bevorzugte Kombination von Reingasleitungen, Umgasleitungen, Umgasrekuperatoren und Frischluftrekuperator, die einer thermischen Nachverbrennungsanlage nachgeschaltet sind, und Leitungen für das Abgas aus einem Trocknungstunnel, die der thermischen Nachverbrennungsanlage vorgeschaltet sind, gehen aus der Zeichnung des deutschen Patents DE 10 2008 034 746 B4 hervor.

Das restliche Reingas wird über mindestens eine, insbesondere eine, weitere Reingasleitung gegebenenfalls über mindestens einen Abhitzekessel oder mindestens einen Frischluftrekuperator in mindestens einen, insbesondere einen, Kamin geleitet und von dort in die Atmosphäre abgelassen. Durch die Festlegung der Energiemenge, die über Dach gehen soll, als Sollwert, kann das Niveau des Volumenstroms, also m ³ /h Luft pro Trocknungsgut wie zum Beispiel eine Karosserie beeinflusst werden. Je höher der Sollwert gesetzt wird, desto höher ist die Luftmenge pro Trocknungsgut.

Die erfindungsgemäße Trocknungsanlage und das erfindungsgemäße Trocknungsverfahren werden vorzugsweise durch mindestens eine, insbesondere eine, erfindungsgemäße thermodynamische Regelung bevorzugt elektronisch gesteuert. Zu Zwecken des erfindungsgemäßen thermodynamischen Regelungsverfahrens umfasst die erfindungsgemäße Trocknungsanlage

- mindestens eine Messstelle für die Abgastemperatur in der mindestens einen, insbesondere einen, Abgasleitung,

- mindestens eine Messstelle für den Volumenstrom des Abgases in der mindestens einen, insbesondere einen, Abgasleitung,

- mindestens einen, insbesondere einen, Aktuator für das mindestens eine, insbesondere eine, Gebläse, - mindestens eine Messstelle für die Temperatur des Abgases in der mindestens einen, insbesondere einen, Abgasleitung nach dem mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher, - mindestens ein, insbesondere ein, Steuerventil im mindestens einen, insbesondere einen, kalten Bypass, steuerbar von mindestens einer, insbesondere einer Regelung,

- mindestens einen, insbesondere einen, steuerbaren Aktuator für das mindestens eine, insbesondere eine, Steuerventil in der mindestens einen, insbesondere einen, Gasleitung für brennbare Gase,

- mindestens eine Messstelle für die Temperatur des Reingases in der mindestens einen, insbesondere einen, Reingasleitung nach dem mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher; diese kann entfallen, wenn die mindestens eine, insbesondere eine thermische Nachverbrennungsanlage mindestens eine, insbesondere eine

Umlenkkammer aufweist,

- mindestens eine Messstelle für die Temperatur des Reingases in der mindestens einen, insbesondere einen, Reingasleitung nach dem mindestens einen, insbesondere einen, Wärmeabnehmer,

- mindestens eine Messstelle für die Temperatur des Reingases in der mindestens einen, insbesondere einen, Reingasleitung vor dem mindestens einen, insbesondere einen Wärmetauscher und

- mindestens eine Messstelle für die Temperatur in der mindestens einen, insbesondere einen, Brennkammer.

Zur thermodynamischen Regelung werden

- von mindestens einer der Messstellen mindestens ein Input der Messwerte der Temperatur des Abgases in der mindestens einen, insbesondere einen, Abgasleitung nach dem mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher, - von mindestens einer der Messstellen mindestens ein Input der Messwerte der Abgastemperatur in der mindestens einen, insbesondere einen, Abgasleitung vor dem mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher,

- von der mindestens einer der Messstellen mindestens ein Input für die Messwerte der mindestens einen, insbesondere einen, Brennkammertemperatur,

- von mindestens einer der Messstellen mindestens ein Input für die Messwerte der

Temperatur des Reingases in der mindestens einen, insbesondere einen,

Reingasleitung nach den Wärmeabnehmern,

- von mindestens einer der Messstellen mindestens ein Input für die Messwerte des Volumenstroms des Reingases in der mindestens einen, insbesondere einen, Reingasleitung nach der mindestens einen, insbesondere einen, Brennkammer und

- von mindestens einer der Messstellen mindestens ein Input der Messwerte der

Temperatur des Reingases in der mindestens einen, insbesondere einen,

Reingasleitung nach dem mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher eingegeben werden und mittels eines Algorithmus verarbeitet werden, wonach

- der mindestens eine, insbesondere eine, Aktuator durch mindestens einen Output der Sollwerte für die Brennkammertemperatur,

- die mindestens eine, insbesondere eine, Regelung des mindestens einen, insbesondere einen, Steuerventils in dem mindestens einen, insbesondere einen, kalten Bypass durch mindestens einen Output der Sollwerte der Abgastemperatur vor der mindestens einen, insbesondere einen, Brennkammer und

- der mindestens eine, insbesondere eine, steuerbare Aktuator für das mindestens eine, insbesondere eine, Gebläse, durch mindestens einen Output der Sollwerte des Volumenstroms des Reingases in der mindestens einen, insbesondere einen, Reingasleitung gesteuert werden.

Das erfindungsgemäße thermodynamische Regelungsverfahren steuert die erfindungsgemäße Trocknungsanlage derart, dass die Volumenströme in der erfindungsgemäßen Trocknungsanlage stets innerhalb der von dem Explosionsgutachten bestimmten Grenzwerten bleiben und dass keine Kondensation von Gasen eintreten kann.

Bevorzugt wird das erfindungsgemäße Verfahren zur Trocknung lackierter Trocknungsgüter in mindestens einer, insbesondere einer, erfindungsgemäßen Trocknungsanlage, bei dem die Trocknungsgüter durch mindestens einen, insbesondere einen, Trocknungstunnel in Förderrichtung gefahren und dabei getrocknet werden, durchgeführt indem

(i) das dabei erzeugte, flüchtige organische Verbindungen enthaltende Abgas über mindestens eine, insbesondere eine, Abgasleitung aus dem mindestens einen, insbesondere einen, Trocknungstunnel abgesaugt wird,

(ii) mithilfe mindestens eines, insbesondere eines, über mindestens einen, insbesondere einen, Aktuator geregeltes Gebläse zu mindestens einem, insbesondere einem, Wärmetauscher weiter transportiert wird, wodurch die Menge des abgesaugten Abgases geregelt wird,

(iii) in dem mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher zumindest zeitweise durch das Reingas aus der mindestens einen, insbesondere einen, thermischen Nachverbrennungsanlage in der mindestens einen, insbesondere einen, Reingasleitung auf Abgastemperaturen aufgeheizt wird,

(iv) über mindestens einen, insbesondere einen, den mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher umgehenden und die mindestens eine, insbesondere eine, Abgasleitung vor und hinter dem mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher fluidmäßig verbindenden kalten Bypass geleitet wird, der mittels mindestens eines, insbesondere eines, von mindestens einer, insbesondere einer, Regelung geregelten Steuerventils zeitweise oder während des ganzen Trocknungsverfahrens teilweise oder ganz geöffnet wird und/oder verschlossen bleibt, wodurch die Abgastemperatur konstant gehalten oder im Bedarfsfall variiert wird,

(v) durch mindestens eine, insbesondere eine, weitere Abgasleitung von dem mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher zu dem mindestens einen, insbesondere einen, Brenner weiter transportiert wird und (vi) darin mit einem Brennstoff, der über mindestens eine, insbesondere eine, Brennstoffleitung in variablen Mengen zugeführt wird, vermischt wird, und

(vii) in dem mindestens einen, insbesondere einen, Brenner in der mindestens einen, insbesondere einen, Brennkammer der mindestens einen, insbesondere einen, thermischen Nachverbrennungsanlage in mindestens einer Flamme, insbesondere in zwei oder mehr Flammen, bei variablen Brennkammertemperaturen verbrannt wird, wobei

(viii) das resultierende Reingas RG einer variablen Temperatur aus der mindestens einen, insbesondere einen, Brennkammer über mindestens eine, insbesondere eine, Reingasleitung zu dem mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher geleitet wird, worin es das abgesaugte Abgas zumindest zeitweise variabel aufheizt,

(ix) das den mindestens einen, insbesondere einen, Wärmetauscher verlassende Reingas über mindestens eine, insbesondere eine, weitere Reingasleitung zu mindestens einem, bevorzugt mindestens zwei, insbesondere mindestens drei, Wärmeabnehmern geleitet wird, worin dem Reingas eine variable Wärmemenge entnommen wird, die zur variablen Heizung des mindestens einen, insbesondere einen, Trocknungstunnels verwendet wird, wonach

(x) das Reingas über Dach in die Atmosphäre abgelassen wird.

Bevorzugt wird das Reingas im Verfahrensschritt (x) entweder direkt über mindestens einen Kamin oder mindestens einen, insbesondere einen, dem Kamin vorgeschalteten Abhitzekessel in die Atmosphäre abgelassen. Gegebenenfalls kann vor dem Kamin noch Frischluft zugeführt werden, um das Reingas auf eine unbedenkliche Temperatur weiter abzukühlen.

Die erfindungsgemäße Trocknungsanlage, das erfindungsgemäße Trocknungsverfahren und das erfindungsgemäße thermodynamische Regelungsverfahren weisen zahlreiche Vorteile auf.

So wird die gesamte erfindungsgemäße Trocknungsanlage mit Normvolumenströmen berechnet und geregelt, sodass an jeder beliebigen Stelle die variierenden Volumenströme und der Energiebedarf unabhängig von Druck und Temperatur bestimmt werden können. Es können zuverlässige und erprobte Messsysteme wie zum Beispiel Venturi-Messungen und Temperaturmessfühler wie PT 100 verwendet werden, sodass die Betriebssicherheit gewährleistet ist und die Verfügbarkeit der Gesamtanlage erhalten bleibt.

Es kann eine Ersatzregelung eingefügt werden, die bei Ausfall zusätzlicher Messgeräte einen Notbetrieb der erfindungsgemäßen Trocknungsanlagen gewährleistet. Die Einstellwerte der Ersatzregelung können aus dem laufenden Betrieb abgelesen werden.

Durch die Ausnutzung von Reserveauslegung und/oder einer Vergrößerung der Wärmetauscher können an allen Stellen der erfindungsgemäßen Trocknungsanlagen bei allen Betriebszuständen die geforderten Prozessparameter eingehalten werden.

Durch die Dynamisierung der Brennkammertemperatur in Abhängigkeit vom Volumenstrom werden die Schadstoffemissionswerte durch das erfindungsgemäße Trocknungsverfahren und das erfindungsgemäße Regelungsverfahren konstant gehalten und können auf einen niedrigen Wert eingestellt werden.

Außerdem kann die Spreizung der regelbaren Volumenströme durch das erfindungsgemäße Trocknungsverfahren und das erfindungsgemäße thermodynamische Regelungsverfahren vergrößert werden. Dadurch wird die regelbare Leistungsabgabe der thermischen Nachverbrennungsanlage signifikant vergrößert.

Bei kompakten thermischen Nachverbrennungsanlagen wird durch die Regelung der Abgastemperatur vor dem Eintritt in die Brennkammer bei einem minimalen Volumenstrom, wenn die thermische Nachverbrennungsanlage am heißesten wird, ein höherer Volumenstrom durch die Außenhautkühlung geleitet, wodurch die Außenhaut der Brennkammer genau dann gekühlt wird, wenn dies notwendig ist.

Die Dynamisierung bzw. Variation der Brennkammertemperaturen führen zu einem automatischen Übergang in den Pausenbetrieb. Der Übergang in den Pausenbetrieb braucht nicht mehr geschaltet zu werden. Dadurch tritt auch keine Überhitzung der erfindungsgemäßen Trocknungsanlage bei Leerlauf mehr ein und der Betrieb der Trocknungsanlage ist von den Ereignissen in den Lackierkabinen unabhängig. Die Fahrweise mit angepassten optimalen Volumenströmen senken den elektrischen Energieverbrauch der Abgasgebläse. Es sind des Weiteren keine Energie verbrauchenden Drosselklappen oder anderer den Druckverlust erhöhende Maßnahmen notwendig.

Die Möglichkeit der einfachen Anpassung der Volumenströme pro Trocknungsgut eröffnet die Möglichkeit einer Optimierung zwischen Energieverbrauch und Reinigungsaufwand wegen Kondensat.

Insgesamt wird gegenüber herkömmlichen Trocknungsanlagen eine signifikante Energieeinsparung erzielt, sodass auch besonders flexibel auf steigende Energiepreise reagiert werden kann.

Kurze Beschreibung der Figuren

Die erfindungsgemäße Vorrichtung und das erfindungsgemäße Verfahren werden nun anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die Figuren 1 bis 3 näher erläutert. Die Figuren 1 bis 3 dienen der Veranschaulichung des Prinzips und der Funktionen der erfindungsgemäßen Vorrichtung, des erfindungsgemäßen Verfahrens und müssen deshalb nicht maßstabsgetreu ausgeführt werden.

Es zeigen:

Figur 1 das Fließschema einer thermodynamisch geregelten erfindungsgemäßen

Trocknungsanlage T zur Trocknung von lackierten Trocknungsgütern TG;

Figur 2 das detailliertere Fließschema der Regelung R des kalten Bypasses BP aus der

Figur 1 und

Figur 3 das Emissionseinstellfenster ESF = Brennkammertemperatur T _BK [°C] als Funktion des Volumenstroms Va _riabel [m ³ /h i. N.] des Reingases RG in der Reingasleitung LRG-

In den Figuren 1 bis 3 haben die Bezugszeichen die folgende Bedeutung:

1 Messstelle für die Abgastemperatur TAG [°C] in der Abgasleitung LAG 2 Messstelle für den Volumenstrom V [m ³ /h i. N.] des Abgases AG in der Abgasleitung LAG

3 Aktuator für das Gebläse GBL

4 Messstelle für die Temperatur TWT [°C] des Abgases AGwr vor der Brennkammer

BK

5 Steuerventil im kalten Bypass BP, gesteuert von der Regelung R

6 Aktuator für das Ventil 7 in der Erdgasleitung LEG

7 Steuerventil für das Erdgas EG

8 Messstelle für die Temperatur TNWA [°C] des Reingases RG in der Reingasleitung

LRG nach dem Wärmetauscher WT und vor dem Wärmeabnehmer WA

9 Messstelle für die Temperatur T Kamin des Reingases RG in der Reingasleitung LRG nach dem Wärmeabnehmer WA

10 Messstelle für die Temperatur TBK [°C] des Reingases RG in der Reingasleitung

LRG vor dem Wärmetauscher WT

11 Messstelle für die Temperatur TBK [°C] des Reingases RG in der Brennkammer BK a Stellung„auf“

AG Abgas aus dem Trocknungstunnel TT

AGwr Abgas in der Abgasleitung LAG nach dem Wärmetauscher WT

BK Brennkammer

BP Kalter Bypass

BR Brenner

EAG Energiefluss Abgas [W]

RGD Energiefluss Reingas über Dach [W]

£TNV Energiefluss thermischen Nachverbrennungsanlage [W]

EWA Energiefluss Wärmeabnehmer [W]

EG Brennstoff

ESF Emissionseinstellfenster

FL Flamme

FU Frequenzumrichter

GBL Gebläse oder Abgasventilator

HZTT Heizung des Trocknungstunnels TT durch den oder die Wärmeabnehmer WA in1 Input der Messwerte der Temperatur TWT des Abgases AGwr in der Abgasleitung

LAG nach dem Wärmetauscher WT (Messstelle 4)

in2 Input der Messwerte TAG der Temperatur [°C] des Abgases AG in LAG vor WT

(Messstelle 1) in3 Input der Messwerte der Brennkammertemperatur TBK [°C] (Messstelle 1 1 ) in4 Input der Messwerte der Temperatur T _K amm [°C] (Messstelle 9)

in5 Input der Messwerte des Volumenstroms ^va _ri a _b e _l [m ³ /h i. N.] von AG in L _A G

(Messstelle 2)

in6 Input der Messwerte der Temperatur TR [°C] des Reingases RG in der

Reingasleitung LRG nach dem Wärmetauscher WT (Messstelle 8)

i. N. Im Normzustand: Temperatur = 273,15 K, Druck = 1013,25 mbar

K Kamin

LAG Leitung für das Abgas AG

LEG Leitung für den Brennstoff EG

LRG Leitung für das Reingas RG

LTG Lackierte Trocknungsgüter

out1 Output der Sollwerte für T BK [°C] zur Steuerung des Aktuators 6

out2 Output der Sollwerte Tw _t [°C] an die Regelung R

out3 Output der Sollwerte für den Volumenstrom ^v _ariabel [m ³ /h i. N.] des Abgases AG in der Abgasleitung LAG an den Aktuator 3

R Regelung im kalten Bypass BP

RGD Reingas über Dach

SK Skid

T Trocknungsanlage

TAG Abgastemperatur [°C] (Messstelle 1)

T Kamin Temperatur [°C] des Reingases RG in der Reingasleitung LRG nach dem

Wärmeabnehmer WA (Messstelle 9)

TBK Temperatur [°C] der Brennkammer BK (Messstelle 11 )

TNWA Temperatur [°C] des Reingases RG in der Reingasleitung LRG nach dem

Wärmetauscher WT und vor dem Wärmeabnehmer WA (Messstelle 8)

T _RG Temperatur [°C] des Reingases RG in der Reingasleitung LRG nach der

Brennkammer BK [°C] (Messstelle 10)

TWT Temperatur des Abgases AGwr in der Abgasleitung LAG nach dem Wärmetauscher

WT [°C] (Messstelle 4)

TDR Thermodynamischen Regelung

TNV Thermische Nachverbrennung

TT Trocknungstunnel

V Volumenstrom [m ³ /h i. N.]

^variabel Volumenstrom des Reingases RG in der Reingasleitung LRG [m ³ /h i. N.] i Minimaler Volumenstrom des Reingases RG in der Reingasleitung LRG [m ³ /h i. N.] Vmax. Maximaler Volumenstrom des Reingases RG in der Reingasleitung LRG [m ³ /h i. N.] VFR Verfahrrichtung oder Förderrichtung

VOC Flüchtige organische Verbindungen (Volatile Organic Compounds)

W Leistung in Watt

WA Wärmeabnehmer

z Stellung„zu“

†TRG Temperatur des Reingases RG (Messstelle 8) steigt

|TRG Temperatur des Reingases RG (Messstelle 8) sinkt

Ausführliche Beschreibung der Figüren

Figuren 1 bis 3

Die erfindungsgemäße Trocknungsanlage T war für minimale Volumenströme F _min . von 5000 m ³ /h und für maximale Volumenströme P _max . von 10.000 m ³ /h ausgelegt. Das Emissionseinstellfenster ESF wurde durch die korrespondierenden Eckpunkte von 680 °C und 690 °C sowie 720 °C und 730 °C festgelegt. Thermisch besonders belasteten Anlagenteile waren hauptsächlich aus Edelstahl aufgebaut. Thermisch weniger belastete Anlagenteile waren im Wesentlichen durch schlagzähe, gegebenenfalls flammfest ausgerüstete, temperaturbeständige Kunststoffe aufgebaut. Die Trocknungsanlage T wurde durch eine thermodynamische Regelung elektronisch gesteuert. Die Trocknungsanlage T unterlag einem Explosionsgutachten.

Die erfindungsgemäße Trocknungsanlage T zur Trocknung lackierter Trocknungsgüter LTG, insbesondere von Automobilkarosserien, umfasste

- einen Trocknungstunnel TT, durch den die Automobilkarosserien LTG in Förderrichtung VFR auf Skids SK transportiert wurden,

- eine Leitung LAG für das flüchtige organische Verbindungen VOC enthaltende Abgas AG aus dem einen Trocknungstunnel TT,

- ein über einen Aktuator 3 gesteuertes Gebläse GBL zum geregelten Weitertransport des Abgases AG zu einem Wärmetauscher WT,

- einen Wärmetauscher WT, in dem das Abgas AG durch das Reingas RG in der einen Reingasleitung LRG variabel aufgeheizt wurde, - eine Abgasleitung LAG nach dem Wärmetauscher WT, durch die das auf variable Temperaturen TAG aufgeheizte Abgas AGwr in variablen Mengen zu dem Brenner BR transportiert wurde,

- einen den Wärmetauscher WT umgehenden und die eine Abgasleitung LAG vor dem einen Wärmetauscher WT mit der einen Abgasleitung LAG nach dem Wärmetauscher WT verbindenden kalten Bypass BP, der mithilfe einer elektronisch gesteuerten Regelung R geregelt wurde,

- eine Gasleitung LEG, durch die der Brennstoff EG, hier Erdgas EG, geregelt zu dem Brenner BR transportiert wurde,

- einen Brenner BR in der Brennkammer BK der thermischen Nachverbrennungsanlage TNV,

- eine Reingasleitung LRG, durch die das Reingas RG aus der Brennkammer BK mit variablen Temperaturen TBK zu dem Wärmetauscher WT geleitet wurde, worin es durch das Abgas AG variabel abgekühlt wurde,

- eine Reingasleitung LRG, durch die das variabel abgekühlte Reingas RG von dem Wärmetauscher WT zu einem Wärmeabnehmer WA geleitet wurde,

- eine Heizung HZp, durch die der T rocknungszone TT durch den Wärmeabnehmer WA variabel beheizt wurde, und

- eine Reingasleitung LRG, durch die das weiter abgekühlte Reingas RG zu einem Kamin K geleitet wurde, von wo aus das Reingas RGD über Dach in die Atmosphäre abgelassen wurde.

Zu Zwecken der elektronischen Steuerung wies die erfindungsgemäße Trocknungsanlage T

- eine Messstelle 1 für die Temperatur TA _G [°C] des Abgases AG,

- eine Messstelle 2 für den Volumenstrom V des Abgases AG in der mindestens einen

Abgasleitung LAG,

- einen steuerbaren Aktuator 3 für das Gebläse GBL,

- eine Messstelle 4 für die Temperatur Twr des Abgases AG _WT in der Abgasleitung LAG nach dem Wärmetauscher WT und vor der Brennkammer BK, ein Steuerventil 5 im kalten Bypass BP, das von einer Regelung R gesteuert wurde, einen steuerbaren Aktuator 6 für das Steuerventil 7 in der Brennstoffleitung LEG,

- ein Steuerventil 7 für den Brennstoff EG, hier Erdgas EG,

- eine Messstelle 8 für die Temperatur TRG des Reingases RG in der Reingasleitung LRG nach dem Wärmetauscher WT, eine Messstelle 9 für die Temperatur T _Kamin des Reingases RGD in der Reingasleitung LRG nach dem mindestens einen Wärmeabnehmer WA,

- eine Messstelle 10 für die Temperatur TRG des Reingases RG in der Reingasleitung LRG vor dem Wärmetauscher WT und

- eine Messstelle 1 1 für die Temperatur TBK in der Brennkammer BK auf

Als Messgeräte wurden übliche und bekannte Geräte zur Messung von hohen Temperaturen und heißen Gasströmen verwendet.

Zu Zwecken der elektronischen Steuerung der Trocknungsanlage T erhielt die thermodynamische Regelung TDR

- einen Input in1 der Messwerte der Temperatur Twr des Abgases AG _WT in der Abgasleitung LAG nach dem Wärmetauscher WT von der Messstelle 4, einen Input in2 der Messwerte der Temperatur TAG [°C] des Abgases AG von der Messstelle 1 ,

- einen Input in3 für die Messwerte der Brennkammertemperatur TBK von der Messstelle

1 1 ,

- einen Input in4 für die Messwerte der Temperatur T _Kamin von der Messstelle 9,

- einen Input in5 für die Messwerte des Volumenstroms ^ _variabel des Reingases RG in der Reingasleitung LRG von der Messstelle 2, - einen Input in6 der Sollwerte der Temperatur TRG des Reingases RG in der Reingasleitung LRG nach dem Wärmetauscher WT von der Messstelle 8.

Nach der Berechnung gab die thermodynamische Regelung TDR zur Steuerung

- einen Output out1 der Sollwerte für TBK an den Aktuator 6,

- einen Output out2 der Sollwerte Twr an die Regelung R und

- einen Output out3 der Sollwerte des Volumenstroms ^v _ariabel [m ³ /h i. N.] des Abgases AG in der Abgasleitung LAG an den Aktuator 3 ab.

Dem Steueralgorithmus lagen die folgenden mathematischen Zusammenhänge zu Grunde:

Regelungsgleichung für die Messstelle 8 hinter dem Wärmetauscher WT war Gleichung I:

ETNV [W] + EAG [W] = EWA [W] + ERGD [W] (I)

Über die thermische Nachverbrennungsanlage betrachtet wurde die Regelungsgleichungen zu Gleichung II:

ETNV [W] = EWA [W] + ERGD [W] - EAG [W] (II).

Daraus folgte die Regeldifferenz D vor dem Regler zu Gleichung III:

D = (EWA [W] + ERGD [W] - EAG [W]} - ETNV [W] (III) mit EWA [W] + ERGD [W] - EAG [W] = Sollwert und ETNV [W] = Istwert.

Der Sollwert konnte wie folgt genauer definiert werden:

(i) EWA [W] als auszugleichende Wärmeabnahme des Trockners T,

(ii) EAG [W] als auszugleichenden/einzurechnenden Rückgewinnung von Wärme aus dem Trockner T und

(iii) ERGD W als Energiegehalt des Reingases über Dach RGD, der mit dem Sollwert T«amin zum Berechnen des Energiegehaltes des RGD gebildet wurde. Stellgröße war der Volumenstrom V im Normzustand (\.N.\ Temperatur = 273,15 K, Druck = 1013,25 mbar).

Die Brennkammertemperatur TBK wiederum folgte der Gleichung IV:

TBK ⁼ f(^variabel) (IV), worin ^variabel = Volumenstrom des Reingases RG in der Reingasleitung LRG [m ³ /Stunde i.N.] war.

Zur Heizung HZu der Trocknungszone TT wurde den Wärmeabnehmern WA die thermische Leistung E _WA [W] entnommen.

Die erfindungsgemäße Trocknungsanlage T konnte beispielsweise mit der in der Zeichnung des deutschen Patents DE 10 2008 034 746 B4 im Detail beschriebene Konfiguration kombiniert werden. Die folgenden kursiven Bezugszeichen beziehen sich auf die genannte Figur. In der Trocknungsanlage verließ das Reingas die thermische Nachverbrennungsanlage TNV 9 über die Reingasleitung 24, 24a, 24b und 24c. Die drei letztgenannten Abschnitte der Reingasleitung wurden streckenweise am Boden am Boden des Trocknungstunnels verlegt, sodass die Trocknungsgüter besonders gut von unten erwärmt werden konnten. Die Reingasleitungen traten wieder aus dem Boden des Trocknungstunnels aus und das darin enthaltene Reingas erwärmte in den Umgasrekuperatoren 10 und 12 das Umgas, das ihnen über die Umgasleitungen 17 aus dem Trocknungstunnel zugeführt und wieder in den Trocknungstunnel zurückgeführt wurde. Das abgekühlte Reingas wurde in einem Frischluftrekuperator 14 vor der Ausleitung in die Atmosphäre weiter abgekühlt, und die so erwärmte Frischluft wurde wieder über die Frischluftleitungen 15a und 15b in die Trocknungsanlage zurückgeleitet.

In dieser Weise konnten nicht nur die signifikanten Vorteile der erfindungsgemäßen Trocknungsanlage T mit den Vorteilen der Trocknungsanlage gemäß dem deutschen Patent DE 10 2008 034 746 B4 verbunden werden, wodurch sich neue besondere Vorteile ergaben, sondern es wurde auch eine signifikante Energieersparnis und eine deutliche Reduzierung der Emission von NOx, Gesamtkohlenstoff, Kohlenmonoxid und Formaldehyd erzielt. Bei einer Feuerung mit Öl war auch Schwefeldioxid SO2 zu beachten. Bei einer Kombination der erfindungsgemäßen Trocknungsanlage T mit einer kompakten thermischen Nachverbrennungsanlage TNV der Firma Wenker GmbH & Co. KG, Ahaus, konnte die thermische Nachverbrennungsanlage TNV mit signifikant stabileren Emission betrieben und der regelbare Leistungsbereich der TNV deutlich vergrößert werden, wenn man die Abgastemperatur TWT vor der Brennkammer BK mithilfe des Reglers R des kalten Bypasses BP konstant hielt und die Brennkammertemperatur TBK in Abhängigkeit vom Volumenstrom V^min. ZU max. in den Grenzen

„minimale Brennkammertemperatur TBK ZU maximale Brennkammertemperatur TBK“ änderte.

Die Möglichkeit der Umgehung der Pausenschaltung bewirkte außerdem, dass der erfindungsgemäße Trockner T auch bei niedriger Brennkammertemperatur TBK Trocknungsgüter LTG, insbesondere Kfz-Karosserien, einfahren lassen konnte. Die minimale Luftmenge konnte deshalb maximal genutzt werden, um die Karosserien zu trocknen, was bei Trocknungsverfahren des Standes der Technik insbesondere bei der Nutzung der Pausenschaltung nicht möglich war.