本発明のタイヤは、特定の組成からなる� ��イドウォール用ゴム組成物(A)からなるサイ� ��ウォール、特定の組成からなるケースコー� ��被覆用ゴム組成物(B)でコードを被覆したケ� ��スおよび特定の組成からなるインナーライ� ��ー用ゴム組成物(C)からなるインナーライナ� ��を有する。

 本発明のサイドウォール用ゴム組成物(A)� ��、特定のゴム成分(A1)およびフィラー(A2)を� �有する。

 ゴム成分(A1)は、天然ゴム(NR)および/また� ��イソプレンゴム(IR)ならびに変性ブタジエン ゴム(変性BR)を含有する。

 NRとしては、とくに制限はなく、通常ゴ� �工業で使用されるものを使用することがで� �、具体的には、RSS♯3、TSR20などがあげられ� �。

 また、IRとしても、とくに制限はなく、� �イヤ工業で従来から使用されるものを使用� �ることができる。

 ゴム成分(A1)中のNRおよび/またはIRの含有� ��は、破断強度に優れるという点から、35重� �%以上であり、好ましくは40重量%以上である� ��またゴム成分(A1)中のNRおよび/またはIRの含� ��率は、耐亀裂性に優れる変性BRを充分な量� �合するという点から、65重量%以下であり、� �ましくは60重量%以下である。

 変性BRとは、ブタジエンゴムの末端を化� �修飾し、ポリマーとカーボンブラック間の� �合力を高めたものである。

 変性BRとしては、リチウム開始剤により1, 3-ブタジエンの重合をおこなったのち、スズ� ��合物を添加することにより得られ、さらに� ��性BR分子の末端がスズ-炭素結合で結合され� ��いるものが好ましい。

 リチウム開始剤としては、アルキルリチ� ��ム、アリールリチウム、ビニルリチウム、� ��機スズリチウムおよび有機窒素リチウム化� ��物などのリチウム系化合物や、リチウム金� ��などがあげられる。前記リチウム開始剤を� ��性BRの開始剤とすることで、高ビニル、低� �ス含有量の変性BRを作製できる。

 スズ化合物としては、四塩化スズ、ブチ� ��スズトリクロライド、ジブチルスズジクロ� ��イド、ジオクチルスズジクロライド、トリ� ��チルスズクロライド、トリフェニルスズク� ��ライド、ジフェニルジブチルスズ、トリフ� ��ニルスズエトキシド、ジフェニルジメチル� ��ズ、ジトリルスズクロライド、ジフェニル� ��ズジオクタノエート、ジビニルジエチルス� ��、テトラベンジルスズ、ジブチルスズジス� ��アレート、テトラアリルスズ、p-トリブチ� �スズスチレンなどがあげられ、これらのス� �化合物は、単独で用いてもよく、2種以上を� ��み合わせて用いてもよい。

 変性BR中のスズ原子の含有率は50ppm以上が 好ましく、60ppm以上がより好ましい。スズ原� ��の含有率が50ppm未満では、変性BR中へのカー ボンブラックの分散を促進する効果が小さく 、tanδが増大してしまう傾向がある。また、� ��ズ原子の含有率は3000ppm以下が好ましく、250 0ppm以下がより好ましく、250ppm以下がさらに� �ましい。スズ原子の含有率が3000ppmをこえる� ��、混練り物のまとまりが悪く、エッジが整� ��ないため、混練り物の押出し加工性が悪化� ��る傾向がある。

 変性BRの分子量分布(Mw/Mn)は2以下が好まし く、1.5以下がより好ましい。変性BRのMw/Mnが2� ��こえると、カーボンブラックの分散性が悪� ��し、tanδが増大する傾向がある。

 変性BRのビニル結合量は5重量%以上が好ま しく、7重量%以上がより好ましい。変性BRの� �ニル結合量が5重量%未満では、変性BRを重合( 製造)することは困難な傾向がある。また、� �性BRのビニル結合量は50重量%以下が好ましく 、20重量%以下がより好ましい。変性BRのビニ� ��結合量が50重量%をこえると、カーボンブラ� ��クの分散性が悪化し、引張強度が低下する� ��向がある。

 以上の条件を満たす変性BRとしては、た� �えば、日本ゼオン(株)製のBR1250Hなどがあげ� �れる。

 ゴム成分(A1)中の変性BRの含有率は、tanδ� �低減させることができるという点から、15重 量%以上であり、好ましくは20重量%以上であ� �。また、ゴム成分(A1)中の変性BRの含有率は� �押出し加工時の発熱性を抑えることができ� �またそれ以上配合してもtanδを低減させる効 果が飽和してしまうという点から、55重量%以 下であり、好ましくは50重量%以下である。

 また、ゴム成分(A1)中には、さらにエポキ シ化天然ゴム(ENR)を配合してもよい。ENRとし� ��は、市販のENRを用いてもよいし、NRをエポ� �シ化して用いてもよい。NRをエポキシ化する 方法としては特に限定されるものではなく、 クロルヒドリン法、直接酸化法、過酸化水素 法、アルキルヒドロペルオキシド法、過酸法 などの方法を用いて行なうことができ、過酸 法としてはたとえば、NRに過酢酸や過ギ酸な� ��の有機過酸を反応させる方法などがあげら� ��る。

 ENRのエポキシ化率は10モル%以上が好まし� ��、20モル%以上がより好ましい。ENRのエポキ� ��化率が10モル%未満では、リバージョンが大� ��く、耐亀裂成長性が低下する傾向がある。� ��た、ENRのエポキシ化率は60モル%以下が好ま� ��く、55モル%以下がより好ましい。ENRのエポ� ��シ化率が60モル%をこえると、練り生地やシ� ��ト加工性といった加工性が低下する傾向が� ��る。

 前記条件を満たすENRはとくに限定されな� ��が、具体的には、ENR25、ENR50(クンプーラン� �スリー製)などがあげられ、ENRは、単独で用� ��ても、2種以上を組み合わせて用いてもよい 。

 ゴム成分(A1)中のENRの含有率は、耐亀裂成 長性に優れるという点から、20重量%以上が好 ましく、30重量%以上がより好ましい。またゴ ム成分(A1)中のENRの含有率は、破断強度に優� �るという点から、80重量%以下であり、好ま� �くは70重量%以下である。

 フィラー(A2)としては、たとえば、カーボ ンブラックやシリカ、炭酸カルシウムなどが あげられ、これらは、単独で用いてもよく、 2種以上を組み合わせて用いてもよい。なか� �も、破断強度、耐オゾン性および耐候性に� �れるという点から、カーボンブラックを用� �ることが好ましい。

 フィラー(A2)の配合量は、破断強度、シー ト加工性および押出し加工性に優れるという 点から、ゴム成分(A1)100重量部に対して20重量 部以上であり、好ましくは23重量部以上であ� ��。また、フィラー(A2)の配合量は、tanδを低� ��させることができるという点から、ゴム成� ��(A1)100重量部に対して45重量部以下であり、� ��ましくは40重量部以下である。

 カーボンブラックとしては、破断強度およ� ��加工性に優れるという点から、チッ素吸着� ��表面積(N ₂ SA)が20m ² /g以上のものが好ましく、30m ² /g以上のものがより好ましい。また、カーボ� ��ブラックとしては、tanδを低減させること� �できるという点から、N ₂ SAが100m ² /g以下のものが好ましく、80m ² /g以下のものがより好ましい。

 本発明のサイドウォール用ゴム組成物(A)� ��、前記ゴム成分(A1)、フィラー(A2)以外にも� �タイヤ工業において一般的に使用される配� �剤、たとえば、硫黄などの加硫剤、加硫促� �剤、酸化亜鉛、老化防止剤、アロマオイル� �ステアリン酸、ワックスなどを適宜配合す� �ことができる。

 本発明のサイドウォール用ゴム組成物(A)は� ��破断強度に優れるという点から、70℃で測� �した複素弾性率E ^* が2.5MPa以上であることが好ましく、2.7MPa以上 であることがより好ましい。また、サイドウ ォール用ゴム組成物(A)は、負荷がかかった際 にたわみ易く、転がり抵抗性が低いという点 から、70℃で測定した複素弾性率E ^* が3.5MPa以下であることが好ましく、3.3MPa以下 であることがより好ましい。

 本発明のサイドウォール用ゴム組成物(A)� ��、70℃で測定した損失正接tanδが低いほど好 ましいが、通常、下限値は0.03である。また� �サイドウォール用ゴム組成物(A)は、tanδが低 いということは、低発熱性および低転がり抵 抗性に優れていという点から、70℃で測定し� ��損失正接tanδが0.100以下であることが好まし く、0.090以下であることがより好ましい。

 ここで、70℃で測定した複素弾性率E ^* および損失正接tanδとは、粘弾性スペクトロ� ��ータを用いて、温度70℃、周波数10Hz、初期� ��10%および動歪2%の条件下で測定した、複素� �性率(E ^* )および損失正接(tanδ)をいう。

 本発明のケースコード被覆用ゴム組成物( B)は、特定のゴム成分(B1)およびフィラー(B2)� �含有する。

 ゴム成分(B1)は、天然ゴム(NR)および/また� ��イソプレンゴム(IR)ならびに変性スチレンブ タジエンゴム(変性SBR)、溶液重合スチレンブ� ��ジエンゴム(S-SBR)、乳化重合スチレンブタジ エンゴム(E-SBR)、変性ブタジエンゴム(変性BR)� ��よびエポキシ化天然ゴム(ENR)よりなる群か� �選択される少なくとも1種のジエン系ゴムを� ��有する。

 NRとしては、とくに制限はなく、通常ゴ� �工業で使用されるものを使用することがで� �、具体的には、RSS♯3、TSR20などがあげられ� �。

 また、IRとしても、とくに制限はなく、� �イヤ工業で従来から使用されるものを使用� �ることができる。

 ゴム成分(B1)中のNRおよび/またはIRの含有� ��は、破断強度に優れるという点から、50重� �%以上であり、好ましくは55重量%以上である� ��また、ゴム成分(B1)中のNRおよび/またはIRの� ��有率は、高温(150~250℃)での耐久性やリバー� ��ョン性に優れたSBRまたはENRを充分な量配合� ��るという点から、80重量%以下であり、好ま� ��くは75重量%以下である。

 S-SBRやE-SBRとしては、タイヤ工業で従来か ら使用されるものを使用することができ、具 体的にはE-SBRとしてはJSR(株)製のSBR1502、S-SBR� �しては、日本ゼオン(株)製のニッポール NS11 6などがあげられる。

 変性SBRとは、ポリマー末端またはポリマ� ��鎖中にシリカまたはカーボンブラックとの� ��合力の強い変性基を導入したポリマーであ� ��。

 変性SBRはとしては、JSR(株)製のHPR340など� �ように、結合スチレン量の小さいものが好� �しい。

 変性SBRの結合スチレン量は、ゴム配合で� ��リバージョン性に優れる点から、5重量%以� �が好ましく、7重量%以上がより好ましい。ま た、変性SBRの結合スチレン量は、低発熱性に 優れる点から、30重量%以下が好ましく、20重� ��%以下がより好ましい。

 変性SBRとしては、乳化重合変性SBR(変性E-S BR)と溶液重合変性SBR(変性S-SBR)があげられる� �、シリカとポリマー鎖の結合を強め、tanδを 低減させることで低燃費性を向上させること ができることから、変性S-SBRが好ましい。

 変性SBRとしては、スズやケイ素などでカ� ��プリングされたものが好ましく用いられる� ��変性SBRのカップリング方法としては、常法� ��従って、たとえば、変性SBRの分子鎖末端の� ��ルカリ金属(Liなど)やアルカリ土類金属(Mgな ど)を、ハロゲン化スズやハロゲン化ケイ素� �どと反応させる方法などがあげられる。

 変性SBRは、共役ジオレフィン単独、また� ��共役ジオレフィンと芳香族ビニル化合物と� ��(共)重合して得られた(共)重合体であり、第 1級アミノ基やアルコキシシリル基を有する� �とが好ましい。

 第1級アミノ基は、重合開始末端、重合終 了末端、重合体主鎖、側鎖のいずれに結合し ていてもよいが、重合体末端からエネルギー 消失を抑制してヒステリシスロス特性を改良 し得る点から、重合開始末端または重合終了 末端に導入されていることが好ましい。

 変性SBRの重量平均分子量(Mw)は、充分な破 断特性が得られる点から、100万以上が好まし く、120万以上がより好ましい。また、変性SBR のMwは、ゴムの粘度を調節し、混練り加工を� ��易にできる点から、200万以下が好ましく、1 80万以下がより好ましい。

 ゴム成分(B1)中に変性SBR、S-SBRおよびE-SBR� �配合する場合、変性SBR、S-SBRおよびE-SBRの含� ��率は、リバージョン性および耐久性に優れ� ��という点から、20重量%以上であり、好まし� ��は25重量%以上である。また、ゴム成分(B1)中 の変性SBR、S-SBRおよびE-SBRの含有率は、破断� �度に優れるNRおよび/またはIRを充分な量配合 するという点で、45重量%以下であり、好まし くは42重量%以下である。

 ゴム成分(B1)として用いる変性BRとしては� ��前記の変性BRを好適に用いることができる� �

 ゴム成分(B1)中の変性BRの含有率は、耐亀� ��成長性に優れ、tanδを低減させることがで� �るという点から、10重量%以上が好ましく、15 重量%以上がより好ましい。また、ゴム成分(B 1)中の変性BRの含有率は、リバージョン性お� �び破断強度に優れるという点から、45重量%� �下が好ましく、40重量%以下がより好ましい� �

 ゴム成分(B1)は、リバージョン性および熱 安定性に優れる変性SBR、S-SBRおよびE-SBR、耐� �裂性に優れる変性BRを配合するという点から 、変性SBR、S-SBRおよびE-SBRならびに変性BRの含 有率の合計が20重量%以上となればよい。

 また、ゴム成分(B1)に用いるENRとしては、 前記のENRを好適に用いることができる。

 ENRを配合する場合、ゴム成分(B1)中のENRの 含有率は、リバージョン性に優れるという点 から、20重量%以上であり、好ましくは30重量% 以上である。また、ゴム成分(B1)中のENRの含� �率は、破断強度に優れるという点から、45重 量%以下であり、好ましくは40重量%以下であ� �。

 ゴム成分(B1)中の変性SBR、S-SBR、E-SBR、変� �BRおよびENRの含有率は、これらのゴム成分の 含有率の合計が20~45重量%であればよい。

 フィラー(B2)としては、たとえば、カーボ ンブラックやシリカ、炭酸カルシウムなどが あげられ、これらは、単独で用いてもよく、 2種以上を組み合わせて用いてもよい。なか� �も、破断強度およびtanδを低減させることが できるという点から、カーボンブラックを用 いることが好ましい。

 フィラー(B2)の配合量は、破断強度に優れ るという点から、ゴム成分(B1)100重量部に対� �て20重量部以上であり、好ましくは23重量部� ��上である。また、フィラー(B2)の配合量は、 tanδを低減させることができるという点から� ��ゴム成分(B1)100重量部に対して45重量部以下� ��あり、好ましくは40重量部以下である。

 カーボンブラックとしては、破断強度に優� ��るという点から、N ₂ SAが20m ² /g以上のものが好ましく、30m ² /g以上のものがより好ましい。また、カーボ� ��ブラックとしては、tanδを低減させること� �できるという点から、N ₂ SAが100m ² /g以下のものが好ましく、90m ² /g以下のものがより好ましい。

 本発明のケースコード被覆用ゴム組成物( B)は、前記ゴム成分(B1)、フィラー(B2)以外に� �、タイヤ工業において一般的に使用される� �合剤、たとえば、硫黄などの加硫剤、加硫� �進剤、酸化亜鉛、老化防止剤、アロマオイ� �、ステアリン酸などを適宜配合することが� �きる。

 本発明のケースコード被覆用ゴム組成物(B)� ��、破断強度に優れるという点から、70℃で� �定した複素弾性率E ^* が2.5MPa以上であることが好ましく、2.7MPa以上 であることがより好ましい。また、ケースコ ード被覆用ゴム組成物(B)は、転がり抵抗性に 優れるという点から、70℃で測定した複素弾� ��率E ^* が3.5MPa以下であることが好ましく、3.2MPa以下 であることがより好ましい。

 本発明のケースコード被覆用ゴム組成物( B)は、70℃で測定した損失正接tanδが低いほど 好ましいが、通常下限値は0.03である。また� �ケースコード被覆用ゴム組成物(B)は、転が� �抵抗性に優れるという点から、70℃で測定し た損失正接tanδが0.100以下であることが好ま� �く、0.090以下であることが好ましい。

 ここで、70℃で測定した複素弾性率E ^* および損失正接tanδとは、粘弾性スペクトロ� ��ータを用いて、温度70℃、周波数10Hz、初期� ��10%および動歪2%の条件下で測定した、複素� �性率(E ^* )および損失正接(tanδ)をいう。

 本発明のケースコードは、ケーススチー� ��コードまたはケース繊維コードのいずれか� ��ある。

 ケーススチールコードとは、ケースコー� ��被覆用ゴム組成物(B)をケースコード被覆用� ��ムとして用い、該ケース被覆用ゴム組成物( B)により被覆されたスチールコードをいう。

 また、ケース繊維コードとは、ケースコ� ��ド被覆用ゴム組成物(B)をケース被覆用ゴム� ��して用い、該ケース被覆用ゴム組成物(B)に� ��り被覆された繊維コードをいう。ここで、� ��維コードとは、ポリエステル、ナイロン、� ��ーヨン、ポリエチレンテレフタレート、ア� ��ミドなどの原料により得られるものである� ��なかでも熱安定性に優れ、さらに安価であ� ��という理由から、原料としてはポリエステ� ��を用いることが好ましい。

 本発明のインナーライナー用ゴム組成物(C)� ��、ブチル系ゴム(C1)およびチッ素吸着比表面 積が20~45m ² /gのカーボンブラック(C2)を含有する。

 ブチル系ゴムとしては、たとえば、ブチ� ��ゴム(IIR)、臭素化ブチルゴム(Br-IIR)、塩素化 ブチルゴム(Cl-IIR)などがあげられる。なかで� ��、焼け難く、伸展性がよいので加工性に優� ��るという点から、Cl-IIRが好ましい。

 ゴム成分(C1)中のブチル系ゴムの含有率は 、耐空気透過性および耐亀裂成長性を維持で きるという点から、35重量%以上であり、好ま しくは45重量%以上である。また、ゴム成分(C1 )中のブチル系ゴムの含有率は、tanδを好適に して発熱を抑制し、過剰に配合しても空気透 過を抑制する効果が飽和するという点から、 80重量%以下であり、好ましくは75重量%以下で ある。

 また、ゴム成分(C1)中には、さらに天然ゴ ム(NR)および/またはイソプレンゴム(IR)、ブタ ジエンゴム(BR)もしくは変性ブタジエンゴム(� ��性BR)を含有することができる。変性BRとし� �は、前記の変性BRを好適に用いることができ る。

 ゴム成分(C1)中のNRおよび/またはIRもしく� ��BRの含有率は、加工性、練り生地の凹凸性� �よびシート端平坦性に優れるという点から� �10重量%以上が好ましく、20重量%以上がより� �ましい。また、ゴム成分(C1)中のNRおよび/ま� ��はIRもしくはBRの含有率は、空気透過性に優 れるという点から、70重量%以下が好ましく、 60重量%以下がより好ましい。

 インナーライナー用ゴム組成物(C)は、チッ� ��吸着比表面積(N ₂ SA)が20~45m ² /gのカーボンブラック(C2)を含有する。

 特定のカーボンブラック(C2)のN ₂ SAは、充分な強度が得られ、シート加工性に� ��れるという点から、20m ² /g以上であり、25m ² /g以上が好ましい。また、カーボンブラック� ��N ₂ SAは、タイヤの転がり抵抗を抑えるという点� ��ら、45m ² /g以下であり、40m ² /g以下が好ましい。

 特定のカーボンブラック(C2)の配合量は、 破断強度に優れるという点から、ゴム成分(C1 )100重量部に対して15重量部以上であり、好ま しくは20重量部以上である。また、カーボン� ��ラックの配合量は、tanδを抑え(低発熱性)、 シート加工性に優れるという点から、ゴム成 分(C1)100重量部に対して、45重量部以下であり 、好ましくは40重量部以下である。

 本発明のインナーライナー用ゴム組成物( C)は、さらに(C3)シリカを含有することができ る。

 シリカ(C3)のN ₂ SAは、破断強度に優れるという点から、40m ² /g以上が好ましく、50m ² /g以上がより好ましい。また、シリカのN ₂ SAは、tanδを抑える効果(低発熱性)に優れると いう点から、200m ² /g以下が好ましく、180m ² /g以下がより好ましい。

 本発明に用いるシリカ(C3)として具体的に は、デグッサ社製のウルトラジルVN3やローデ ィア社製のZ115GR、デグッサ社製のウルトラジ ル360があげられる。

 シリカ(C3)の配合量は、シートへの加工性 、シリカの分散性に優れるという点から、ゴ ム成分(C1)100重量部に対して10重量部以上が好 ましく、15重量部以上がより好ましく、20重� �部以上がさらに好ましい。また、シリカ(C3)� ��配合量は、低発熱性に優れるという点から� ��ゴム成分(C1)100重量部に対して、45重量部以� ��が好ましく、40重量部以下がより好ましい� �

 シリカ(C3)を用いる場合には、シランカッ プリング剤を併用することが好ましい。

 シランカップリング剤としては、とくに� ��限はなく、タイヤ工業で従来からゴム組成� ��中にシリカとともに配合されているもので� ��れば使用することができ、具体的には、ビ� ��(3-トリエトキシシリルプロピル)テトラスル フィド、ビス(2-トリエトキシシリルエチル)� �トラスルフィド、ビス(4-トリエトキシシリ� �ブチル)テトラスルフィド、ビス(3-トリメト� ��シシリルプロピル)テトラスルフィド、ビス (2-トリメトキシシリルエチル)テトラスルフ� �ド、ビス(4-トリメトキシシリルブチル)テト� ��スルフィド、ビス(3-トリエトキシシリルプ� ��ピル)トリスルフィド、ビス(2-トリエトキシ シリルエチル)トリスルフィド、ビス(4-トリ� �トキシシリルブチル)トリスルフィド、ビス( 3-トリメトキシシリルプロピル)トリスルフィ ド、ビス(2-トリメトキシシリルエチル)トリ� �ルフィド、ビス(4-トリメトキシシリルブチ� �)トリスルフィド、ビス(3-トリエトキシシリ� ��プロピル)ジスルフィド、ビス(2-トリエトキ シシリルエチル)ジスルフィド、ビス(4-トリ� �トキシシリルブチル)ジスルフィド、ビス(3-� ��リメトキシシリルプロピル)ジスルフィド、 ビス(2-トリメトキシシリルエチル)ジスルフ� �ド、ビス(4-トリメトキシシリルブチル)ジス� ��フィド、3-トリメトキシシリルプロピル-N,N- ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド 、3-トリエトキシシリルプロピル-N,N-ジメチ� �チオカルバモイルテトラスルフィド、2-トリ エトキシシリルエチル-N,N-ジメチルチオカル� ��モイルテトラスルフィド、2-トリメトキシ� �リルエチル-N,N-ジメチルチオカルバモイルテ トラスルフィド、3-トリメトキシシリルプロ� ��ルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、3-� �リエトキシシリルプロピルベンゾチアゾー� �テトラスルフィド、3-トリエトキシシリルプ ロピルメタクリレートモノスルフィド、3-ト� ��メトキシシリルプロピルメタクリレートモ� ��スルフィドなどのスルフィド系、3-メルカ� �トプロピルトリメトキシシラン、3-メルカプ トプロピルトリエトキシシラン、2-メルカプ� ��エチルトリメトキシシラン、2-メルカプト� �チルトリエトキシシランなどのメルカプト� �、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリ� �トキシシランなどのビニル系、3-アミノプロ ピルトリエトキシシラン、3-アミノプロピル� ��リメトキシシラン、3-(2-アミノエチル)アミ� ��プロピルトリエトキシシラン、3-(2-アミノ� �チル)アミノプロピルトリメトキシシランな� ��のアミノ系、γ-グリシドキシプロピルトリ� ��トキシシラン、γ-グリシドキシプロピルト� ��メトキシシラン、γ-グリシドキシプロピル� ��チルジエトキシシラン、γ-グリシドキシプ� ��ピルメチルジメトキシシランなどのグリシ� ��キシ系、3-ニトロプロピルトリメトキシシ� �ン、3-ニトロプロピルトリエトキシシランな どのニトロ系、3-クロロプロピルトリメトキ� ��シラン、3-クロロプロピルトリエトキシシ� �ン、2-クロロエチルトリメトキシシラン、2-� ��ロロエチルトリエトキシシランなどのクロ� ��系などがあげられ、これらのシランカップ� ��ング剤は単独で用いてもよく、2種以上を組 み合わせて用いてもよい。なかでも、ビス-(3 -トリエトキシシリルプロピル)-テトラスルフ ィド、ビス(3-トリエトキシシリルプロピル)� �スルフィドなどが好適に用いられる。

 シランカップリング剤を配合する場合、� ��ランカップリング剤の含有量は、加工性お� ��び発熱性に優れる点から、シリカ(C3)100重量 部に対して6重量部以上が好ましく、8重量部� ��上がより好ましい。また、シランカップリ� ��グ剤の含有量は、シランカップリング剤を� ��剰に配合すると、余剰カップリング剤が硫� ��を放出し、ゴムを過剰に架橋するため破断� ��度が低下し、また、コストも高くなる点か� ��、シリカ(C3)100重量部に対して12重量部以下� ��好ましく、10重量部以下がより好ましい。

 本発明のインナーライナー用ゴム組成物( C)は、さらに(C4)マイカ(雲母)を含有すること� ��できる。

 マイカ(C4)としては、マスコバイト(白雲� �)、フロゴバイト(金雲母)、バイオタイト(黒� ��母)などがあげられ、単独で用いてもよく、 2種以上を組み合わせて用いてもよい。なか� �も、他のマイカより扁平率が大きく、空気� �断効果に優れることから、フロゴバイトが� �ましい。

 マイカ(C4)の平均粒子径は、耐空気透過性 の充分な改善効果が得られるという点から、 40μm以上が好ましく、45μm以上がより好まし� �。また、マイカの平均粒子径はマイカを起� �とした亀裂の発生や、インナーライナーの� �曲疲労による割れを抑えるという点から、10 0μm以下が好ましく、70μm以下がより好ましい 。ここで、マイカの平均粒子径とは、マイカ の長径の平均値をいう。

 マイカ(C4)のアスペクト比は、充分な耐空 気透過性の改善効果が得られるという点から 、50以上が好ましく、55以上がより好ましい� �また、マイカ(C4)のアスペクト比は、充分な� ��度を維持し、マイカの割れの発生を抑える� ��とができるという点から、100以下が好まし� ��、70以下がより好ましい。ここでアスペク� �比とは、マイカにおける最大長径と厚さの� �(最大長径/厚さ)のことをいう。

 本発明で使用するマイカ(C4)は、湿式粉砕 、乾式粉砕などの粉砕方法によって得ること ができる。湿式粉砕はきれいな表面ができ、 耐空気透過性の改善効果がやや高い。また、 乾式粉砕は製造工程が簡単でコストが安いと いうそれぞれの特徴がある。それぞれのケー スにより、使い分けることが好ましい。

 マイカ(C4)の含有量は、インナーライナー として充分な耐空気透過性、発熱性および耐 亀裂成長性が得られ、シート平坦性(加工性)� ��優れるという点から、ゴム成分(C1)100重量部 に対して10重量部以上が好ましく、30重量部� �上がより好ましい。また、マイカ(C4)の含有� ��は、得られたゴム組成物の引き裂き強度を� ��持し、クラックの発生を抑えるという点か� ��、ゴム成分(C1)100重量部に対して50重量部以� ��が好ましく、45重量部以下がより好ましく� �40重量部以下がさらに好ましい。

 本発明のインナーライナー用ゴム組成物( C)は、前記ゴム成分(C1)、特定のカーボンブラ ック(C2)、シリカ(C3)およびマイカ(C4)以外にも 、タイヤ工業において一般的に使用される配 合剤、たとえば、硫黄などの加硫剤、加硫促 進剤、酸化亜鉛、老化防止剤、アロマオイル 、ミネラルオイル、粘着レジン、ワックス、 ステアリン酸、瀝青炭(オースチンブラック)� ��炭酸カルシウムなどを適宜配合することが� ��きる。

 本発明のインナーライナー用ゴム組成物(C)� ��、破断強度に優れるという点から、70℃で� �定した複素弾性率E ^* が2.5MPa以上であることが好ましく、2.7MPa以上 であることがより好ましい。また、インナー ライナー用ゴム組成物(C)は、転がり抵抗の低 減効果に優れるという点から、70℃で測定し� ��複素弾性率E ^* が5.0MPa以下であることが好ましく、4.5MPa以下 であることがより好ましい。

 本発明のインナーライナー用ゴム組成物( C)は、70℃で測定した損失正接tanδが低いほど 好ましいが、通常下限値は0.05である。また� �インナーライナー用ゴム組成物(C)は、転が� �抵抗の低減効果に優れるという点から、70℃ で測定した損失正接tanδが0.185以下であるこ� �が好ましく、0.150以下であることがより好ま しく、0.12以下であることがさらに好ましい� �

 ここで、70℃で測定した複素弾性率E ^* および損失正接tanδとは、粘弾性スペクトロ� ��ータを用いて、温度70℃、周波数10Hz、初期� ��10%および動歪2%の条件下で測定した、複素� �性率(E ^* )および損失正接(tanδ)をいう。

 本発明のタイヤは、本発明のサイドウォ� ��ル用ゴム組成物(A)をサイドウォールに、ケ� ��スコード被覆用ゴム組成物(B)をケースのコ� ��ド被覆に、インナーライナー用ゴム組成物( C)をインナーライナーに用いて、通常の方法� ��よって製造される。すなわち、本発明のサ� ��ドウォール用ゴム組成物(A)およびインナー� ��イナー用ゴム組成物(C)を、未加硫の段階で� ��れぞれサイドウォール、インナーライナー� ��形状に合わせて押し出し加工し、ケースコ� ��ド被覆用ゴム組成物(B)でケースコードを被� ��してケースを成形し、タイヤ成型機上で他� ��タイヤ部材とともに貼りあわせ、未加硫タ� ��ヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機� ��で加熱加圧することによって本発明のタイ� ��を製造できる。

 また、高内圧(700~1000kPa(7~10kgf/cm ² ))のタイヤではサイドウォール部の複素弾性� ��E ^* を低減させても転がり抵抗には影響が少ない が、低内圧(300kPa以下)で使用されるタイヤで� ��サイドウォール部のたわみ、つまり複素弾� ��率E ^* が転がり抵抗に影響するという点から、本発 明のタイヤは低内圧(300kPa以下)で使用される� ��用車用タイヤおよびライトトラック用タイ� ��として好適に用いることができる。