本发明提出一种复合波片快轴调节装置及其调 节方法， 特别是一种用于调 节复合波片中各单个波片之间的快轴垂直度的 高精度反馈调节装置及其调节方 法， 属于偏振光学检测领域。 背景技术

波片常用作椭偏测量或光学测量中光信号偏振 态的变换器件， 它的特性常 会对测量结果产生很大的影响。 从组成结构和使用方法上看， 波片可分为单个 波片 （以下简称单波片） 和复合波片两大类； 复合波片通常由两个或两个以上 多级波片组成， 其中相邻波片间的快轴相互垂直， 即将一个波片的快轴与另一 个相邻波片的慢轴相互平行， 以得到所需的 0〜π相位延迟量的胶合波片。与单 波片相比， 复合波片具有更高的精度， 甚至可以消除波片本身的色差， 因此在 光学仪器设计与光学测量中获得了广泛应用， 例如基于旋转补偿器， 即可旋转 的复合双波片的广义椭偏仪已经在薄膜和纳米 材料测量领域大显身手。 其中， 两个旋转补偿器的工作性能对广义椭偏仪的整 机特性有重要影响， 其设计、 对 准及标定将直接影响到整个仪器的测量精度。 期刊 【 Thin Solid Films, 455-456, 14-23 (2004)】提到， 在椭偏仪的设计制造过程中， 必须保证所用到的每个旋转 补偿器， 即复合波片中两单波片的快轴严格垂直， 否则会引起经过旋转补偿器 的相位差产生高频振荡

实际生产应用中， 复合波片的快轴垂直度的调节方式分手动调节 和电动调 节两种。 手动调节高度依赖于操作人员的经验； 以复合双波片为例， 首先固定 其中一个单波片， 然后手动旋转另一单波片， 当肉眼观察到复合波片的实际相 位延迟接近理想值时， 即认为调节完毕。 这种方式虽然操作过程相对简单， 但 快轴垂直度的精度难以保证， 在精度要求较高的场合往往难以满足实际精度 要 求。 期刊 【J. Opt. Soc. Am. A, 18,1980 (2001)】提到， 电动对准方面， 美国宾夕 法尼亚州立大学的 Collins等人借助于旋转检偏器式椭偏仪来实现� �合双波片的 快轴垂直度调节该方法将复合双波片看作特殊 的测试样品并测量、 计算其复合 相位差， 以此来指导调节双波片快轴的相对位置， 尽管调节精度较高， 但是调 节过程相对复杂， 且最终的调节精度与操作人员的经验有较大关 系。 此外， 中 国专利 CN201110350098.X和 CN201110349669.8中将复合双波片的两个单波片 分别设置为固定和可旋转， 利用旋转检偏器的方法 （与旋转检偏器式椭偏仪的 测量机理相似） 测量、 计算其复合相位差， 以此指导第二个单波片的旋转， 实 现两个单波片间的快轴垂直度调节。 如专利 CN201110350098.X所述， 电动调 节方法和装置的关键在于所用控制电机 （用于直接或间接带动波片或检偏器旋 转） 的旋转精度。 可是， 现有的电动对准方法均是建立在电机具有高旋 转精度 的假设之上， 均未考虑电机自身的实际旋转精度所引入的误 差， 更没有考虑光 源光强波动等客观因素引入的误差， 这就导致实际调节结果与理想值之间总是 存在一定的误差。 所以， 如何在充分考虑实际装置测量误差的条件下， 实现复 合波片快轴垂直度的快速、 高精度对准， 仍然是一个待解决的重要问题。 发明内容

本发明的目的在于克服现有技术存在的不足， 提供一种用于调节复合波片 中各单个波片之间的快轴垂直度的高精度反馈 调节装置及调节方法， 该方法及 装置能够在复合波片的若干个单波片快轴方向 均未知的情况下， 快速检测各单 波片的快轴方向， 并实现复合波片中相邻单波片间快轴垂直度的 快速检测与高 精度反馈调节。

本发明采用如下技术方案：

一种复合波片快轴垂直度调节装置， 包括偏振光源、 反馈控制系统， 偏振 光源出射的平行线偏振光依次通过共传输轴放 置的第一转盘、 第二转盘、 检偏 器、 光电探测器， 第一转盘和第一电机连接， 第二转盘和第二电机连接； 反馈 控制系统同光电探测器、 第一电机、 第二电机相连实现采集分析光电流数据并 反馈控制第一电机和第二电机的旋转状态； 所述第一转盘和第二转盘为中空结 构， 所述第一转盘中空结构内设置有固定第一波片 的定位装置， 所述第二转盘 中空结构内设置有固定第二波片的定位装置。

所述反馈控制系统设置有计算第一波片和第二 波片快轴的垂直度误差 ΔΘ 的关系式：

I (k + -, 0)≥ I _idea , (k + -, -)

ΑΘ --

I (k + -, 0) < I _iJea , (k + - ,-)

其中， α为第一波片的快轴相对于起始位置的绝对旋� ��角度； Θ为第一波片 和第二波片快轴间的实际夹角； σ _F 为调节装置中与 a和 Θ无关的已知固定误差； δ1、 δ2分别为第一波片和第二波片的相位延迟量； Δα为第一转盘和第二转盘的 旋转精度； I _meaS ur _e (a, e)为反馈控制系统采集 a=br+7i/2时的光电流数据， k为非 负整数； I _ldeal (br+7r/2, 7i/2)为 a=br+7i/2时的理想光电流值， 其获得表达式如下：

其中， K为光电探测器的量子效率、 L为反馈调节装置的插入损耗、 L为偏 振光源的输入光强、 I _measure (a, 为反馈控制系统采集 a=br的光电流数据。

所述偏振光源为输出特性稳定的线偏振光源或 者是波长可调型偏振光源。 一种利用所述复合波片快轴垂直度调节装置的 复合波片快轴垂直度调节方 法， 包括如下歩骤：

歩骤一： 调节检偏器与偏振光源的偏振方向平行；

歩骤二： 将第一波片、 第二波片分别固定于第一转盘、 第二转盘的定位装 置上， 调节第一波片和第二波片的快轴， 使两波片快轴方向基本相互垂直； 歩骤三： 同向、 同速旋转第一转盘和第二转盘， 反馈控制系统采集第一波 片快轴相对于起始位置的绝对旋转角度 a为 a=br和 _a =br+7i/2时的光电流数据 I_e( , Θ), k为非负整数， 由反馈控制系统中设置的计算第一波片和第二 波 片快轴的垂直度误差 ΔΘ的关系式获得 ΔΘ;

歩骤四：判断计算结果是否满足反馈控制系统 中预设的 ΔΘ误差容限； 当满 足设定误差容限时， 反馈调节结束； 当不满足设定误差容限时， 根据 ΔΘ计算值 对第二转盘选择其旋转歩长和旋转方向反馈调 节第二波片的快轴角度， 然后重 复上歩骤三的操作， 直至 ΔΘ计算结果满足预设的 ΔΘ误差容限。

所述歩骤一和歩骤二之间还包括如下歩骤：

歩骤 A: 查找第二波片的快轴方位， 做好标记后， 将其从第二转盘上取下; 歩骤 B: 查找第一波片的快轴方位， 并做好标记， 然后将第二波片放回第 二转盘。 所述反馈控制系统在歩骤三中采集 k = 0 1 k 时 I _measure (0, θ)、 I _measu r _e (k7l,6)禾口 I measure (br+7r/2,e;)中的多组 I measur _e( a, Θ)数据， 由 公式

(0^)] ² + [ _(^,^)] ² +Λ + [/ (fer )] ^: 计算方均根 ⁽⁰ ' 和 ―、 ² ' '，用其分别取代 I_(kTI, Θ)和 I _measure (kTI

+π/2, Θ), 代入反馈控制系统中设置的关于 ΔΘ和 I _ldeal (br+7i/2, π/2)的表达式， 计算出 Δθ

所述歩骤八、 歩骤 Β中查找波片的快轴方位的具体实现方式为： 将波片固 定在转盘上， 保证与光路器件共传输轴放置， 旋转转盘直至光电探测器输出的 光电流达到最大值。

本发明具有如下有益效果:

本发明的目的在于提供一种复合波片快轴垂直 度的快速检测与高精度反馈 调节装置及其调节方法， 该方法及装置能够在复合波片的若干个单波片 快轴方 向均未知的情况下， 快速检测各单波片的快轴方向， 并实现复合波片中相邻单 波片间快轴垂直度的快速检测与高精度反馈调 节， 其实际调节精度不会受测量 装置中电机和转盘的实际旋转精度， 以及装置中光源光强波动误差的影响， 测 量精度高、 测量速度快且简便易行。 附图说明

图 1为本发明所涉及的复合波片快轴垂直度反馈� �节装置的基本结构示意 图；

图 2为本发明所涉及的复合波片快轴垂直度的快� �检测与反馈调节方法的 流程图；

其中：

1、 偏振光源；

2、 第一转盘；

3、 第二转盘；

4、 检偏器；

5、 光电探测器；

6、 反馈控制系统；

7、 第一电机；

8、 第二电机；

9、 第一波片；

10、 第二波片； 具体实施方式

下面结合实施例对本发明做出详细说明。

本发明所述的一种复合波片快轴垂直度的快速 检测与高精度反馈调节装置 的结构如图 1所示， 包括一个偏振光源 1、 反馈控制系统 6， 偏振光源 1其出射 的平行线偏振光依次通过共传输轴放置的第一 转盘 2、第二转盘 3和检偏器 4 ， 被共传输轴放置的光电探测器 5接收并转变成光电流， 反馈控制系统 6采集分 析光电流数据并反馈控制第一电机 7和第二电机 8的旋转状态； 第一转盘 2和 第一电机 7连接， 第二转盘 3和第二电机 8连接， 光电探测器 5、 第一电机 7、 第二电机 8同反馈控制系统 6相连接。 所述第一转盘 2和第二转盘 3均为中空 结构， 第一转盘 2和第二转盘的中空结构内设置有定位装置， 本实施例中采用 中空结构的外围开有多个定位孔， 通过此定位孔， 将第一波片 9和第二波片 10 分别固定在第一转盘 2和第二转盘 3的中空结构部分； 并由第一电机 7和第二 电机 8分别控制第一转盘 2和第二转盘 3的旋转状态。

所述光源 1为输出特性稳定的线偏振光源， 也可在输出特性稳定的自然光 源后放置起偏器来得到线偏振光， 其输出波长可根据第一波片 9和第二波片 10 的工作波长具体选择， 也可选择为波长可调型偏振光源。 具体应用中可根据该 光源的光斑大小和光束质量添加必要的扩束-� �直透镜组。

所述第一转盘 2和第二转盘 3的应用要求是两个转盘的转动精度均应小于 反馈控制系统 6中设定的 ΔΘ误差容限， 通常的商用产品均可满足该应用要求。

所述检偏器 4可采用二向色性偏振器或双折射偏振器中的� �种。

所述光电探测器 5 为光电二极管、 光电倍增管或 CCD ( Charge-coupled Device) 线阵或面阵传感器， 用于将探测到的光电流信号经数据采集卡传至 计 算机进行数据处理。

所述反馈控制系统 6采集分析光电探测器 5探测到的光电流数据后， 尤其 是第一波片 9快轴相对于起始位置的绝对旋转角度 α为 a=br和 _a =br+7i/2时的 光电流数据， 依据一定的反馈控制算法发出脉冲信号经电机 驱动器调整电机的 旋转状态。

所述第一电机 7和第二电机 8及其电机驱动器选用伺服电机、 永磁式歩进 电机或反应式歩进电机， 以及与以上每种类型的电机相配套的电机驱动 器。 由 于本发明中第一转盘 2和第一电机 7连接， 第二转盘 3和第二电机 8连接， 并 由第一电机 7和第二电机 8分别控制第一转盘 2和第二转盘 3的旋转状态， 实 际应用中也可以选择已经将单个电机和单个转 盘集成制作在一起的电动转盘商 品来分别作为相连接的第一转盘 2和第一电机 7， 以及相连接的第二转盘 3和 第二电机 8。

所述第一波片 9和第二波片 10均为由晶体材料或聚合物材料制作的单个波 片， 或由单个波片胶合在一起的复合波片。

本发明所述的一种复合波片快轴垂直度的快速 检测与高精度反馈调节装置 实现功能的过程如下：

偏振光源 1 出射的平行线偏振光依次通过共传输轴放置的 第一转盘 2、 第 二转盘 3和检偏器 4后，被共传输轴放置的光电探测器 5接收并转变成光电流， 光电流数据经反馈控制系统 6采集分析后， 依据一定的反馈控制算法控制第一 电机 7和第二电机 8的旋转状态， 实现复合波片快轴垂直度的快速检测与高精 度反馈调节。 所述第一转盘 2和第二转盘 3可分别装夹、 固定待连接的第一波 片 9和第二波片 10; 第一转盘 2和第一转盘 3由第一电机 7和第二电机 8分别 控制其旋转状态。

本发明的创新点在于， 本发明所述测量方法能够在复合波片的若干个 单波 片快轴方向未知的情况下， 快速检测各单波片的快轴方向， 并实现两个单波片 间快轴垂直度的快速检测与高精度反馈调节。 下面结合附图 2， 以复合双波片 中两个单波片之间快轴垂直度的调节为例， 将复合波片快轴垂直度调节装置的 工作原理及调节歩骤陈述如下：

歩骤一： 调节检偏器与偏振光源 1 的偏振方向平行： 开启本发明所述的复 合波片快轴对准装置， 保证测量装置中所有光路器件共传输轴放置。 在第一波 片 9和第二波片 10缺省的状态下， 若偏振光源 1输出光信号的偏振方向可调， 调节偏振光源 1的偏振方向； 否则调节偏振轴方向已知的检偏器 4的偏振轴方 位； 查找输出光电流最大值所对应的检偏器偏振轴 方位， 该方位即为检偏器 4 的偏振轴与偏振光源 1 的输出线偏振光偏振方向平行的位置。 歩骤一为波片快 轴对准装置在最初启用时的操作歩骤， 其操作目的是保证偏振光源 1和检偏器 4的偏振方向相同， 在连续操作的重复性测量中通常可省略。

歩骤二： 将第一波片 9、 第二波片 10分别固定于第一转盘 2、 第二转盘 3 的定位装置上， 调节第一波片 9和第二波片 10的快轴， 使两波片快轴方向基本 相互垂直。 由于标记快轴的过程及调节过程中均会存在一 定的人工误差， 所以 该调节为粗调。

其中， 所述歩骤一和歩骤二之间还包括如下歩骤：

歩骤 A: 查找第二波片 10的快轴方位， 做好标记后， 将其从第二转盘 3上 取下；

歩骤 B: 查找第一波片 9的快轴方位， 并做好标记， 然后将第二波片 10放 回第二转盘 3 ;

所述歩骤八、 歩骤 B中查找波片的快轴方位的具体实现方式为： 将波片固 定在相应转盘上， 保证与光路器件共传输轴放置， 旋转转盘直至光电探测器输 出的光电流达到最大值。 对于快轴方向已知的第一波片 9和第二波片 10， 歩骤 A和歩骤 B通常可省略。

歩骤三： 同时启动第一电机 7和第二电机 8， 第一电机 7带动载有第一波 片 9的第一转盘 2旋转， 第二电机 8带动载有第二波片 10的第二转盘 3旋转， 第一转盘 2和第二转盘 3旋转方向相同且旋转角速度均为 w。 在系统性能稳定 的情况下， 如果将第一波片 9 的快轴相对于起始位置的绝对旋转角度记作 α (a=wt， t=0的起始时刻对应于 a=0， 此后转盘每旋转半周， a的值增加 π， 如 果转盘从 t=0的起始时刻开始旋转 k周， a的值就从 0增加到 2k7i， 其中 k为 非负整数）， 并将第一波片 9和第二波片 10快轴间的实际夹角记作 Θ; 由于当 两个波片快轴完全垂直时应有 θ =π/2 ,通过下文关于歩骤三的具体理论分析可 以看出， 两波片快轴的垂直度误差 ΔΘ就是光电流函数 Ι(α, Θ)在 θ=π/2处关于 Θ 求微分得到的 Θ的微分量， 即有 ΔΘ=θ-π/2 _; 反馈控制系统 6采集 α取特殊角度 a=k;i和 a=br+7i/2时的光电流数据 I _measure (a,e)， 其中 k为非负整数， 歩骤三每 次开始进行时反馈控制系统 6 自动将 k的值清零并重新计数， 而且第一转盘 2 和第二转盘 3每旋转一周， k的数值增加 2; 由反馈控制系统 6中设置的以下关 系式， 计算出两波片快轴的垂直度误差 ΔΘ:

I (k + -, 0)≥ I _idea , (k + -, -)

ΑΘ --

I (k + -, 0) < I _iJea , (k + - ,-)

其中， Θ为第一波片 9和第二波片 10快轴间的实际夹角， σ _F 为调节装置中与 a和 Θ无关的已知固定误差； Si、 δ ₂ 分别为第一波片 9和第二波片 10的相位延 迟量； I _measure (a, Θ)为反馈控制系统 （6) 采集 a=br+7i/2时的光电流数据， k为 非负整数； Δα为第一转盘 2和第二转盘 3的旋转精度； I _ldeal (br+7i/2, π/2)为 a=br +π/2时的理想光电流值， 其表达式如下：

上式中， Κ为光电探测器 5 的量子效率、 L为反馈调节装置的插入损耗、 L 为偏振光源 1的输入光强、 I _measure (a, 为反馈控制系统 （6) 采集 a=br的光电 流数据。 在歩骤三所述的反馈调节过程中， 为进一歩减小误差， 反馈控制系统 6可 采集 k = 0 1 k 时的多组 I measure (α, Θ)数据， 包括 I measure (ο, θ)、 ······ 1_(1«1,0：)和 + 71/2,0；) ，其中非负整数 k的取值可根 据装置操作人员对实际调节装置调节速度和误 差容限 ΔΘ的具体需求进行选择； 按其设置的关系式

(0 )] ² ( )] ² +Λ + [ _(^,^)] ²

计算方均根 — ⁽⁽³ ， 和 2 ' ，用其分别取代1_0«1, 6)和1_^71 +π/2, Θ), 代入反馈控制系统 6中设置的关于 ΔΘ和 I _ldeal (br+7i/2, π/2)的表达式， 计算出 Δθ

歩骤四：判断计算结果是否满足反馈控制系统 6预设的 ΔΘ误差容限。当满 足设定误差容限时， 反馈调节结束； 当不满足设定误差容限时， 根据 ΔΘ计算值 的大小和正负， 对第二转盘 3选择其旋转歩长和旋转方向来反馈调节第二� �片 10的快轴角度， 然后重复上歩骤三的操作， 直到后续歩骤三中的计算结果满足 预设的 ΔΘ误差容限为止。

此处将歩骤四中 "调节第二波片 10快轴角度"的途径表述为 "对第二转盘 3选择合适的旋转歩长和旋转方向来反馈调节� �二波片 10的快轴角度"； 实际 上， 第二转盘 3的旋转角度直接对应于第二波片 10快轴的旋转角度， 而第二转 盘 3是由第二电机 8带动旋转， 电机和转盘的旋转角速度之间满足一定的比例 关系， 且该比例关系由电机和转盘之间所用传动装置 的具体传动比数值决定， 所以反馈控制系统 6发送指令直接调的是第二电机 8的转轴旋转歩长和旋转方 向， 且该电机旋转歩长与转盘旋转歩长之比就等于 两者旋转角速度之比； 由于 在实际应用中可直接选择将电机和转盘结合在 一起的电动转盘商品， 而该类产 品的说明书中通常已经给出第二转盘 3和第二电机 8之间旋转角速度的比例关 系， 所以此处为使理解起来更为方便， 将 "调节第二波片 10快轴角度"的途径 表述为 "对第二转盘 3选择合适的旋转歩长和旋转方向来反馈调节� �二波片 10 的快轴角度"。 同理， 反馈控制系统 6在发送指令旋转载有第一波片 9的第一转 盘 2时， 直接调的也是第一电机 7 ; 而且在本发明所述的调节装置中， 第一转 盘 2的旋转角度同样直接对应于第一波片 9快轴的旋转角度， 且第一转盘 2和 第二转盘 3之间、 以及第一电机 7和第二电机 8之间通常型号完全相同。

其中， 歩骤三的具体理论分析如下文所示：

由图 1可知， 偏振光源 1出射的平行线偏振光依次通过共传输轴放置� �第 一波片 9、 第二波片 10和检偏器 4后， 经光电探测器 5接收后变成光电流， 光 电流数据经反馈控制系统 6采集分析后， 依据一定的反馈控制算法反馈控制第 一电机 7和第二电机 8的旋转状态， 实现复合波片快轴垂直度的快速检测与高 精度反馈调节。 所述第一波片 9和第二波片 10分别由第一转盘 2和第二转盘 3 装夹、 固定； 第一转盘 2和第二转盘 3分别由第一电机 7和第二电机 8控制其 旋转状态。

在图 1所示的光路结构中， 第一波片 9的相位延迟量 Si和第二波片 10的 相位延迟量 δ ₂ 通常由生产厂家直接提供， 或者可以根据生产厂家所提供的波片 折射率和厚度等参数计算得出；第一波片 9和第二波片 10快轴之间的实际夹角 为 Θ , 当两个波片的快轴完全垂直时应有 θ=π/2 _; 根据偏振光学的相关理论， 图 3所示光路结构中输入与输出光信号的 Stokes表示， 即 和 S。之间的关系为：

公式 (1)中， A是 α和 Θ的函数， 其具体表达式如下:

A(a,e) = l +— [l + cos 2o-+(l-cos 2a-)-cos^]-{l + cos 2(α +θ)+[ΐ- cos 2(a + θ)] - cos S ₂ }

+ ― + sin 2a + sin - cos S ₂ + sin · sin ( + θ) + sin δ _χ + sin S ₂

在光强为 L的线偏振光入射的情况下， 本发明所述测量装置的接收端光电 探测器单元的输出光电流 I正比于该波长处输出光信号的 Stokes表示法中 So分 量的光强， 即

1 丄

Ι(α,θ) = - Κ \0 ¹⁰ iS _Ol +S _u )-A(a,0)

Κ

10 ¹⁰ I A(a,0)

² (3)

其中， 光电探测器 5的量子效率 Κ通常已经在产品数据中给出， 且 ≤1；

Ερ为检偏器 4透振方向的光振幅； L为本发明所述装置的总插入损耗， 单位为 dB， 该损耗值可以测量得到。 需要特别说明的是， 对自变量 α而言， Ι(α, Θ)和 Α(α, Θ)均是周期为 π的函数。 由于实际应用中任何类型的电机和转盘均有一 定 的旋转精度， 偏振光源 1 的输出光强也会有一定的波动， 所以即使第一波片 9 和第二波片 10的快轴严格垂直（即 θ=π/2)，光电探测器 5的实测光电流 I _measure (a, Θ)与其理论计算值 I _ldeal (a, Θ)之间也会有一定的误差。 在现有的几种复合波片快 轴调节装置（或称光轴对准装置） 中， 光电流的误差来源主要有三种： ω 两个 待对准波片的快轴不严格垂直引入的误差； （ii) 电动转台的旋转精度引入的误 差 , 该旋转精度最终决定于电机的旋转精度； （iii) 与 α和 Θ无关的已知固定误 差， 通常体现为光源光强波动引起的误差。 在本发明所述的复合波片快轴调节 装置中， 上述三种光电流误差特性可通过如下方式进行 分析： 即分别考虑每种 误差单独作用时的光电流误差， 然后求出所有误差共同作用下的方均根误差。 具体分析如下：

(i) 第一波片 9和第二波片 10的快轴不严格垂直引入的光电流相对误差。 其表达式如下：

3Θ

^ = 、 2 )

, ）

其中， ΔΘ就是光电流函数 Ι(α, Θ)在 θ=π/2处关于 Θ求微分得到的 Θ的微分 ：， 也就是两波片快轴的垂直度误差， 并有 ΔΘ=θ-π/2， 且 Α关于 Θ的偏导数为

― A a, y ) =— [l + cos 2 + (l - cos 2a) . cos δ ] . sin 2a - (1

(ii) 第一波片 9和第二波片 10的旋转精度引入的光电流相对误差。 其表 达式如下： da 2

其中， Δα为第一转盘 2和第二转盘 3的旋转精度， 该旋转精度最终决定于 ；一电机 7和第二电机 8的精度， 可计算得到 Α关于 α的偏导数为

-^— A(a, ) = [l + cos 2a+ (l - cos 2a) . cos δ _χ ] . sin 2a (l - cos S ₂ )

+— [l - cos 2" + (1 + cos 2a) + cos δ ₂ ] + sin 2a + (cos δ _χ - 1)

. sin a {\ - cos δ _χ ) {\ - cos δ ₂ + cos 2a + sin δ + sin δ _Ί

(5.a) 或直接从相关器件的指标说明书中找到。 以光源光强波动引起的光电流相对误 差为例， 根据公式 (3)， 实际输出光电流的相对误差为:

1

Κ ΙΟ ^Μ Α(α,θ) ΑΙ _{ί Μ}

ΑΙ

σ, 2

1

2 (6)

由此可知， 实际输出光电流的相对误差总是等于光源光强 波动引入的相对 误差， 通常情况下该误差可从偏振光源 1 的指标说明书中找到， 或用光谱仪直

(iv) 上述因素共同影响下的

I _meaS ure(a,e)与理想值 I _ldeal (a，7i/2)之间的总误差为：

a=br时， 可认为

(8-a)

当 a=br+7i/2时， 可认为

j ( , Λ" _Λ I _r , π π

I ^+-,6» I- I _ldea , \ k + -,- π sin ² δ . sin ² ■ (Aa ² + Αθ a(k +—,θ)： σ„ +-

(1 + cos S _l ):

由公式 (8.a)可知， σ π, Θ)与 ΔΘ无关， 所以可利用己知的 σ _Ρ 、 δ ₂ 和 Δα 值计算出 σ π, θ)， 然后求出 a=br时的光电流理想值 I _ldeal (k;r, π/2), 如公式 (9)

兀,； V- 其中 I _estimate (k7i, π/2)为 a= r时，光电流理想值的估算值，其表达式如公� � (9.a) 式 (9.a)直接算出。

I = . ¹⁰ + ,.. = --10^ ·/,·(! + cos δ ₂

(9.a) 此处估算值 I _estimate (k7i, π/2)的意义是在不考虑系统误差（如光源光强� ��动等） 的情况下， 仅根据调节装置中各器件的特征参数和整个光 路的传输特性估算出 的光电流值， 如果光电流测量值大于估算值， 说明测量值应大于理想值 I _ldeal (k7l, π/2)ο注意此处引入了区别于估算值 I _estimate (k7i, π/2)的光电流理想值 I _ldeal (k7i, π/2), 这是为了充分利用调节装置中的各种已知条件 ，包括已知量 o _F 、 Si、 δ ₂ 、 Δα、 Κ、 L禾口 ,尤其是 k=0， 1， ······， k时的多组光电流测量值 I _measure (k7i,e)和 I _measure (br

+π/2,θ) _; 因为整个的反馈调节过程实际上就是通过若干 次的迭代计算， 不断得 到 I _ldeal (k7i, π/2)的优化计算值， 进而实现 ΔΘ的优化调节。 同时根据公式 (3)， 认 为光电流理想值 Ικ^ι π, π/2)和 I _ldeal (br+7i/2, π/2)之间存在如下关系：

_/Ί 71 71. _{τ 7} π、 1 + cos δ _λ

(^-)·— "~ f

2 1 + cos ό (10)

综合以上公式， 可以计算出两波片快轴的垂直度误差 Δθ:

ΑΘ--

{kn + -,0)< I _lieal {kn +

(11)

其中， 理想光电流值 I _ldeal (br+7i/2, π/2)的表达式如下: 10— ¹⁰ - / _; . - (l + cos ₂ ) 10" ¹⁰ - / _; . - (l + cos ₂ ) 由此， 根据所得到的 ΔΘ的大小和正负， 判断其是否满足设定的 ΔΘ误差容 限； 如果满足， 反馈调节结束； 当不满足设定误差容限时， 根据 ΔΘ计算值的大 小和正负，对第二转盘 3选择其旋转歩长和旋转方向来反馈调节第二� �片 10的 快轴角度， 然后重复上歩骤三的操作， 直到后续歩骤三中的计算结果满足预设 的 ΔΘ误差容限为止。 此时， 复合波片的总相位延迟量^

本发明所述方法实际上是通过多次迭代计算并 进行相应反馈调节来逐歩接 近调节的最优值， 即 θ=π/2。 因第一波片 9和第二波片 10的快轴经过歩骤二的 调节后已经基本垂直， 通常情况下 I Δθ I <5°， 所以本发明所述方法的调节速 度很快， 而且因为该方法充分考虑了影响光电流测量误 差的各种因素， 所以调 节精度极高， 理论上可以将误差 ΔΘ调节为 0。 以上为由两个单波片组成的复合波片进行快轴 垂直度调节的具体操作歩 骤。 对于由多个单波片组成的复合波片， 例如对由几层不同的聚合物或晶体精 确对准层叠而成的消色差波片， 可以首先将组成复合波片的两个单波片分别看 作第一波片 9和第二波片 10， 并采用本发明所述的调节装置， 依照上述调节歩 骤进行快轴垂直度的调节； 然后将调节好的两个单波片胶合， 并将胶合好的复 合波片看作一个新的单波片， 采用本发明所述的调节装置和调节方法将其与 待 胶合的下一个单波片进行快轴的垂直度调节， 并将调节好的波片胶合； 以此类 推， 将胶合好的复合波片重新看作一个新的单波片 ， 继续与剩余的单波片进行 对准， 等等。 此外， 还可先将组成复合波片的若干个单波片进行分 组， 每组两 水单波片， 分别采用采用本发明所述的调节装置和调节方 法调节每组单波片的 快轴相互垂直， 并将调节好的每组波片胶合； 例如对由 5个单波片组成的复合 波片， 可首先将组成该复合波片的第一个和第二个单 波片分组调节并胶合， 将 组成该复合波片的第三个和第四个单波片分组 调节并胶合， 然后将胶合好的波 片重新看作新的单波片， 将由第三个和第四个单波片胶合的复合波片与 第五个 单波片进行快轴垂直度的调节并胶合，然后将 该胶合波片作为新的第二波片 10， 将由第一个和第二个单波片胶合的复合波片作 为新的第一波片 9， 进行快轴垂 直度的调节及胶合即可。

以上所述为本发明的较佳实施例而已， 但本发明不应该局限于该实施例和 附图所公开的内容。 所以凡是不脱离本发明所公开的精神下完成的 各种等效或 修改， 都在本发明的保护范围之内。