以下、本発明について詳細に説明する。

 本発明のエアバッグ用基布を構成する繊� ��の総繊度は200~700dtexであることが必要であ� �。総繊度が200dtex未満の場合、前記したよう� ��、基布の引裂強力や燃焼性が低下し、それ� ��回避すべく多量の油剤を基布へ付着させる� ��基布の滑脱抵抗力が大きく低下することに� ��る。また、高強度の繊維を安定して得るこ� ��が困難となるため、基布の品位も悪化し、� ��糸・基布ともに生産性が悪化する。一方、7 00dtexを越えると、本願発明の単繊維繊度1~2dte xのポリアミドマルチフィラメントを得るに� �単糸数が多くなりすぎ、現状の技術では紡� �が極めて困難であるため、2~3本の糸条を合� �して形成した繊維糸条とする必要が生じ、� �産性を損なうことになるし、収納時のコン� �クト性や通気性も満足できなくなる。好ま� �い総繊度の範囲は230~500dtexであり、より好ま しくは250~400dtex、さらに好ましくは280~370dtex� �ある。この範囲内の総繊度にすることで、� �布の強力、滑脱抵抗力、低通気性、柔軟性� �コンパクト収納性をそれぞれかつ、バラン� �よく向上させることができる。

 単繊維繊度は1~2dtexであることが必要であ り、1.1~1.9dtexとすることが好ましく、1.2~1.8dte xとすることがさらに好ましい。エアバッグ� �の繊維に関しては、総繊度、単繊維繊度を� �もに小さくすることが長年に渡り検討され� �けてきたが、本願発明のように総繊度200~700d texの範囲で2dtex未満の単繊維繊度を有するポ� ��アミド繊維が実際に開示された例はなく、� ��のようなポリアミド繊維を用いてエアバッ� ��用の布帛を構成した場合に具備される特性� ��ついても当然開示された例はない。これは� ��従来の検討では、基布の特性向上が3~4dtex程 度まで単繊維繊度を小さくすると飽和する傾 向にあったことに加え、単繊維数が100本以上 で2dtex以下の単繊維繊度を有する産業用のポ� ��アミド繊維を直接紡糸延伸法にて安定して� ��造することが極めて困難であったことによ� ��。本発明者らは、後述の方法にて単繊維数� ��100本以上で2dtex以下のポリアミド繊維を得� �方法、および該ポリアミド繊維から構成さ� �たエアバッグ用基布が有する特性について� �意検討した。その結果、単繊維繊度のみ異� �るポリアミド繊維を同じ方法によって基布� �した場合、単繊維繊度を2dtex以下とすること で通気性、収納時のコンパクト性、滑脱抵抗 力が全て向上することを究明したものである 。特に1.8dtex以下の単繊維繊度とすることに� �る滑脱抵抗力および低通気性の向上度合い� �、従来の検討結果から推測される値を大き� �上回ることを究明したものである。なお本� �明の方法を用いても、単繊維繊度が1dtex未満 で、かつエアバッグ用に適したポリアミド繊 維を得ることは困難である。

 また、本発明のエアバッグ用基布を構成� ��るタテ糸およびヨコ糸は、ポリアミドから� ��ることが必要である。ポリアミドからなる� ��維を用いることで柔軟性が向上し、収納コ� ��パクト性に優れる基布を得ることができる� ��ポリエステル系繊維では、現在の高速製織� ��適した毛羽の少ない高強度繊維を得ること� ��できないし、またエアバッグ用基布の耐熱� ��等の点でも劣ることになる。硫酸相対粘度� ��好ましくは3~4、より好ましくは3.3~3.8である と、エアバッグ用途に適した高強度ポリアミ ド繊維を得やすい。ポリアミド繊維は、ポリ カプロアミド(ナイロン6)、ポリヘキサメチレ ンアジパミド(ナイロン66)、ポリテトラメチ� �ンアジパミド(ナイロン46)等のいずれのポリ� ��ミドポリマからなってもよいが、耐衝撃性� ��耐熱性等に優れるポリヘキサメチレンアジ� ��ミドであることが好ましい。これらのポリ� ��ミドは、5重量%以下の共重合成分を含むコ� �リマであっても良い。本発明で用いられる� �重合成分としては、ε-カプロアミド、テト� �メチレンアジパミド、ヘキサメチレンセバ� �ミド、ヘキサメチレンイソフタルアミド、� �トラメチレンテレフタラミド、およびキシ� �レンフタラミド等がある。固相重合によっ� �高粘度化された前記のポリアミドチップに� �、必要に応じて耐候剤、耐熱剤、酸化防止� �等の添加剤を添加し、溶融紡糸することが� �きる。添加剤は一部又は全部を重合時に添� �してもよく、その他の方法で混合しても良� �。また、ポリアミドチップ中には、アミノ� �端基量の調整のため、ジアミンやモノカル� �ン酸等を含ませていてもいなくてもよく、� �宜目的のアミノ末端基量となるよう調整す� �ばよい。

 本発明のエアバッグ用基布は、タテ方向� ��ヨコ方向の滑脱抵抗力がともに500~1000Nであ� ��ことが好ましく、より好ましくは550~900Nで� �る。500N以上であれば、通気度が小さくなり� ��エアバッグが膨張展開して乗員を拘束する� ��の抗目ズレ性、すなわち縫製部の目ズレを� ��え、エアバッグの内圧を保持する性能も充� ��となり好ましい。一方、1000N以下の場合は� �基布を高生機密度で製織する必要はなくな� �、収納時コンパクト性を悪化させることが� �くなるため好ましい。また、タテ方向とヨ� �方向の滑脱抵抗力の比は1~15%であることがエ アバッグの等方的展開上好ましく、1~10%であ� ��とより好ましい。これらタテ方向の滑脱抵� ��力ECwおよびヨコ方向の滑脱抵抗力ECfとタテ� ��向の単繊維繊度Mtwおよびヨコ方向の単繊維� ��度Mtfとの比であるECw/MtwおよびECf/Mtfがとも� �250~1000N/dtexであることが必要であり、280~950N/ dtexであるとより好ましく、さらに好ましく� �300~900N/dtexである。滑脱抵抗力と単繊維繊度� ��の比がこの範囲内であると、抗目ズレ性、� ��通気性、収納コンパクト性、機械特性およ� ��コストパフォーマンスにおいてバランスの� ��いエアバッグ用基布を得やすくなる。

 また、基布のカバーファクター(CF)は1800~2 300であることが必要であり、2000~2300であるこ とが好ましく、より好ましくは2100~2200である 。カバーファクターをこの範囲とすることで 、通気性、機械的特性、滑脱抵抗力、収納時 コンパクト性をそれぞれ、かつバランスよく 向上させることができる。タテ糸のカバーフ ァクターCFwおよびヨコ糸のカバーファクター CFfはそれぞれ950~1350であることが好ましく、9 50~1250であるとより好ましい。さらに、CFwがCF fより小さい、即ちヨコ方向のカバーファク� �ーを大きくすることが、タテ方向およびヨ� �方向の滑脱抵抗力をともに向上させるため� �好ましく、基布の等方性を向上させようと� �る場合は、同じ合成繊維をタテ糸とヨコ糸� �用い、ヨコ糸の生機密度および基布密度を� �きくすることが好ましい。CFfとCFwとの差は50 ~200であることが好ましく、より好ましくは70 ~150である。

 ここで、基布のタテ糸のカバーファクター( CFw)およびヨコ糸のカバーファクター(CFf)とは 、タテ糸あるいはヨコ糸に用いられる糸の総 繊度と基布密度から計算される値であり、タ テ糸総繊度をDw(dtex)、ヨコ糸総繊度をDf(dtex)� �タテ糸の基布密度をNw(本/2.54cm)、ヨコ糸の基 布密度をNf(本/2.54cm)としたとき次の式で表さ� ��、CFはCFwとCFfの和である。
CFw=(Dw×0.9) ^1/2 ×Nw
CFf=(Df×0.9) ^1/2 ×Nf 

 本発明のエアバッグ用基布は、前記した� ��件が相乗効果を生みだし、エアバッグとし� ��要求される高滑脱性、低通気性、収納コン� ��クト性をそれぞれ向上させることができる� ��である。

 また、本発明のエアバッグ用基布は、JIS L� �1096で規定するフラジール形法に基づいて試� ��差圧19.6kPaで測定したときの通気量(AP)が0.5L/ cm ² ・min以下であることが好ましく、より好まし くは0.2~0.4L/cm ² ・min、さらに好ましくは0.2~0.3L/cm ² ・minである。通気量を上記の範囲に調整する ことで、衝突時にインフレーターから発せら れる膨張用ガスを漏れなく有効に使用するこ とができ、エアバッグの展開性能が向上し、 乗員を確実に受け止めることができる。通気 量(AP)が0.5L/cm ² ・minを超えると、乗員の衝突によりエアバッ グの膨張状態を維持できず、乗員拘束性が劣 るため好ましくない。この通気量においては 、通気量AP(L/cm ² /min)と基布のカバーファクターCFとの積AP×CF� �1100L/cm ² /min以下であることが好ましく、より好まし� �は1000L/cm ² /min以下であり、さらに好ましくは900L/cm ² /min以下である。カバーファクターCFを大きく すると、通常通気量APは小さくなるが、本発� ��の単繊維繊度が1~2dtexのエアバッグ用基布は 小さなカバーファクターでも通気量を小さく することができることを究明した。よって、 低通気性と収納コンパクト性の両立がより優 れたエアバッグ用基布とはAP×CFが1100L/cm ² /min以下であると言い換えることができる。

 また、本発明のエアバッグ用基布は、ASTM  D-6478-02に従って測定したパッカビリティー� ��1500以下であることが好ましく、より好まし くは1000~1400であり、さらに好ましくは1100~1300 である。パッカビリティーを上記範囲に調整 することで、エアバッグの収納組立作業性が 向上し作業効率が向上する。さらに、ハンド ル内部に収納する運転席用エアバッグに対し ては、折り畳み後のバッグを小さくできるた め、ナビゲーションやシフトスイッチ等のボ タンをハンドルに追加することが可能となり 、自動車の機能性向上に貢献することが可能 となる。パッカビリティーが1500を超えると� �収納組立作業性が悪化し作業効率が低下す� �場合があり、特に上述の通り、運転席用エ� �バッグにおいてナビゲーションやシフトス� �ッチ等のボタンを追加し、収納スペースが� �さいハンドル内にバッグを収納できない場� �があり好ましくない。

 本発明のエアバッグ用基布を構成するポ� ��アミドマルチフィラメントの強度は、エア� ��ッグ用基布として要求される機械的特性を� ��足するためと製糸操業面から7~10cN/dtexであ� �ことが好ましく、より好ましくは8~9cN/dtex、8 .3~8.7cN/dtexであるとさらに好ましい。同時に� �リアミドマルチフィラメントの伸度が20~30%� �あることが、エアバッグ用基布のタフネス� �、破断仕事量を増大させるためと製糸性お� �び製織性向上の面から好ましく、より好ま� �くは20~25%、さらに好ましくは21~24%である。 

 また、本発明のポリアミドマルチフィラ� ��ントの繊度斑は、0.5~1.5%であることが好ま� �く、より好ましくは0.5~1.0%、さらに好ましく は0.5~0.8%である。

 次に、本発明のエアバッグ用基布を構成� ��るポリアミドマルチフィラメントの製造方� ��と、エアバッグ用基布を製造する方法につ� ��て説明する。

 ポリアミドマルチフィラメントは公知の� ��融紡糸をベースに以下の方法で製造する。

 まず、前記したポリアミドチップをエクス� ��ルーダー型紡糸機へ供給し、軽量ポンプに� ��り紡糸口金へ配し、290~300℃で溶融紡糸する 。この際、紡糸口金の孔スペックは、単繊維 繊度のバラツキを小さくして製織中の毛羽の 発生を抑制するために、背面圧を少なくとも 60kg/cm ² 以上に設計することが好ましく、80~120kg/cm ² とすることがより好ましい。また、同心円上 に吐出孔を配列させ、その列数は好ましくは 2~8列、より好ましくは3~6列である。列数が少 なすぎると単繊維間距離が小さくなりすぎ、 紡糸中に単繊維同士が衝突し、悪い場合は融 着するし、多すぎると冷却斑による単繊維間 の物性斑が大きくなるため好ましくない。ま た、最外周に配列した各吐出孔を同心円とし て結んだときの直径は、徐冷筒(加熱筒)や環� ��冷却装置の内径より小さくするが、好まし� ��は8~25mm、より好ましくは10~20mm小さくすれば よい。徐冷筒は、溶融紡糸直後の糸を徐冷す ることで強伸度低下を防止するために設置さ れているものであり、一般的には冷却前の筒 内雰囲気温度を溶融状態で押し出された糸の 結晶化温度より高くするために加熱している か、断熱材を用いて保温している。そのため 加熱筒や保温筒などともいう。最外周の孔の 位置が徐冷筒(加熱筒)や環状冷却装置に近す� ��ると、固化前の糸条が装置と接触しやすく� ��り紡糸が不安定になるし、遠すぎる場合は� ��条の冷却が不十分になり、高強度・高伸度� ��ポリアミドマルチフィラメントを得難くな� ��。

 口金より吐出された紡出糸条には水蒸気� ��付与することが好ましい。ポリアミド繊維� ��溶融紡糸では、口金直下に不活性ガス、中� ��も水蒸気を滞留させることが一般的である� ��、特に産業用のポリアミド繊維の機械的特� ��が水蒸気によって変化するといったことは� ��示されたことはない。驚くべき事に、本発� ��の環状冷却装置を用いた単糸細繊度の高強� ��ポリアミドマルチフィラメントの製造にお� ��ては、水蒸気が強度および伸度をともに向� ��させ、さらに繊度斑を低下させる効果があ� ��ことを究明した。水蒸気の吹出し孔は直径0 .5~5mmで長さが1~10mm程度の公知のものを用いれ ばよい。水蒸気量を過度に多くすると、強度 および伸度の低下と繊度斑の悪化、毛羽や糸 切れの増大を引き起こすことになるため、吹 出し圧力は100~600Paが好ましく、200~400Paである とより好ましい。吹出し圧力は静圧値であり 、孔へ流入する蒸気の静圧を静圧測定装置で 測定すればよい。

 水蒸気を付与された糸条は、円筒状の徐� ��筒と円筒状の環状冷却装置を順次通過させ� ��ことで冷却固化を完了させる。徐冷筒内径� ��環状冷却装置内径と同じにして、筒内の徐� ��筒と環状冷却装置の接触箇所での空気流の� ��れを防止することが好ましく、好ましくは3 0~150mm、より好ましくは50~100mm、さらに好まし くは50~80mmの長さで筒内の雰囲気温度が250~350� ��となるように加熱した後、環状冷却装置を� ��いて冷却することが好ましい。徐冷筒を用� ��ることで口金面の保温性を高めるとともに� ��の変形を緩やかにすることで、タフネス性� ��優れたポリアミド繊維を得ることができる� ��、徐冷筒の長さが前記範囲であると、ポリ� ��ミド繊維の長手方向の太さ斑がより均一に� ��る。単繊維繊度が1.5dtex未満の場合は、徐冷 筒を使用せずに環状冷却装置を設置して、紡 出糸条をより早く冷却させ始めることで糸長 手方向の太さ斑が極端に悪化するのを防ぐこ ともできるが、その場合は、口金面を保温し て高強度・高伸度のポリアミドマルチフィラ メントを得るため、環状冷却装置の最上部か ら100mm以内の一定の長さで、100~250℃の熱風を 吹き出すようにすることが好ましい。

 環状冷却装置による糸条の冷却において� ��、ポリアミドをガラス転移点まで十分に冷� ��できるように10~50℃の冷却風を用いること� �好ましい。環状冷却装置の基本構成は公知� �ものを用いればよい。例えば、多数の毛細� �状の孔を有する多孔質の部材から筒体を構� �し、冷却筒内部に送られた冷却風が冷却風� �吹出箇所から糸条方向へ整流されつつ吹き� �されるようにすればよい。また、冷却風速� �調節するために、例えば、冷却筒エレメン� �のエア導入部にパンチング状のプレートや� �ッシュなど多孔質部材を設置することが好� �しい。本発明のエアバッグ用基布を構成す� �高強度・高伸度な単糸細繊度のポリアミド� �ルチフィラメントを得るには、以下の特徴� �有する構成とすることが好ましい。

 冷却風は吐出孔群の外周側から中心側へ� ��き出すようにする。この構成とすることで� ��ポリエステル系に比べ、冷却難度の高いポ� ��アミドマルチフィラメントを充分に冷却す� ��だけの冷却風を供給することができる。中� ��側から外周側へ吹き出す構成とした場合、� ��発明のポリアミドマルチフィラメントを得� ��には単繊維が必要以上に外側へ張り出すた� ��、あるいは過度に長い冷却設備が必要とな� ��ため、設備の大型化を招くことになり好ま� ��くない。

 冷却筒の長さは、従来提案されている環� ��冷却設備より相当に長く、冷却風の吹出し� ��さが600~1200mmの範囲にすることが好ましく、 より好ましくは800~1000mmである。600mm以上であ れば本発明のポリアミドマルチフィラメント を充分に冷却することができ、良好な機械的 特性および毛羽品位等を得ることができる。 1200mm以下であれば、設備自体が長くなりすぎ ず好ましい。

 冷却筒内と大気圧との差圧は、好ましく� ��500~1200Paであり、より好ましくは600~1100Pa、� �らに好ましくは800~1000Paとなるように加圧し� ��冷却風を送風することが好ましい。差圧は� ��却筒へ流入する気体の静圧値を静圧測定装� ��で測定した値である。従来の横吹出し冷却� ��置を用いた場合、冷却風を弱めてマルチフ� ��ラメントの機械的特性が低下すると毛羽品� ��も悪化する傾向にあった。ところが環状冷� ��装置を用いた場合、該差圧が本発明のポリ� ��ミドマルチフィラメントの物性に与える影� ��は小さく、例えば200Pa程度でも延伸倍率の� �整のみで機械的特性を調節することができ� �が、意外にも500Pa以上とすることで毛羽の発 生が著しく抑えられることがわかった。また 、1200Pa以下とすると、風速が大きくなりすぎ ず、糸同士の接触を防ぎやすくなるため好ま しい。

 また、該装置長手方向に対する冷却風の風� ��は不均一で、上部側風速V _U を10~30m/分、下部側風速V _L を40~80m/分とし、V _U がV _L より小さく、V _L /V _U が2~3であることが好ましい。より好ましいV _U とV _L の範囲はそれぞれ15~25m/分、50~70m/分である。� ��置長手方向で少なくとも2段階の大きな風速 比率変更を行い、前記風速範囲とすることで 、糸長手方向の太さ斑が悪化することなく繊 維物性を向上させることができる。特に上部 側で徐冷効果を生み出すことによって、繊維 のタフネス性が向上し、同一強度とした場合 の伸度が2~5%程度変化する。このような風速� �率の変更に関しては、冷却風吹出し部の最� �部から全長の10~50%程度の位置で変更させる� �とが好ましく、より好ましくは15~45%である� �その手段としては、冷却筒の外筒と多孔質� �材からなる整流筒の間で、比率を変更した� �位置にドーナツ状の多孔質部材を設置する� �とで、該位置を境界に筒中の上下間にさら� �差圧を与え、上下の風速を変更する手段や� �冷却装置自体を2段構成としてそれぞれの筒� ��と大気圧との差圧を調節する手段などが考� ��られるが、いずれの方法を用いても問題は� ��い。

 従来の横吹出し冷却設備を用いて総繊度2 00~700dtex、単繊維繊度1~2dtexのポリアミド繊維� ��製造しようとした場合は、紡出部での糸揺� ��が激しくなりすぎ、単繊維同士の接触を抑� ��ることができなかったのに対し、前記した� ��発明の方法では、糸条固化前の冷却風の風� ��を小さくしても冷却風と紡出糸条との距離� ��近いため、冷却不足とはならず、かつエア� ��ぶつかりあって下降気流を形成し、冷却風� ��水平方向速度成分を大きく低下させること� ��できるため、糸揺れを抑えながら製糸可能� ��なるものと推察される。

 その後、得られた冷却糸条は公知の方法� ��油剤を付与し、引き取りロールで引き取り� ��延伸した後巻き取ることができる。油剤は� ��知の油剤を用いることができるが、引き取� ��ロール上での単糸巻き付きを抑制するため� ��、その付着量は0.3~1.5重量%が好ましく、さ� �に好ましくは0.5~1.0重量%である。

 また、引き取りロールの回転速度で定義� ��れる紡糸速度が500~1000m/分であることが好ま しく、より好ましくは700~900m/分である。紡糸 速度が500m/分以上であると、最終的な生産速� ��も充分となり、安価にポリアミド繊維を製� ��できる。1000m/分以下とすると、糸切れや毛� ��の多発を防ぐことができ好ましい。

 これら前記した方法で得られた紡出糸は、� ��知の方法を用いて延伸や弛緩熱処理、およ� ��巻取り等を行うことができ、例えば、2~3段� ��100~250℃の多段延伸熱処理を施した後、1~10%� ��50~200℃の弛緩熱処理を施すこと等が可能で� ��る。
また、糸条に付与する交絡は織機の種類や製 織速度にあわせ適宜選択することができるが 、本発明による方法であれば過度に交絡を施 す必要はなく、15~30個/mの交絡数が得られる� �うに、交絡付与装置の種類や付与条件を変� �すればよい。15個/mを大きく下回っても30個/m を上回っても、高次工程通過性は悪化する傾 向となる。同様に交絡の強度も公知の範囲の ものを用いればよい。

 また、本発明のポリアミド繊維の単糸断� ��形状は、特に限定されるものではなく、円� ��でもY型、V型、扁平型等の非円形、さらに� �中空部を有するものも用いることができる� �、円形であることが好ましい。

 こうして、従来提案された方法では製糸� ��きなかった総繊度200~700dtexで単繊維繊度が1~ 2dtexのエアバッグ用に適したポリアミドマル� ��フィラメントを、好ましくは強度8~9cN/dtex、 伸度20~25%、沸騰水収縮率4~10%で糸斑なく、安� ��にかつ優れた製糸性や毛羽品位で得ること� ��可能となる。すなわち、直接紡糸延伸法に� ��り、製糸速度3000m/分以上で、より好ましく� ��3500m/分以上で、かつ8糸条以上の多糸条同時 延伸法を用いて効率良く生産することができ る。

 次に、本発明のエアバッグ用基布は以下の� ��法で製造する。
まず、前記した素材および総繊度、単繊維繊 度を有するタテ糸を整経して織機にかけ、同 様にヨコ糸の準備をする。かかる織機として は例えば、ウォータージェットルーム、エア ージェットルームおよびレピアルームなどが 使用可能である。中でも生産性を高めるため には、高速製織が比較的容易なウォータージ ェットルームを用いるのが好ましい。

 製織においては、タテ糸張力を75~230cN/本� ��調整して行うことが好ましく、より好まし� ��は100~200cN/本である。かかる範囲内にタテ糸 張力を調整することで、基布を構成するマル チフィラメント糸の糸束中の単繊維間空隙を 減少させることができ、したがって通気量を 低減させることができる。また、ヨコ糸打ち 込み後に、上記張力をかけられたタテ糸がヨ コ糸を押し曲げることで、ヨコ糸方向の基布 の組織拘束力を高め、基布の抗目ズレ性が向 上し、エアバッグとして袋体を形成するとき の縫製部分の目ズレによる空気漏れを抑える ことができる。タテ糸張力が75cN/本以上であ� ��ば、タテ糸とヨコ糸との基布中での接触面� ��を増やすことができ、滑脱抵抗力が向上す� ��。また、単繊維間空隙を減少させる効果が� ��きくなるため低通気性基布となり好ましい� ��また、230cN/本以下であれば、タテ糸が毛羽� ��たず製織性が良好となる。

 タテ糸張力を上記範囲内に調整する具体� ��方法としては、織機のタテ糸送り出し速度� ��調整する他、ヨコ糸の打ち込み速度を調整� ��る方法が挙げられる。タテ糸張力が製織中� ��実際に上記範囲内となっているかどうかは� ��例えば織機稼動中に経糸ビームとバックロ� ��ラーとの中間において、タテ糸一本当たり� ��加わる張力を張力測定器で測ることにより� ��確認することができる。

 また、タテ糸開口における上糸の張力と� ��糸の張力とに10~90%の差をつけることが好ま� ��い。そうすることで、前述のタテ糸の曲が� ��構造が助長され、タテ糸とヨコ糸とが互い� ��強く押さえつけられて糸-糸間の摩擦抵抗力 が大きくなり、滑脱抵抗力を向上させること ができる。

 タテ糸開口における上糸の張力と下糸の� ��力とに差をつける方法としては例えば、バ� ��クローラーを高めの位置に設置するなどし� ��、上糸の走行線長と下糸の走行線長とに差� ��つける方法がある。例えば、バックローラ� ��と綜絖との間にガイドロールを配し、この� ��イドロールにより開口支点をワープライン� ��ら上または下にずらすことで、開口時に片� ��の糸の走行線長が他方に比べ長くなる分、� ��力が上がり、上糸の張力と下糸の張力とに� ��をつけることが可能になる。ガイドロール� ��設置位置としては、バックローラーと綜絞� ��の間隔に対しバックローラー側から20~50%の� ��置に配置することが好ましい。また、開口� ��点の位置はワープラインから5cm以上離すこ� ��が好ましい。

 また、上糸の張力と下糸の張力とに差を� ��ける他の方法としては例えば、開口装置に� ��ム駆動方式を採用し、上糸・下糸の片側の� ��エル角を他方よりも100度以上大きく取る方� ��もある。ドエル角を大きくした方の張力が� ��くなる。

 織機のテンプルとしては、バーテンプル� ��用いることが好ましい。バーテンプルを用� ��ると、織前全体を把持しながら筬打ちする� ��とができるため、合成繊維フィラメント同� ��の空隙を小さくすることができ、その結果� ��通気量と抗目ズレ性が向上するからである� ��

 次に製織工程が終わると、必要に応じて� ��精練、熱セット等の加工を施す。特に小さ� ��通気量が求められる場合には、必要に応じ� ��、基布表面に樹脂等を塗布したり、フィル� ��を貼り付け、コート布としてもよい。

 本発明のエアバッグ用基布は、低通気性� ��機械的特性および抗目ズレ性と、これまで� ��れらの特性と同時に改善することはできな� ��ったエアバッグ収納時のコンパクト性をも� ��上させたものであり、各特性をバランスよ� ��改善したエアバッグ用基布を得ることはも� ��ろん、例えば収納コンパクト性は従来品と� ��等で通気性および抗目ズレ性を格段に高め� ��エアバッグ用基布、あるいは抗目ズレ性が� ��等で基布密度が少ない、つまり使用する繊� ��本数が減少したことによる安価で収納性に� ��れるエアバッグ用基布を得ることも可能と� ��る。本発明のエアバッグ用基布は、運転席� ��、助手席用および後部座席用、側面用エア� ��ッグなどのいずれのエアバッグにも好適に� ��用することができる。