LIQUIDE/GAZ AMELIORE

La présente invention concerne un échangeur de chaleur comprenant des séries de passages pour chacun des fluides à mettre en relation d’échange thermique, l’échangeur comprenant au moins un dispositif mélangeur pour distribuer au moins un mélange à deux phases liquide/gaz dans une des séries de passages.

En particulier, la présente invention peut s’appliquer à un échangeur de chaleur qui vaporise au moins un débit de mélange liquide-gaz, en particulier un débit de mélange à plusieurs constituants, par exemple un mélange d’hydrocarbures, par échange de chaleur avec au moins un autre fluide, par exemple du gaz naturel.

La technologie couramment utilisée pour un échangeur est celle des échangeurs en aluminium à plaques et à ailettes brasés, qui permettent d’obtenir des dispositifs très compacts offrant une grande surface d’échange.

Ces échangeurs comprennent des plaques entre lesquelles sont insérées des ondes d’échange thermique, formées d’une succession d’ailettes ou jambes d’onde, constituant ainsi un empilage de passages de vaporisation et de passages de condensation, les uns destinés à vaporiser du liquide frigorigène et les autres à condenser un gaz calorigène. Les échanges de chaleur entre les fluides peuvent avoir lieu avec ou sans changement de phase.

Afin d’assurer le bon fonctionnement d’un échangeur mettant en œuvre un mélange liquide-gaz, la proportion de phase liquide et de phase gazeuse doit être la même dans tous les passages et doit être uniforme au sein d’un même passage.

Le dimensionnement de l’échangeur est calculé en supposant une répartition uniforme des phases, et donc une seule température de fin de vaporisation de la phase liquide, égale à la température de rosée du mélange.

Pour un mélange à plusieurs constituants, la température de fin de vaporisation va dépendre de la proportion de phase liquide et de phase gazeuse dans les passages. Dans le cas d’une répartition inégale des deux phases, le profil de température du premier fluide va donc varier selon les passages, voire varier au sein d’un même passage. Du fait de cette répartition non uniforme, il peut alors arriver que le ou les fluides en relation d’échange avec le mélange à deux phases aient une température en sortie de l’échangeur supérieure à celle prévue, ce qui dégrade en conséquence les performances de l’échangeur de chaleur.

Une solution pour répartir le plus uniformément possible les phases liquide et gazeuse du mélange consiste à les introduire séparément dans l’échangeur, puis à les mélanger entre elles seulement à l’intérieur de l’échangeur.

Le document FR-A-2563620 décrit un tel échangeur dans lequel une barre rainurée est insérée dans la série de passages destinée à canaliser le mélange à deux phases. Ce dispositif mélangeur comporte des canaux séparés pour une phase liquide et une phase gazeuse et une sortie pour distribuer le mélange liquide-gaz vers la zone d’échange thermique.

Un problème qui se pose avec ce type de dispositifs mélangeurs concerne la répartition du mélange liquide-gaz dans la largeur du passage incorporant le dispositif mélangeur. Afin de procéder au mélange des deux phases, le dispositif mélangeur comprend généralement un premier canal pour l’écoulement d’une phase. Ce canal est muni d’une série d’orifices disposés le long du canal, chaque orifice étant en communication fluidique avec le deuxième canal pour l’écoulement de l’autre phase. Lorsque l’entrée du premier canal est alimentée en fluide, la vitesse d’écoulement du fluide va avoir tendance à diminuer au fur et à mesure que le fluide s’écoule le long du canal. Ceci est dû au fait que le débit de fluide diminue lorsque les orifices sont alimentés.

Or, les orifices sont généralement usinés perpendiculairement à la direction d’écoulement du fluide et sont donc moins bien alimentés lorsque la vitesse du fluide est plus grande. Les orifices agencés du côté de l’entrée du canal ont donc tendance à être sous-alimentés, alors que les orifices situés au fond du canal sont suralimentés. Il s’ensuit une introduction inégale de la phase considérée dans le canal pour l’autre phase, et de là une répartition inégale du mélange liquide-gaz dans la largeur du passage de l’échangeur.

Afin de minimiser ce phénomène, une solution serait d’alimenter le canal considéré par deux entrées opposées du canal. Toutefois, il s’ensuit une complexification de l’échangeur et le problème de la distribution inhomogène demeure au moins dans la partie centrale du canal.

Augmenter le nombre de canaux n’est pas non plus une solution idéale du point de vue de la tenue mécanique et du brasage du dispositif.

Une autre solution connue consiste à disposer des orifices de forme cylindrique ayant différents diamètres le long du canal. Cependant, cette solution peut s’avérer insuffisante pour certains procédés.

La présente invention a pour but de résoudre en tout ou partie les problèmes mentionnés ci-avant, notamment en proposant un échangeur de chaleur dans lequel la répartition des phases liquide et gazeuse d’un mélange est la plus uniforme possible, et ce sans complexifier de façon excessive la structure de l’échangeur, ni en augmenter l’encombrement.

La solution selon l’invention est alors un échangeur de chaleur comprenant plusieurs plaques agencées parallèlement entre elles et à une direction longitudinale de façon à définir plusieurs passages pour canaliser au moins un fluide à mettre en relation d’échange thermique avec au moins un autre fluide, un dispositif mélangeur étant agencé dans au moins un passage et comprenant :

- au moins un premier canal pour l’écoulement d’une première phase du fluide parallèlement à la direction longitudinale,

- au moins un deuxième canal pour l’écoulement d’une deuxième phase du fluide, et

- plusieurs orifices reliant fluidiquement le premier canal au deuxième canal, lesdits orifices occupant des positions successives suivant la direction longitudinale,

caractérisé en ce que les distances entre les positions successives, mesurés parallèlement à la direction longitudinale, sont variables.

Selon le cas, l’échangeur de l'invention peut comprendre l'une ou plusieurs des caractéristiques techniques suivantes : - les distances entre les positions successives varient de façon monotone ou quasi-monotone suivant la direction longitudinale.

- le dispositif mélangeur présente, suivant la direction longitudinale, une augmentation des distances entre deux positions successives.

- le dispositif mélangeur présente, suivant la direction longitudinale, une diminution des distances entre deux positions successives.

- le dispositif mélangeur est divisé, suivant la direction longitudinale, en au moins une première portion et une deuxième portion, la première portion présentant, suivant la direction longitudinale, une augmentation des distances entre deux positions successives et la deuxième portion présentant, suivant la direction longitudinale, une diminution des distances entre deux positions successives.

- le dispositif mélangeur est configuré pour une introduction séparée de la première phase et de la deuxième phase dans le au moins un premier canal et dans le au moins un deuxième canal respectivement, le premier canal comprenant une première entrée adaptée pour alimenter ledit premier canal en la première phase du premier fluide et une deuxième entrée, séparée de la première entrée, adaptée pour alimenter ledit au moins un deuxième canal en la deuxième phase du premier fluide.

- le premier canal et/ou le deuxième canal sont de forme rectiligne.

- le dispositif mélangeur comprend une première entrée et une première entrée supplémentaire adaptées pour alimenter ledit au moins un premier canal en la première phase du fluide, la première portion étant située du côté de la première entrée et la deuxième portion étant située du côté de la première entrée supplémentaire.

- le dispositif mélangeur comprend plusieurs premiers canaux et plusieurs deuxième canaux, chaque premier canal comprenant au moins un orifice reliant fluidiquement ledit premier canal à un deuxième canal donné.

- le dispositif mélangeur comprend plusieurs premiers canaux se succédant suivant une direction latérale orthogonale à la direction longitudinale.

- le deuxième canal s’étend suivant une direction latérale orthogonale à la direction longitudinale. En outre, l’invention concerne un procédé de distribution d’un mélange à deux phases liquide/gaz dans un échangeur selon l’invention, ledit procédé comprenant les étapes suivantes :

i) agencer un dispositif mélangeur dans au moins un passage de l’échangeur,

ii) alimenter ledit premier canal du dispositif mélangeur en la première phase du premier fluide,

iii) alimenter ledit deuxième canal du dispositif mélangeur en la deuxième phase (62) du premier fluide (F1 ) distincte de la première phase (61 ), iv) mettre en communication fluidique le premier canal avec le deuxième canal via les orifices de sorte qu’un mélange entre la première phase et la deuxième phase s’opère au sein du dispositif mélangeur, et

distribuer un mélange de la première phase et de la deuxième phase en sortie du dispositif mélangeur.

Selon un autre aspect, l’invention concerne un procédé d’ajustement en position des orifices d’un dispositif mélangeur agencé dans un échangeur selon l’invention, ledit procédé comprenant les étapes suivantes :

a) positionnement des orifices de manière à ce que leurs positions successives soit séparées par des distances prédéterminées,

b) alimentation du premier canal en la première phase du fluide de sorte que la première phase du fluide s’écoule suivant la direction longitudinale, c) détermination des débits massiques de la première phase s’écoulant à travers chaque orifice,

d) pour chaque orifice, repositionnement de l’orifice suivant de sorte qu’il soit séparé de l’orifice d’une distance modifiée égale à la moyenne des distances prédéterminées multipliée par un facteur de correction, ledit facteur de correction étant déterminé en fonction du débit massique s’écoulant dans l’orifice.

- le facteur de correction est une fonction du rapport entre le débit massique s’écoulant à travers l’orifice et le débit massique moyenné sur tous les orifices. - ladite fonction est une fonction polynomiale du rapport entre le débit massique s’écoulant à travers l’orifice et le débit massique moyenné sur tous les orifices, de préférence une fonction affine dudit rapport.

- le procédé comprend en outre une étape e) de définition des distances modifiées à l’étape d) en tant que distances prédéterminées, les étapes c) à d) étant réitérées au moins une fois, de préférence entre 1 et 5 fois, de préférence encore 2 fois au plus.

- le dispositif mélangeur comprend plusieurs premiers canaux, le procédé comprenant, préalablement à l’étape a), au moins une étape de sélection d’un sous-ensemble d’orifices agencés dans un même premier canal, les étapes a) à e) étant appliquées audit sous-ensemble.

La présente invention peut s’appliquer à un échangeur de chaleur qui vaporise au moins un débit de mélange liquide-gaz, en particulier un débit de mélange à plusieurs constituants, par exemple un mélange d’hydrocarbures, par échange de chaleur avec au moins un autre fluide, par exemple du gaz naturel.

L'expression "gaz naturel" se rapporte à toute composition contenant des hydrocarbures dont au moins du méthane. Cela comprend une composition « brute » (préalablement à tout traitement ou lavage), ainsi que toute composition ayant été partiellement, substantiellement ou entièrement traitée pour la réduction et/ou élimination d'un ou plusieurs composés, y compris, mais sans s'y limiter, le soufre, le dioxyde de carbone, l'eau, le mercure et certains hydrocarbures lourds et aromatiques.

La présente invention va maintenant être mieux comprise grâce à la description suivante, donnée uniquement à titre d'exemple non limitatif et faite en référence aux schémas ci-annexés, parmi lesquels :

la Figure 1 est une vue schématique, dans un plan de coupe parallèle aux plaques d’un échangeur de chaleur, d’une partie d’un passage d’un échangeur alimenté en mélange à deux phases liquide-gaz conformément à un mode de réalisation de l’invention;

la Figure 2 est une vue schématique en coupe, suivant un plan perpendiculaire à celui de la Figure 1 , du dispositif mélangeur de la Figure 1 ; les Figures 3 et 4 sont des vues schématiques tridimensionnelles illustrant un dispositif mélangeur selon différents modes de réalisation de l’invention ;

les Figures 5, 6 et 7 présentent des résultats de simulations réalisées avec un dispositif mélangeur selon l’invention et avec un dispositif mélangeur hors invention.

La Figure 1 illustre un échangeur de chaleur 1 comprenant un empilement de plaques 2 (non visibles) qui s’étendent suivant deux dimensions, parallèlement à un plan défini par une direction longitudinale z et une direction latérale y. Les plaques 2 sont disposées parallèlement l’une au- dessus de l’autre avec espacement et forment ainsi une pluralité de passages pour des fluides en relation d’échange de chaleur indirect via lesdites plaques.

De préférence, chaque passage a une forme parallélépipédique et plate. L’écart entre deux plaques successives est petit devant la longueur, mesurée suivant la direction latérale y, et la largeur, mesurée suivant la direction longutudinale z, de chaque passage.

L’échangeur 1 peut comprendre un nombre de plaques supérieur à 20, voire supérieur à 100, définissant entre elles une première série de passages 10 pour canaliser au moins un premier fluide F1 , et une deuxième série de passages 20 (non visible sur la Figure 1 ) pour canaliser au moins un deuxième fluide F2, l’écoulement desdits fluides ayant lieu globalement suivant la direction y. Les passages 10 de la première série peuvent être agencés, en tout ou partie, en alternance ou de façon adjacente avec tout ou partie des passages 20 de la deuxième série.

De façon connue en soi, l’échangeur 1 comprend des moyens de distribution et d’évacuation 40, 52, 45, 54, 55 configurés pour distribuer les différents fluides sélectivement dans les passages 10, 20, ainsi que pour évacuer lesdits fluides desdits passages 10, 20.

L’étanchéité des passages 10, 20 le long des bords des plaques 2 est généralement assurée par des bandes d’étanchéité latérales et longitudinales 4 fixées sur les plaques 2. Les bandes d’étanchéité latérales 4 n’obturent pas complètement les passages 10, 20 mais laissent avantageusement des ouvertures d’entrée et de sortie de fluide situées dans les coins diagonalement opposés des passages.

Les ouvertures des passages 10 de la première série sont disposées en coïncidence l’une au-dessus de l’autre, tandis que les ouvertures des passages 20 de la deuxième série sont disposées dans les coins opposés. Les ouvertures placées l’une au-dessus de l’autre sont réunies respectivement dans des collecteurs de forme semi-tubulaire 40, 45, 50, 55, par lesquels s’effectuent la distribution et l’évacuation des fluides.

Dans la représentation de la Figure 1 , les collecteurs semi-tubulaires 50, 45 servent à l’introduction des fluides dans l’échangeur 1 et les collecteurs semi-tubulaires 40, 55 servent à l’évacuation de ces fluides hors de l’échangeur 1 .

Dans cette variante de réalisation, le collecteur d’alimentation d’un des fluides et le collecteur d’évacuation de l’autre fluide sont situés à une même extrémité de l’échangeur, les fluides F1 , F2 circulant ainsi à contre-courant dans l’échangeur 1 .

Selon une autre variante de réalisation, les premier et deuxième fluides peuvent également circuler à co-courant, les moyens d’alimentation d’un des fluides et les moyens d’évacuation de l’autre fluide étant alors situés à des extrémités opposées de l’échangeur 1 .

De préférence, la direction y est orientée verticalement lorsque l’échangeur 1 est en fonctionnement. Le premier fluide F1 s’écoule globalement verticalement et dans le sens ascendant. D’autres directions et sens d’écoulement des fluides F1 , F2 sont bien entendu envisageables, sans sortir du cadre de la présente invention.

A noter que dans le cadre de l’invention, un ou plusieurs premiers fluides F1 et un ou plusieurs deuxièmes fluides F2 de natures différentes peuvent s’écouler au sein des passages 10, 20 des première et deuxième séries d’un même échangeur.

De préférence, le premier fluide F1 est un fluide frigorigène et le deuxième fluide F2 est un fluide calorigène.

Les moyens de distribution et d’évacuation de l’échangeur comprennent avantageusement des ondes de distribution 51 , 54, agencées entre deux plaques 2 successives sous forme de tôles ondulées, qui s’étendent à partir des ouvertures d’entrée et de sortie. Les ondes de distribution 51 , 54 assurent la répartition uniforme et la récupération des fluides sur toute la largeur des passages 10, 20.

En outre, les passages 10, 20 comprennent avantageusement des structures d’échange thermique disposées entre les plaques 2. Ces structures ont pour fonction d’augmenter la surface d’échange thermique de l’échangeur et d’augmenter les coefficients d’échange entre les fluides en rendant les écoulements plus turbulents. En effet, les structures d’échange thermique sont en contact avec les fluides circulant dans les passages et transferrent des flux thermiques par conduction jusqu’aux plaques 2 adajcentes, auxquelles elles peuvent être fixées par brasage, ce qui augmente la résistance mécanique de l’échangeur.

Les structures d’échange thermique ont aussi une fonction d’entretoises entre les plaques 2, notamment lors de l’assemblage par brasage de l’échangeur et pour éviter toute déformation des plaques lors de la mise en oeuvre des fluides sous pression. Elles assurent également le guidage des écoulements de fluide dans les passages de l’échangeur.

De préférence, ces structures comprennent des ondes d’échange thermique 11 qui s’étendent avantageusement suivant la largeur et la longueur des passages 10, 20, parallèlement aux plaques 2, dans le prolongement des ondes de distribution selon la longueur des passages 10, 20. Les passages 10, 20 de l’échangeur présentent ainsi une partie principale de leur longueur constituant la partie d’échange thermique proprement dite, qui est garnie d’une structure d’échange thermique, ladite partie principale étant bordée par des parties de distribution garnies des ondes de distribution 51 , 54.

La Figure 1 illustre un passage 10 de la première série 1 configuré pour distribuer un premier fluide F1 se présentant sous la forme d’un mélange à deux phases, encore appelé mélange diphasique. Le premier fluide F1 est séparé dans un dispositif séparateur 6 en une première phase 61 et une deuxième phase 62 introduites séparément dans l’échangeur 1 par l’intermédiaire d’un premier collecteur 30 et d’un deuxième collecteur 50 distincts. Les première et deuxième phases 61 , 62 sont ensuite mélangées l’une avec l’autre au moyen d’un dispositif mélangeur 3 agencé dans le passage 10. Avantageusement, plusieurs passages 10, voire la totalité des passages 10 de la première série comporte un dispositif mélangeur 3. Dans le cas illustré sur la Figure 1 , la première phase 61 est liquide et la deuxième phase 62 est gazeuse.

La Figure 2 est une vue schématique en coupe, dans un plan perpendiculaire à celui de la Figure 1 , d’un dispositif mélangeur 3 se composant avantageusement d’une barre, ou baguette, logée dans un passage 10.

Le dispositif mélangeur 3 s’étend de préférence dans la section du passage 10 sur la quasi-totalité, voire la totalité, de la hauteur du passage 10, de sorte que le dispositif mélangeur est en contact avec chaque plaque 2 formant le passage 10.

Le dispositif mélangeur 3 est avantageusement fixé aux plaques 2 par brasage.

Le dispositif mélangeur 3 est avantageusement de forme générale parallélépipédique.

De préférence, le dispositif mélangeur 3 est une pièce monolithique, i. e. formée d’un bloc ou d’un seul tenant. Le dispositif mélangeur 3 peut présenter, parallèlement à la direction latérale y, une première dimension comprise entre 20 et 200 mm et, parallèlement à la direction longitudinale z, une deuxième dimension comprise entre 100 et 1400 mm.

De préférence, le premier canal 31 s’étend sur toute la deuxième dimension et/ou le deuxième canal s’étend sur toute la première dimension.

Le dispositif mélangeur 3 comprend au moins un premier canal 31 pour l’écoulement de la première phase 61 parallèlement à la direction longitudinale z et au moins un deuxième canal 32 pour l’écoulement de la deuxième phase 62. Ledit premier canal 31 s’étend parallèlement à la direction longitudinale z. De préférence, le premier canal 31 et/ou le deuxième canal ont des formes rectilignes. De préférence, le deuxième canal 32 s’étend parallèlement à la direction latérale y qui est orthogonale à la direction longitudinale z et parallèle aux plaques 2.

Plusieurs orifices 34,, 34i _+i ,... sont répartis sur le dispositif mélangeur 3 de manière à relier fluidiquement au moins un premier canal 31 avec au moins un deuxième canal 32 adapté pour l’écoulement de la deuxième phase 62. Le dispositif mélangeur 3 est configuré de sorte que lorsque la première phase 61 s’écoule dans le premier canal 31 et la deuxième phase 62 s’écoule dans le deuxième canal 32, un mélange à deux phases liquide/gaz F1 soit distribué en sortie du dispositif mélangeur 3.

De préférence, le dispositif mélangeur 3 comprend au moins une première entrée 31 1 en communication fluidique avec le premier collecteur 30 et une deuxième entrée 321 , séparée de la première entrée 31 1 , en communication fluidique avec le deuxième collecteur 50. Le premier collecteur 30 est relié fluidiquement à une source de première phase 61 et le deuxième collecteur 50 est relié fluidiquement à une autre source de deuxième phase 62. Ladite au moins une première entrée 31 1 et ladite au moins une deuxième entrée 321 sont mises en communication fluidique via les orifices 34i, 34i+1 ,...

De préférence, le dispositif mélangeur 3 comprend un volume mélangeur situé dans le deuxième canal 32, en aval de l’orifice 34i en suivant le sens d’écoulement de la première phase 61 dans l’orifice 34i. Le mélange à deux phases liquide/gaz est distribué par une deuxième sortie 322 du deuxième canal 32.

Les premier et deuxième canaux 31 , 32 se présentent avantageusement sous la forme d’évidements longitudinaux ménagés dans le dispositif mélangeur 3.

Les orifices 34 sont avantageusement des perçages 34 pratiqués dans la matière du dispositif 3 et s’étendant entre le premier canal 31 et le deuxième canal 32, de préférence selon la direction verticale x. De préférence, les orifices 34 sont à symétrie cylindrique.

De préférence, ledit au moins un premier canal 31 comprend une paroi de fond 3c et ledit au moins un deuxième canal comprend une paroi de sommet 3d qui s’étend en regard de la paroi de fond 3c, les orifices 34 étant percés dans la paroi de fond du premier canal 31 et débouchant dans la paroi de sommet du deuxième canal 32.

La Figure 3 est une vue en trois dimensions du dispositif mélangeur 3 de la Figure 2, la Figure 2 schématisant le dispositif 3 dans un plan de coupe orthogonal à la direction longitudinale z et passant par l’orifice 34,. Comme on le voit sur la Figure 3, les orifices 34,, 34i _+i ,... occupent des positions successives z·,, Zi+i , . . . suivant la direction longitudinale z. Chaque orifice 34,, est séparé de l’orifice suivant 34, ₊ i d’une distance notée d , qui est mesurée parallèlement à la direction longitudinale z.

Dans les dispositifs selon l’art antérieur, les orifices occupent des positions successives z·,, z, ₊ i,...situées à égale distance les unes des autres. Or, la première phase 61 s’écoule dans le premier canal 31 à des vitesses différentes le long de la direction longitudinale z et le débit de première phase 61 s’écoulant dans chaque orifice varie selon la vitesse d’écoulement de la première phase 61 à la position z, de l’orifice considéré.

Afin de résoudre ce problème, il est proposé un dispositif mélangeur 3 dans lequel les distances entre deux positions successives z·,, Zi _+i ,... sont variables. En d’autres termes, les distances entre les positions successives z,, Zi _+i ,...ne sont pas toutes identiques. Au moins une paire d’orifices successifs présente une distance entre deux positions successives différente de celle d’une autre paire d’orifices successifs.

En faisant varier les distances entre orifices suivant la direction longitudinale z, il est possible de compenser les inhomogénéités des débits par unité de longueur suivant la direction longitudinale z ou, dit autrement, par unité de largeur de passage d’échangeur, distribués par les orifices 34 en adaptant la répartition des orifices 34 sur la largeur du dispositif mélangeur 3. Par « débit par unité de longueur », on entend typiquement un débit distribué par un orifice, divisé par la distance entre cet orifice et le suivant. Par exemple, on pourra laisser des distances plus importantes entre des orifices qui ont tendance à être suralimentés en débit de fluide de première phase 61 , ce qui aura pour effet de réduire localement le débit par unité de largeur distribué par les orifices. En fait, on ne cherche pas à homogénéiser le débit de fluide qui traverse chacun des orifices 34,, 34, ₊ i , ... , en ajustant la configuration des orifices 34 ou du premier canal 31 , mais plutôt à adapter la répartition des points de distribution de fluide par les orifices 34 de sorte à homogénéiser le débit de première phase 61 par unité de longueur suivant la direction longitudinale z.

On obtient ainsi une distribution plus homogène du mélange liquide-gaz dans la largeur du passage 10. Cette solution présente les avantages d’être simple de mise en œuvre, de ne pas modifier l’encombrement de l’échangeur et de ne pas complexifier sa structure.

Selon un mode de réalisation, les distances entre les positions successives z·,, Zi+i , . .. varient de façon monotone ou quasi-monotone suivant la direction longitudinale z. En d’autres termes, le sens de variation des positions successives z·,, Zi+i , . .. est constant ou globalement constant le long de la direction longitudinale z.

Selon un mode de réalisation, le dispositif mélangeur 3 présente, suivant la direction longitudinale z, une augmentation des distances entre deux positions successives z,, Zi+i , . .. . Une telle configuration est mise en œuvre lorsque le dispositif mélangeur 3 est alimenté en première phase 31 par une première entrée 311 , la première phase s’écoulant suivant la direction longitudinale z, comme illustré dans l’exemple de la Figure 3. Les orifices situés du côté de l’entrée 311 ayant tendance à être sous-alimentés par rapport aux orifices situés plus en aval, en suivant le sens d’écoulement de la première phase 61.

Selon une variante de réalisation (non illustrée), le dispositif mélangeur 3 présente, suivant la direction longitudinale z, une diminution des distances entre deux positions successives z,, Zi+i , . .. Une telle configuration est mise en œuvre lorsque le dispositif mélangeur 3 est alimenté en première phase 61 par une première entrée supplémentaire 312 agencée de sorte la première phase 61 s’écoule parallèlement mais dans un sens opposé à la direction longitudinale z.

La Figure 4 illustre un autre mode de réalisation de l’invention particulièrement avantageux lorsque le dispositif mélangeur 3 dispose de deux entrées pour l’alimentation en la première phase 61 . Plus précisément, le dispositif mélangeur 3 est alimenté en première phase 61 par une première entrée 31 1 et une première entrée supplémentaire 312. Le dispositif mélangeur 3 est divisé, suivant la direction longitudinale z, en au moins une première portion 301 et une deuxième portion 302, la première portion 301 présentant, suivant la direction longitudinale z, une augmentation des distances entre deux positions successives z,, Zi+i , . .. et la deuxième portion 302 présentant, suivant la direction longitudinale z, une diminution des distances entre deux positions successives z·,, z _l+i ,...

Ce mode de réalisation permet une homogénéisation encore meilleure du débit de première phase 61 distribué en aval des orifices 34 le long de la direction longitudinale z.

De préférence, la première entrée et la première entrée supplémentaire 31 1 , 312 sont agencées à deux extrémités opposées du dispositif mélangeur 3. Un premier débit de première phase 61 est distribué par la première entrée 31 1 et s’écoule suivant la direction d’écoulement z et un deuxième débit de première phase 61 est distribué par la première entrée supplémentaire 312 et s’écoule parallèlement mais dans un sens opposé à la direction longitudinale z.

Avantageusement, la première portion 301 est située du côté de la première entrée 31 1 et la deuxième portion 302 est située du côté de la première entrée supplémentaire 312.

De préférence, les premières et deuxièmes portions 301 , 302 sont disposées de façon symétrique par rapport au centre du dispositif mélangeur 3. Lesdites portions pourraient toutefois être disposées en nombre différent et présenter des amplitudes de variations des distances entre orifices successifs différentes de part et d’autre du centre du dispositif mélangeur 3.

Avantageusement, un dispositif mélangeur 3 selon l’invention peut être configuré en ajustant la position des orifices 34 selon les étapes décrites ci- après. Notons que tout ou partie de ces étapes peuvent être mises en œuvre par simulation numérique, en particulier par simulation numérique des fluides (acronyme CFD pour Computational Fluid Dynamics en anglais) ou par corrélation de pertes de charge le long du premier canal 31 et des orifices 34 ou par mesures réelles,...

On définit un état initial du dispositif mélangeur 3 dans lequel les orifices 34,, 34i _+i , ... sont disposés à des positions successives ¾, Zi+i , . . . séparées par des distances prédéterminées d,, di _+i ,.... De préférence, à l’état initial, les distances prédéterminées di, di _+i ,... sont identiques

Le premier canal 31 est alimenté de sorte que la première phase 61 s’écoule suivant la direction longitudinale z. On détermine les débits massiques Qi, Qi+i, ... de la première phase 61 s’écoulant à travers chaque orifice 34,, 34i _+i , ... du dispositif mélangeur 3 et on repositionne les orifices de sorte que, pour chaque orifice 34,, l’orifice 34, ₊ i suivant se situe de l’orifice précédent 34, à une distance modifiée d, qui s’exprime :

d-i Ei x d _m

où d _m est la moyenne des distances prédéterminées di, di _+i , ... et F, est un facteur de correction déterminé pour chaque orifice comme une fonction du débit Qi s’écoulant à travers l’orifice 34,.

A noter que de préférence, à l’état initial, la distance moyenne entre orifices correspond à la distance identique séparant tous les orifices 34,, 34i _+i , ...

Avantageusement, le facteur de correction F, est une fonction du rapport Qi/Q _m entre le débit massique Q, s’écoulant à travers l’orifice 34, et le débit massique Q _m moyenné sur tous les orifices.

De préférence, cette fonction est une fonction polynomiale du rapport Qi/Q _m , de préférence encore une fonction affine du rapport Qi/Q _m s’exprimant :

où Qi est le débit massique s’écoulant à travers l’orifice 34,, Q _m est le débit massique moyenné sur tous les orifices, A et B sont des constantes prédéterminées en fonction des caractéristiques du dispositif mélangeur 3. Selon un mode de réalisation particulier, A=1 et/ou B=0.

Etant précisé que le procédé d’ajustement décrit peut s’appliquer quelle que soit la configuration d’alimentation en première phase 61 du premier canal 31 puisque c’est dans la détermination des débits Qi, Qi _+i ,...qu’intervient la configuration d’alimentation du premier canal 31 .

Selon le procédé d’échange considéré et sa sensibilité à la répartition inégale des phases du premier fluide F1 , une seule étape de repositionnement des orifices 34,, 34i _+i ,... peut suffire pour homogénéiser la distribution de la première phase sur la largeur du dispositif mélangeur 3.

Optionnellement, l’étape de repositionnement des orifices 34,, 34i _+i , ... peut être réitérée au moins une fois, de préférence entre 1 et 5 fois, de préférence encore 2 fois au plus. Le procédé d’ajustement comprend alors une étape de définition des distances di, di _+i ,... modifiées précédemment en tant que distances prédéterminées. On détermine les nouveaux débits massiques Qi, Qi+i,... de la première phase 61 s’écoulant à travers chaque orifice 34,, 34i _+i ,... repositionné. On calcule la distance moyenne d _m entre les orifices et le débit moyen Q _m s’écoulant à travers les orifices et on détermine de nouvelles distances modifiées di, di _+i ,... selon les expressions données précédemment.

Dans le cas d’un disposifif mélangeur 3 à plusieurs premiers canaux 31 , le procédé d’ajustement peut être conduit de façon globale sur l’ensemble des premiers canaux 31 en considérant les distances di, di _+i ,... entre deux orifices successifs, que ces orifices soient agencés dans un même premier canal 31 ou dans des premiers canaux 31 différents.

De façon alternative, le procédé peut être conduit en considérant chaque premier canal 31 individuellement. Pour ce faire, optionnellement, le procédé peut comprendre, préalablement à l’étape a), au moins une étape de sélection d’un sous-ensemble d’orifices 34,, 34i _+i ,... agencés dans un même premier canal 31 , les étapes a) à e) étant exécutées pour ledit sous-ensemble. Au moins un autre sous-ensemble d’orifices 34,, 34i _+i ,... agencés dans un autre premier canal 31 peut ensuite être sélectionné et les étapes a) à e) exécutées pour cet autre sous-ensemble.

Afin de démontrer l’efficacité de l’invention, des simulations CFD ont été réalisées avec un dispositif mélangeur 3 tel qu’illustré sur la Figure 4. Une série de trois premiers canaux 31 était alimentée par deux entrées opposées 301 , 302 en une première phase 61 à l’état liquide. Les orifices 34 étaient de forme cylindrique et s’étendaient suivant la direction verticale x. Afin de simplifier les simulations, seule la première phase 61 était prise en considération, la deuxième phase 62 gazeuse étant considérée comme ayant une influence négligeable sur la distribution de la première phase liquide 61 par chaque orifice 34.

Les résultats de ces simulations sont présentés sur les Figures 5 et 6, avec un comparatif entre un dispositif mélangeur 3 ayant des orifices équidistants (hors invention) et un dispositif mélangeur 3 comprenant une première portion 301 présentant, suivant la direction longitudinale z, une augmentation des distances entre deux positions successives z·,, Zi+i , . . . et la deuxième portion 302 présentant, suivant la direction longitudinale z, une diminution des distances entre deux positions successives z·,, z _l+i ,.... (invention). La Figure 5 présente l’évolution des distances entre orifices suivant la direction longitudinale z. A l’état initial, les orifices sont équidistants (hors invention). Comme on le voit sur la Figure 6, le phénomène d’inhomogénéité de débit de la première phase 61 suivant la direction longitudinale z est fortement réduit avec un dispositif selon l’invention. Typiquement, on réduit les inhomogénéités des débits distribués par les orifices de manière à observer des variations relatives de débit entre les différents orifices inférieures à 10%.

Dans le cadre de l’invention, l’évolution des distances entre deux positions successives zi, zi+1 ,... peut s’apprécier au vu d’une évolution des valeurs réelles, mesurées ou simulées, ou d’une évolution dite « ajustée » ou « lissée » construite à partir d’un ajustement mathématique de l’évolution réelle des distances entre deux positions successives zi, zi+1 , ....

Ainsi, les termes « augmentation » ou « diminution » couvrent des variations monotones, telles qu’illustrées sur la Figure 5, ou quasi-monotones, c’est-à-dire des variations qui présentent localement, en considérant les valeurs réelles, mesurées ou simulées, un sens de variation différent du sens de variation global. Par exemple, la Figure 7 schématise le résultat d’une simulation conduisant globalement à une augmentation des distances entre deux positions successives zi, zi+1 , ..., mais présentant pour certains points une diminution de la distance entre un orifice et le suivant. Un ajustement mathématique de cette évolution, représenté par la courbe en pointillés (-— ), résulte en une augmentation monotone desdites distances. A noter que selon le cas, un orifice 34, peut se situer dans le même premier canal 31 que l’orifice 34i _+i successif, en particulier dans le cas d’un dispositif mélangeur 3 à premier canal 31 unique, ou dans un autre premier canal 31 . Dans le cas d’un dispositif mélangeur 3 à plusieurs premiers canaux 31 , un orifice successif 34, _+i d’un premier canal 31 se situe de préférence dans un autre premier canal 31 que l’orifice 34,. Les orifices 34, _, 34, _+i ... sont agencés à des positions z·,, z, _+i , ... , sans nécessairement être agencés à une même position suivant la direction latérale Y- Le dispositif 3 peut comprendre plusieurs premiers canaux 31 se succédant au sein du dispositif 3 et/ou plusieurs deuxièmes canaux 32, les premiers et/ou les deuxièmes canaux 31 , 32 étant de préférence parallèles entre eux.

De préférence, les premiers canaux 31 et les deuxièmes canaux 32 s’étendent parallèlement aux plaques 2. Selon le mode de réalisation illustré par la Figure 3, les premiers canaux 31 se succèdent suivant la direction latérale y et les deuxièmes canaux 32 se succèdent suivant la direction longitudinale z.

Etant précisé que les canaux 31 et 32 peuvent être de forme et en nombres distincts ou identiques. Les distances entre les premiers canaux 31 successifs et les distances entre les deuxièmes canaux 32 successifs peuvent aussi varier. De préférence, les distances entre les canaux 32, mesurées suivant la direction la direction longitudinale z, sont ajustées en fonction de la position des orifices 34.

Les Figures 3 à 4 représentent des exemples de dispositif mélangeur 3 sous forme de barre, des orifices 34 de forme cylindrique étant percés dans le fond de plusieurs premiers canaux 31 .

Dans ce mode de réalisation, le dispositif mélangeur 3 forme globalement un parallélépipède délimité notamment par une première surface 3a destinée à être agencée en regard d’une plaque 2 de l’échangeur et une deuxième surface 3b agencée en regard d’une autre plaque 2. Les premières et deuxième surfaces 3a, 3b s’étendent de préférence globalement parallèlement aux plaques 2. Le dispositif mélangeur 3 est de préférence agencé dans le passage 10 de sorte que les premières et deuxième surfaces 3a, 3b se trouvent en contact avec les plaques 2.

Les canaux 31 , 32 se présentent avantageusement sous la forme d’évidements ménagés au sein du dispositif mélangeur 3. Ils peuvent être débouchants ou non au niveau des surfaces 3a et/ou 3b.

Les orifices 34 sont avantageusement des perçages 34 pratiqués dans la matière du dispositif 3 et s’étendant entre le premier canal 31 et le deuxième canal 32, de préférence selon la direction verticale x. De préférence, les orifices 34 sont à symétrie cylindrique. A noter que les orifices 34,, 34, ₊ i,... n’ont pas nécessairement la même forme ou les mêmes dimensions. Le nombre de formes différentes, le dimensionnement et la répartition des orifices, dans un même premier canal 31 ou entre plusieurs premiers canaux 31 , pourra varier en fonction de la distribution de mélange liquide-gaz souhaitée, de façon à adapter encore plus finement le débit de fluide dans les orifices 34. En particulier, dans le cas d’un premier canal à une entrée 31 1 , on pourra agencer des orifices de plus grandes sections en amont du premier canal 31 , là où la vitesse de la première phase 61 est la plus grande, et des orifices de section d’entrée plus faibles en aval du premier canal 31 . La forme, les dimensions des premier et/ou deuxième canaux 31 , 32 peut également varier le long des directions y et/ou z et d’un canal 31 , 32 à un autre

Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux exemples particuliers décrits et illustrés dans la présente demande. D’autres variantes ou modes de réalisation à la portée de l’homme du métier peuvent aussi être envisagés sans sortir du cadre de l’invention.

Par exemple, l’échangeur selon l’invention est principalement décrit dans le cas où les passages 10, 20 s’étendent suivant la direction latérale y, le premier canal longitudinal 31 s’étendant suivant la direction d’écoulement z et le canal latéral 32 s’étendant suivant la direction latérale y orthogonale à la direction z. L’inverse est aussi envisageable, par exemple un premier canal longitudinal 31 s’étendant suivant la direction latérale y et un canal latéral 32 s’étendant suivant la direction d’écoulement z. Les directions y et z peuvent aussi ne pas être orthogonales entre elles.