Milchprodukt

TECHNISCHES GEBIET

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Direkterhitzung eines proteinangereicherten Milchprodukts mittels der Einbringung von Wasserdampf in dieses Milchprodukt, bei dem bei der Direkterhitzung der Wasserdampf das Milchprodukt zur Bildung eines keimfreien Zustands durch eine direkte Hocherhitzung auf eine Hocherhitzungs- Temperatur erhitzt. Vor der Direkterhitzung wird eine indirekte Vorerhitzung des Milchprodukts auf eine Vorerhitzungs-Temperatur und eine, in Strömungsrichtung des Milchprodukts gesehen, der Vorerhitzung nachfolgende erste Heißhaltung des vorerhitzten Milchprodukts mit einer definierten und kontrollierten ersten Verweilzeit durchgeführt. Weiterhin wird, in Strömungsrichtung des Milchprodukts gesehen, nach der Direkterhitzung auf die Hocherhitzungs-Temperatur eine zweite Heißhaltung mit einer definierten und kontrollierten zweiten Verweilzeit durchgeführt. Anschließend wird dem heißgehaltenen, hocherhitzten Milchprodukt durch Flash-Küh len mittels Entspannung auf einen niedrigeren Druck Wasser in einer Menge, die jener des zuvor zugeführten Wasserdampfes entspricht, entzogen. Ferner betrifft die Erfindung eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens, die unter anderem neben einer Direkterhitzungseinrichtung einen dieser vorgeordneten Vorerhitzer mit einem sich dem Vorerhitzer in Strömungsrichtung des Milchprodukts nachfolgenden ersten Heißhalter aufweist. Stromabwärts der Direkterhitzungseinrichtung ist ein zweiter Heißhalter vorgesehen, der zu einer Vakuumkammer führt.

In den letzten Jahren kann ein Trend der Konsumenten zum Verzehr proteinange- reicherter Milchprodukte festgestellt werden, die besondere Anforderungen an die notwendige thermische Behandlung zur Verlängerung ihrer Lagerbeständigkeit und Haltbarkeit notwendig machen. Unter einem proteinangereicherten Milchprodukt wird beispielsweise eine Rohmilch als Ausgangsprodukt für die erfindungsgemäße Wärmebehandlung gemäß der vorliegenden Erfindung verstanden, die, wie die nachfolgend zitierten Messwerte von drei Versuchen zeigen, einen Gehalt von (säurelöslichem) ß-Laktoglobulin in einem Bereich von 6,85 bis 8,35 g/kg Milch aufweist. Aus [1] A. Schmid und H. Mayer, Diplomarbeit, Bestimmung von Furosin und anderen Erhitzungsindikatoren in Milch mittels HPLC, Universität Wien, Mai 2009, entnimmt man demgegenüber, dass der Mittelwert des Gehalts von nativem ß-Lakto- globulin aus sieben untersuchten Rohmilchproben, die direkt von landwirtschaftlichen Betrieben oder aus Bioläden mit der Kennzeichnung„Rohmilch“ stammen, bei 4,02 g/dm ³ Milch (» 3,9 g/kg Milch) liegt.

Proteinangereicherte Milchprodukte sind hitzeempfindlich, sie neigen vorzugsweise bei Temperaturen über 100 °C zum Anbrennen, d.h. unter diesen Bedingungen zur Belagbildung an den Wandungen der Prozesseinrichtungen, die der Wärmebehandlung, Förderung und Strömungsführung des Milchprodukts dienen. Diese Belagbildung wird auch als Produkt-„Fouling“ bezeichnet. Das Produkt-„Fouling“ verringert die Standzeit bzw. die Betriebszeit der betroffenen Prozesseinrichtungen zwischen zwei Reinigungszyklen. Im Folgenden soll, wenn lediglich von Milchprodukten im Rahmen der vorliegenden Erfindung die Rede ist, immer auch das Merkmal„proteinangereichert“ mitgelesen werden.

STAND DER TECHNIK

Die Direkterhitzung von Milchprodukten mittels Wasserdampfs ist ein bekanntes und häufig angewendetes Verfahren. Sie dient der Verlängerung der Lagerbeständigkeit dieser Milchprodukte bzw. der daraus abgeleiteten Endprodukte. Die Wärmebehandlung mittels des Heizmediums Wasserdampf (vorzugsweise Sattdampf, aber auch in überhitztem Zustand) kann mit den unterschiedlichsten Verfahren, entweder direkt oder indirekt, erfolgen ([2], Heinz-Gerhard KESSLER, Lebensmittel- Verfahrenstechnik, Schwerpunkt Molkereitechnologie, 1. Auflage, München - Weihenstephan, Verlag A. Kessler, 1976, S. 154 bis 159). Zu den indirekten Verfahren zählt beispielsweise das Erwärmen unter Verwendung verschiedener Ausführungen von Wärmeaustauschern (Rekuperatoren: beispielsweise Rohrbündel-Wärmeaustauscher; Platten-Wärmeaustauscher). Die direkten Verfahren umfassen zwei Hauptgruppen, nämlich das Injektionsverfahren mittels Dampfs ([2], S. 154,155) und das Infusionsverfahren mittels Dampfs ([2], S. 156). Durch den unmittelbaren Wärmeaustausch zwischen dem Wasserdampf und dem Milchprodukt wird dieses unmittelbar, schnell und effizient erwärmt. Infolge dieses schnellen Verfahrens kann die Behandlungszeit verringert werden, was insgesamt zu einer verringerten Wärmeeinwirkung auf das Milchprodukt führt und wodurch ein Milchprodukt erhalten wird, das vor allem im Hinblick auf den Geschmack ein höheres Qualitätsniveau behält. Die schnelle und schonende Wärmebehandlung beim direkten Erwärmungsverfahren wird um den Preis eines höheren Energieaufwandes gegenüber dem indirekten Erwärmungsverfahren erkauft.

Beim Injektionsverfahren wird das zu erwärmende Lebensmittelprodukt durch einen Injektor gefördert. Der Dampf wird mit einem höheren Druck zum Zwecke der Erhitzung direkt in das Lebensmittelprodukt injiziert, das vorzugsweise hierbei als Treibstrahl fungiert, und der Wärmeaustausch zwischen den sich mischenden Stoffströmen vollendet sich in einem sog. Mischraum (DE 10 2007 017 704 A1).

Beim Infusionsverfahren, bei dem die Infusionserwärmung zur Anwendung kommt, wird das feinverteilte Milchprodukt in einer Dampfkammer erwärmt. Der Dampf- und der Produktsystemdruck sind bei diesem Verfahren nahezu identisch. Damit ist die Temperaturdifferenz zwischen dem Erhitzungsmedium und dem Milchprodukt deutlich geringer als beim Injektionsverfahren, mit der Folge einer schonenderen Produktbehandlung. Die Nachteile des Infusions- im Vergleich zum Injektionsverfahren bestehen in einer komplizierteren Verfahrenstechnik und in höheren Investitionskosten. Einen Überblick über Verfahrenskonzepte zur Sterilisierung von Lebensmittelprodukten, insbesondere auch unter Berücksichtigung direkter Erhitzungsverfahren der vorbeschriebenen Art, geben [3] Saskia SCHWERMANN, Uwe SCHWEN- ZOW in„Verfahrenskonzepte zur Herstellung von ESL-Milch“, Beitrag in drei Abschnitten in Deutsche Milchwirtschaft, 11/2008 bis 13/2008 (59. Jg.).

Die EP 0 958 745 A2 offenbart ein UHT-Verfahren für Milch-basierte Produkte, bei denen die Milch auf 65-85 °C vorerhitzt wird, mittels Dampfinjektion wird die Temperatur auf 85-105 °C erhöht, danach bei dieser Temperatur heißgehalten und stabilisiert und in einem Infusor findet anschließend die Hocherhitzung auf eine Temperatur von 140-145 °C statt. Nach einer Haltezeit in einem Bereich von 3-90 Se- künden wird das Produkt in eine Vakuumkammer geleitet, dort entspannt, dabei abgekühlt und es wird dem Produkt dadurch eine Wassermenge, die einer im vorgelagerten Sterilisationsprozess zugeführten Dampfmenge entspricht, entzogen. Im weiteren Verlauf des Prozesses wird das Produkt homogenisiert und weiter abgekühlt.

Die WO 2018/115 131 A1 beschreibt eine Anlage sowie ein Verfahren zur Erhitzung von flüssigen Milchkonzentraten, wobei das Produkt auf eine Temperatur von 5-75 °C vorerhitzt, anschließend in einem Infusor einer direkten Wärmebehandlung mit Dampf unterzogen und von dort auf dem Weg zu einer Vakuumkammer heißgehalten wird. In der Vakuumkammer wird dem Produkt in an sich bekannter Weise durch Entspannung und Abkühlung Wasser entzogen und anschließend weiter abgekühlt.

Zum einschlägigen Stand der Technik sind weiter zu nennen: [4] KELLEHER, C.M. et al., A comparison of pilot-scale supersonic direct steam injection to conventional steam infusion and tubulär heating Systems for the heat treatment of protein-en- riched skim milk-based beverages; Innovative Food Science and emerging Technologies, Vol. 52, 2019, S 282-290, - ISSN 1466-8564 und [5] LEE, A.P. et al., The influence of ultra-pasteurization by indirect heating versus direct steam injection on skim and 2% fat milks; Journal of Dairy Science, Vol. 100, 2017, S. 1688-1701 , - ISSN 0022-0302.

Dokument [4] offenbart in Fig. 1 Fließdiagramme für die Behandlung von proteinan- gereicherten Milchgetränken mittels Dampfinfusion und Dampfinjektion (siehe S. 283, re. Sp„ letzter Abs.; S 284, Fig. 1 ; S. 285, Tab. 1 ; S 285, li. Sp. bis S. 286, li. Sp., erster Abs.; S. 286, Fig. 2. Dem Dokument [5] kann ebenfalls ein Erhitzungsverfahren für Milch mittels direkter Erhitzung mit Dampf entnommen werden (siehe Fig. 1 ).

Die Denaturierung einiger in der Milch befindlichen Molkenproteine beginnt bereits ab einer Temperatur von 65 °C, wobei die Hauptquelle der freiwerdenden SH-Grup- pen das ß-Laktoglobulin ist, das bei 130 °C vollständig denaturiert und in der Bildung des Kochgeschmacks ein Maximum erfährt. Für den Erhitzungsprozess hat dies einen erheblichen Einfluss auf die Betriebs- bzw. Produktionszeit, da ab einem Tem- peraurbereich oberhalb von 75 °C (> 75 °C) vermehrt Molkenproteine denaturieren und sich an den Wandungen der Erhitzer ablagern. Dieses eingangs erwähnte Pro- dukt-„Fouling“ führt bei längerer Betriebszeit zum Aufwachsen einer immer dicker werdenden„Fouling“-Schicht, wodurch sich der Wärmeübergang im Erhitzer kontinuierlich verschlechtert.

Um diesem Effekt vorzubeugen wird eine Heißhaltung des Milchprodukts bei 80 °C bis 90 °C durchgeführt. Eine typische Temperatur-Zeit-Kombination ist hier 90 °C für 120 Sekunden. Diese oder eine ähnliche Maßnahme ist in [3] nicht offenbart; sie ist jedoch als Stand der Technik anzusehen (EP 0 958 745 A2). In diesem Temperaturbereich wird eine gezielte Denaturierung der Molkenproteine erzwungen, die sich dann an einen bestimmten Teil der Kaseine binden (k-Kasein). Kase- ine bilden ca. 80 % des Gesamtproteingehalts in der Milch und sind im Vergleich zu den Molkenproteinen hitzestabil.

Im Falle proteinangereicherter Milch oder Milchprodukte, die Gegenstand der vorliegenden Erfindung sind, erhöht sich der Proteingehalt und somit auch der Gehalt an hitzeinstabilen Molkenproteinen.

Ein Vergleich zwischen indirekter und direkter Milcherhitzung zeigt mit Blick auf den denaturierten Anteil des ß-Laktoglobulins, dass dieser bei der indirekten Milcherhitzung mit 83 % deutlich höher ist als bei der direkten mit 66 % (s. hierzu [2], Seiten 132, 133).

Der Grad der Denaturierung der Milchprodukte korreliert mit dem Grad und der Intensität der Hitzebehandlung, d.h. mit der jeweils angewandten Wärmebehandlung, wobei der Grad der Denaturierung heute durch sog. Erhitzungsindikatoren quantitativ erfasst wird. Bei diesen Erhitzungsindikatoren handelt es sich insbesondere um das säurelösliche ß-Laktoglobulin (nicht-denaturiertes ß-Laktoglobulin) und das Furosin. Sie dienen als Indikator zur Abschätzung und Kontrolle der tatsächlichen Hitzebelastung von Milchprodukten mit verlängerter Haltbarkeit. Es ist eine gesicherte Erkenntnis, dass der Grad der Denaturierung die ernährungsphysiologische und sensorische Qualität der Milchprodukte entscheidend bestimmt. Es besteht ein gesicherter Zusammenhang zwischen dem Gehalt an Furosin und dem Gehalt an nicht-denaturiertem ß-Laktoglobulin, der in demselben und gleichbehandelten Milchprodukt ermittelt wird. Ein Anstieg des Furosin-Gehaltes steht mit einer Verringerung des ß-Laktoglobulin-Gehaltes in Verbindung. Je größer die Hitzebelastung (Temperatur und Einwirkungszeit) ist, umso höher wird der Furosin-Gehalt bei gleichzeitig abnehmendem ß-Laktoglobulin-Gehalt [1]

Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren der gattungsgemäßen Art und eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens zu schaffen, die eine signifikante Standzeitverlängerung im Verfahrensprozess bzw. in der Anlage bewirken und dabei einen gegenüber dem Stand der Technik höheren Gehalt an nicht-denaturierten Molkeproteinen im behandelten proteinangereicherten Milchprodukt sicherstellen.

ZUSAMMENFASSUNG DER ERFINDUNG

Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens sind Gegenstand der zugeordneten Unteransprüche. Eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens ist Gegenstand des nebengeordneten Anspruchs 7. Vorteilhafte Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Anlage sind in den zugeordneten Unteransprüchen beschrieben.

Die Erfindung geht verfahrenstechnisch einerseits aus von einem bekannten Verfahren zur Direkterhitzung eines flüssigen Nahrungsmittelprodukts mittels Wasserdampf, wie es beispielsweise in der EP 0 794 706 B1 (Infusionsverfahren) oder in der WO 2011/101077 A1 , die die Priorität der DE 10 2010 008 448 A1 in Anspruch nimmt (Infusionsverfahren; Injektionsverfahren), offenbart ist. Nach beiden Dokumenten wird das flüssige Nahrungsmittelprodukte, wie Molkenproteinkonzentrate, Babynahrung, flüssige Babynahrungskonzentrate, nahrhafte Getränke oder Käsereimilch, durch Wasserdampf zur Bildung eines keimfreien Zustands direkt erhitzt, wobei dem flüssigen Nahrungsmittelprodukt durch Entspannung auf einen niedrigeren Druck Wasser in einer Menge, die jener des zuvor zugeführten Wasserdampfes entspricht, entzogen wird. Andererseits sind beim Gegenstand der vorliegenden Erfindung, im Unterschied zum vorgenannten druckschriftlich benannten Stand der Technik, der Direkterhitzung eine an sich bekannte Vorerhitzung und insbesondere eine sich dieser in Strömungsrichtung des Milchprodukts anschließende zusätzliche, vorzugsweise definierte und kontrollierte erste Heißhaltung vorgeordnet.

Die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe wird gelöst, wenn bei dem Verfahren der gattungsgemäßen Art

• das vorerhitzte und heißgehaltene Milchprodukt vor der Direkterhitzung eine indirekte Kühlung durch einen rekuperativen Kühlschritt von der Vorerhitzungs- Temperatur auf eine Abkühl-Temperatur mit einer Temperatur-Differenz in einem Bereich von 5 K(elvin) bis 15 K (DTK < (5 bis15) K) erfährt,

• die Direkterhitzung von der Abkühl-Temperatur auf die Hocherhitzungs-Temperatur mit an sich bekannten Direkterhitzungs-Einstellgrößen gesteuert wird, und

• nach Maßgabe des Merkmals (d) das Milchprodukt (P) durch das Flash-Kühlen von der Hocherhitzungs-Temperatur auf eine zwangsläufig notwendige Austritts-Temperatur abgekühlt wird.

Der erfinderische Grundgedanke besteht demnach darin, um die ernährungsphysiologische und sensorische Qualität des behandelten Milchprodukts in Form von nicht-denaturiertem Molkenprotein höchstmöglich zu erhalten, einen rekuperativen Kühlschritt nach der ersten Heißhaltung und vor der Hocherhitzung mittels einer indirekten Kühlung vorzusehen. Dieser Kühlschritt von der Vorerhitzungs-Tempera- tur auf eine Abkühl-Temperatur, der eine Temperatur-Differenz in einem Bereich von 5 bis 15 K(elvin) umfasst, zeitigt ein nicht vorhersehbares und überraschendes positives Ergebnis, weil er zum einen die Verweilzeit des Milchprodukts bei der Hocherhitzungs-Temperatur und zum anderen dadurch eine weitere Denaturierung der Molkenproteine vermindert.

Die sich anschließende Direkterhitzung beginnt auf dem Niveau der Abkühl-Temperatur und erhitzt das Milchprodukt bis auf die Hocherhitzungs-Temperatur unter Anwendung von an sich bekannten veränderbaren Direkterhitzungs-Einstellgrößen. Nach einer Ausgestaltung des Verfahrens handelt es sich hierbei um Druck, Temperatur und die Einwirkungsdauer des Wasserdampfes. Beim Flash-Kühlen muss das derart behandelte Milchprodukt in Abhängigkeit von der durch die indirekte Kühlung zusätzlich erforderlichen Zufuhr von Wasserdampf auf eine zwangsläufig notwendige Austritts-Temperatur abgesenkt werden. Diese Austritts-Temperatur stellt sicher, dass das behandelte Milchprodukt hinsichtlich seines Wassergehaltes wieder seinen Zustand vor der Hocherhitzung, d.h. vor der die Hocherhitzung bewirkende Zufuhr von Wasserdampf, erreicht.

Bei einer Hocherhitzungs-Temperatur, die bis in den Bereich von 140 °C reichen kann, umfasst die erfindungsgemäße Abkühlung des vorerhitzten und heißgehaltenen Milchprodukts von der Vorerhitzungs-Temperatur auf die Abkühl-Temperatur eine Temperatur-Differenz in einem Bereich von 5 K(elvin) bis 15 K. Eine vorteilhafte Ausgestaltung des Verfahrens umfasst eine Temperatur-Differenz in einem Bereich von 5 K bis10 K, wobei die Dauer der ersten Verweilzeit des Milchprodukts in der der Hocherhitzung vorgeschalteten ersten Heißhaltung das Maß der konkreten Temperatur-Differenz auch beeinflussen kann.

Der mit der Realisierung des Gegenstandes der vorliegenden Erfindung beauftragte Fachmann wird, ohne dass er erfinderisch tätig werden muss, unter den konkreten Prozessbedingungen und Produktanforderungen jeweils eine Optimierung aller vorgenannten Einflussgrößen mit Blick auf die Standzeit einerseits und eine hohe ernährungsphysiologische und sensorische Qualität des wärmebehandelten, protein- angereicherten Milchprodukts andererseits vornehmen können.

Im nachfolgend konkret beschriebenen Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Verfahrens, bei dem die vorliegenden Produktanforderungen ohne den erfindungsgemäßen Kühlschritt eine Hocherhitzung von 85 °C auf 137,5 °C vorsehen, wurde eine Optimierung im vorstehenden Sinne durch Kühlung bzw. mit einem Kühlschritt mit einer Temperatur-Differenz von 10 K erreicht, wobei die erste Verweilzeit der ersten Heißhaltung 30 Sekunden beträgt und die Hocherhitzung somit von 75 °C auf 137,5 °C durchgeführt wird.

Eine konkrete, zielführende Abkühl-Temperatur ist abhängig von den speziellen Prozessdaten der Direkterhitzung. Sie ist so bemessen, dass mit den zur Verfügung stehenden und in einem begrenzten Bereich veränderbaren Direkterhitzungs-Ein- stellgrößen, wie Druck, Temperatur, Einwirkungsdauer des Wasserdampfes, die Hocherhitzung von der realisierten Abkühl-Temperatur auf die auch durch den erfindungsgemäßen Kühlschritt nach wie vor unverändert erforderliche Hocherhitzungs-Temperatur energetisch sichergestellt ist.

Der erfindungsgemäße Verfahrensschritt findet in vorteilhafter Weise, wie dies vorgeschlagen wird, gleichermaßen auf die Direkterhitzung durch ein an sich bekanntes Infusionsverfahren oder ein an sich bekanntes Injektionsverfahren Anwendung.

Durch den erfindungsgemäßen Kühlschritt ergeben sich zusammengefasst folgende Vorteile:

• verringerte Denaturierung der Molkenproteine (verringerter Kochgeruch, der durch die freiwerdenden SH-Gruppen entsteht);

• verringerte Maillard-Reaktion (Bräunung);

• verringerte Bildung von Furosin;

• signifikante Verlängerung der Standzeit, wobei nach 5 Stunden Produktionszeit geringes bis kein Produkt-„Fouling“ festzustellen ist und sich die maximale Standzeit auf das Zwei- bis Dreifache gegenüber der Standzeit der Verfahren oder Anlagen nach dem Stand der Technik verlängert.

Zur vorbeschriebenen Prozess- und Produktverbesserung wird Kühlenergie benötigt. Das rücklaufende warme Kühlmittel (vorzugsweise Kühlwasser) wird zur energetischen Verbesserung des gesamten Prozesses entweder im Mischprozess oder regenerativ zum Anwärmen benutzt.

Eine erfindungsgemäße Anlage zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens geht aus von der Kombination folgender, an sich bekannter Merkmale, die überwiegend in der vorstehend bereits genannten EP 0 794 706 B1 (Infusionsanlage) oder in der WO 2011/101077 A1 (Infusionsanlage; Direkterhitzungseinrichtung mit Injektionsvorrichtung), offenbart sind, wobei diesem druckschriftlich benannten Stand der Technik ein ebenfalls an sich bekannter ersten Heißhalter zwischen einem Vorerhitzer und einer Direkterhitzungseinrichtung (EP 0 958 745 A2) nicht zu entnehmen ist: • eine Direkterhitzungseinrichtung für das Milchprodukt zu einer direkten Hocherhitzung mittels Wasserdampfs auf eine Hocherhitzungs-Temperatur,

• einen, in Strömungsrichtung des Milchprodukts gesehen, stromaufwärts der Direkterhitzungseinrichtung angeordneten, als Rekuperator ausgebildeten Vorerhitzer zu einer indirekten Vorerhitzung des Milchprodukts auf eine Vorerhit- zungs-T emperatur,

• einen ersten Heißhalter zu einer ersten Heißhaltung des vorerhitzten Milchprodukts, der zwischen der Direkterhitzungseinrichtung und dem Vorerhitzer angeordnet ist,

• eine stromabwärts der Direkterhitzungseinrichtung angeordnete erste Fördereinrichtung zur Förderung des hocherhitzen Milchprodukts,

• einen stromabwärts der ersten Fördereinrichtung angeordneten zweiten Heißhalter zu einer zweiten Heißhaltung des hocherhitzten Milchprodukts und

• eine stromabwärts des zweiten Heißhalters angeordnete Vakuumeinrichtung, in der dem heißgehaltenen, hocherhitzten Milchprodukt anschließend durch ein Flash-Kühlen mittels Entspannung auf einen niedrigeren Druck Wasser in einer Menge, die jener des zuvor zugeführten Wasserdampfes entspricht, entzogen wird.

Ausgehend von der gattungsgemäßen Anlage wird die der Erfindung zugrundeliegende Aufgabe anlagentechnisch dadurch gelöst,

dass zwischen der Direkterhitzungseinrichtung und dem ersten Heißhalter ein als Rekuperator ausgebildeter Kühler angeordnet ist, der das vorerhitzte Milchprodukt durch eine indirekte Kühlung von derVorerhitzungs-Temperatur auf eine Abkühl-Temperatur abkühlt.

Die erfindungsgemäße Anordnung des Kühlers findet in vorteilhafter Weise, wie dies vorgeschlagen wird, gleichermaßen auf die Direkterhitzungseinrichtung in Gestalt einer an sich bekannten Infusionseinrichtung oder in Gestalt einer an sich bekannten Injektionseinrichtung Anwendung. KURZBESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGEN

Eine eingehendere Darstellung der Erfindung ergibt sich aus der folgenden Beschreibung und den beigefügten Figuren der Zeichnung sowie aus den Ansprüchen. Während die Erfindung in den verschiedensten Ausgestaltungen eines Verfahrens der gattungsgemäßen Art und den verschiedensten Ausführungsformen einer Anlage der gattungsgemäßen Art zur Durchführung des Verfahrens realisiert ist, wird nachfolgend anhand der Zeichnung ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Verfahrens und der erfindungsgemäßen Anlage beschrieben. Es zeigen

Figur 1 in schematischer Darstellung eine Anlage zur Direkterhitzung eines pro- teinangereicherten Milchprodukts mittels der Einbringung von Wasserdampf in dieses Milchprodukt nach dem Stand der Technik;

Figur 2 in schematischer Darstellung und ausgehend von der bekannten Anlage gemäß Figur 1 die erfindungsgemäße Anlage mit einem erfindungsgemäß angeordneten Kühler;

Figur 3 ein Blockschaltbild des Verfahrens gemäß dem Stand der Technik

(Versuch I);

Figur 3a ein Blockschaltbild des erfindungsgemäßen Verfahrens mit einer Kühlung um DTK = 5 K (Versuch II);

Figur 3b ein Blockschaltbild des erfindungsgemäßen Verfahrens mit einer Kühlung um DTK = 10 K (Versuch III);

Figur 4 einen Ausschnitt aus der Anlage gemäß Figur 2 im Bereich stromaufwärts einer Direkterhitzungseinrichtung ohne Kühlung bzw. Kühleingriff des vorerhitzten und heißgehaltenen Milchprodukts zur Durchführung des Verfahrens nach dem Stand der Technik;

Figur 5 den Ausschnitt aus der Anlage gemäß Figur 2 mit der erfindungsgemäßen Kühlung des vorerhitzten und heißgehaltenen Milchprodukts mittels des erfindungsgemäß angeordneten Kühlers zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens;

Figur 6 eine grafische, normierte Darstellung der Messwerte für den Gehalt von nicht-denaturiertem ß-Laktoglobulin aus einem in der erfindungsgemäßen Anlage gemäß den Figuren 2, 4 und 5 behandelten proteinangerei- cherten Milchprodukt, ermittelt aus Versuchen I bis III; Figur 7 eine grafische, normierte Darstellung der Messwerte für den Gehalt von Furosin aus einem in der erfindungsgemäßen Anlage gemäß den Figuren 2, 4 und 5 behandelten proteinangereicherten Milchprodukt, ermittelt aus Versuchen I bis III und

Figuren 8a, 8b,

9a, 9b, 10a, 10b

fotografische Aufnahmen des Produkt-Toulings” bzw. der ^' “Fouling“- Schicht im Eintritt der stromabwärts der Direkterhitzungseinrichtung angeordneten zweiten Fördereinrichtung nach 5 Stunden Produktionszeit, wobei jeweils zwei vertikal zueinander angeordnete Aufnahmen (8a, 8b; 9a, 9b; 10a, 10b) in der genannten Reihenfolge den Versuchen I bis III zugeordnet und dargestellt sind.

Eine aus dem Stand der Technik druckschriftlich bekannte Anlage 100 gemäß Figur 1 (soweit es eine Infusionseinrichtung und die dieser stromabwärts angeordneten weiteren Einrichtungen betrifft) ist beispielsweise in der EP 794 706 B1 oder der WO 2011/101077 A1 offenbart. Die Anlage 100 enthält zur Durchführung eines Infusionsverfahrens IFV eine in Form einer Infusionseinrichtung 80 ausgebildete Direkterhitzungseinrichtung 8 zur Durchführung einer Hocherhitzung HE im Rahmen einer Direkterhitzung DE. Die Infusionseinrichtung 80 kann in ihrem Kopfraum einen Produkt-Einlass 28 aufweisen (WO 2010/086082 A1), über den ein proteinangerei- chertes Milchprodukt P, das hitzebehandelt werden soll, dieser Infusionseinrichtung 80 beispielsweise und vorzugsweise zentral und kreisringförmig zugeführt wird. Dem zugeführten Milchprodukt P wird zur Direkterhitzung beispielsweise und vorzugsweise übereinen äußeren und inneren Wasserdampf-Einlass 26 Wasserdampf D radial außenseits und gleichzeitig radial von innen zugeführt, wodurch eine Hocherhitzung HE von einer Vorerhitzungs-Temperatur T2 = TVE auf eine Hocherhitzungs-Temperatur T4 = THE erfolgt. Der Stand der Technik kennt hinsichtlich der Ausgestaltung der Zufuhr des Milchprodukts P und des Wasserdampf D zahlreiche weitere Möglichkeiten, die ebenfalls im Rahmen der vorliegenden Erfindung Anwendung finden können. Die Infusionseinrichtung 80 erfährt über einen ersten Kühlmittel-Eintritt 40 eine Zuführung eines ersten Kühlmittel K1 zu einem behälterbodenseitigen Kühlmittelraum zur Kühlung eines Bodens der Infusionseinrichtung 80. Die Abführung des ersten Kühlmittels K1 erfolgt über einen ersten Kühlmittel-Austritt 42. Eine Auslassöffnung am unteren Ende der Infusionseinrichtung 80 ist über ein Auslassrohr 30 mit einer ersten Fördereinrichtung 10 beispielsweise eine rotierende Verdrängerpumpe oder eine Zentrifugalpumpe, verbunden, die über einen dritten Produktleitungs-Abschnitt 32 mit einem zweiten Heißhalter 12 zu einer zweiten Heißhaltung HH2 zwecks Beibehaltung der Hocherhitzungs-Temperatur T5 = THE über eine zweite Verweilzeit At2 verbunden ist. Der zweite Heißhalter 12 führt über einen vierten Produktleitungs-Abschnitt 34 zu einer Vakuumkammer 14. Die zweite Fördereinrichtung 10 fördert das hocherhitzte und auf der Hocherhitzungs-Temperatur THE heißgehaltene Milchprodukt P von der Infusionseinrichtung 80 zur Vakuumkammer 14. Die Vakuumkammer 14 ist dazu ausgebildet, um durch eine sog. Flash-Kühlung FK dem sich durch eine Druckabsenkung abkühlenden Milchprodukt P jene Menge Wasser W als sog. Brüden bzw. Brüdendampf zu entziehen, die in Form von Wasserdampf D der Infusionseinrichtung 80 zugeführt wird, und über einen vorzugsweise im oberen Bereich angeordneten Brüden-Austritt 38 abzuleiten. Ein derart behandeltes Milchprodukt P verlässt die Vakuumkammer 14 über eine in ihrem unteren Bereich an einem sich verjüngenden Boden angeordnete Abführleitung 36 auf dem Weg über eine zweite Fördereinrichtung 16 mit einer Austritts- Temperatur T6 = TA.

Das thermisch zu behandelnde Milchprodukt P tritt in die Anlage 100 über einen Milchprodukt-Eintritt 18 in einen Vorerhitzer 2 zu einer Vorerhitzung VE auf die Vor- erhitzungs-Temperatur T1 = TVE ein. Der Vorerhitzer 2 führt über einen ersten Produktleitungs-Abschnitt 20 zu einem ersten Heißhalter 4 zur ersten Heißhaltung HH1 zwecks Beibehaltung der Vorerhitzungs-Temperatur T2 = TVE über eine erste Verweilzeit At1. Der erste Heißhalter 4 mündet über einen zweiten Produktleitungs-Abschnitt 22 und den sich anschließenden Produkteinlass 28 in den Kopfraum der Infusionseinrichtung 80. Der Vorerhitzer 2 wird auf dem Weg über einen Wärmeträger-Eintritt 2a und einen Wärmeträger-Austritt 2b mit einem vorzugsweise regenerativen Wärmeträgermedium M beschickt.

Die Direkterhitzungseinrichtung 8 der Anlage 100 (Figur 1) kann alternativ zur vorstehend beschriebenen Infusionseinrichtung 80 in Gestalt einer Injektionseinrich- tung 800 zur Durchführung eines Injektionsverfahrens UV ausgebildet sein. In dieser an sich bekannten Ausbildung tritt das Milchprodukt P zwecks Hocherhitzung HE über den Produkt-Einlass 28 in die Injektionseinrichtung 800 ein und bildet dort vorzugweise einen Treibstrahl aus. Der Treibstrahl durchströmt einen Mischraum der Injektionseinrichtung 800, wobei das Strömen des Heizmediums Wasserdampf D zwecks Einlesens in das Milchprodukt P durch Druckabfall hervorgerufen wird, der durch die Geschwindigkeit des als Treibstrahl ausgebildeten Milchprodukts P entsteht. Der Wasserdampf-Einlass 26 führt gleichfalls zum Mischraum, und der Wasserdampf D beaufschlagt dort den Treibstrahl vorzugweise lateral.

Eine erfindungsgemäße Anlage 1000 (Figur 2) zur Direkterhitzung DE des protein- angereicherten Milchprodukts P mittels der Einbringung von Wasserdampf D in dieses Milchprodukt P geht in identischer Weise aus der bekannten Anlage 100 gemäß Figur 1 hervor, wobei die Bezugszeichen unverändert übernommen werden. Um Wiederholungen zu vermeiden werden im Folgenden nur die Unterschiede beschrieben, durch die sich die erfindungsgemäße Anlage 1000 von der bekannten Anlagen 100 unterscheiden.

Zwischen der Direkterhitzungseinrichtung 8, 80, 800 und dem ersten Heißhalter 4 ist ein als Rekuperator ausgebildeter Kühler 6 angeordnet, dessen Produktseite über den zweiten Produktleitungs-Abschnitt 22 geführt ist. Der Kühler 6 wird über einen zweiten Kühlmittel-Eintritt 6a und einen zweiten Kühlmittel-Austritt 6b mit einem zweiten Kühlmittel K2, vorzugweise Kaltwasser, beaufschlagt, und er hat die Aufgabe, das vorerhitzte und heißgehaltene Milchprodukt P durch eine indirekte Kühlung K um eine Temperatur-Differenz DTK von der Vorerhitzungs-Temperatur T2 = TVE auf eine Abkühl-Temperatur T3 = TK abzukühlen.

Mit der erfindungsgemäßen Anlage 1000 wurden Versuche durchgeführt, die zum Nachweis der Erreichung der mit der erfindungsgemäßen Aufgabenstellung formulierten Ziele dienen. Von diesen Versuchen werden nachstehend drei an aufeinanderfolgenden Tagen durchgeführte Versuche, nämlich die mit Versuch I, II und III gekennzeichneten, hinsichtlich einer Auswahl an relevanten Ergebnissen und Messwerten referiert. Versuche I, II und III - Übersicht

I erster Versuch (ohne Kühlung K), Prozessführung gemäß Figuren 3, 4

II zweiter Versuch (mit Kühlung K), Prozessführung gemäß Figuren 3a, 5

III dritter Versuch (mit Kühlung K), Prozessführung gemäß Figuren 3b, 5

Im Versuch I (Figuren 4 und 3) wird das auf die Vorerhitzungs-Temperatur T2 = TVE vorerhitzte und heißgehaltene Milchprodukt P ohne Kühlung K über den zweiten Produktleitungs-Abschnitt 22 durch den„inaktiven“ Kühler 6 geführt und mit der Vorerhitzungs-Temperatur T2 = TVE der als Infusionseinrichtung 80 ausgebildeten Direkterhitzungseinrichtung 8 zugeführt.

In den Versuchen II und III (Figuren 5 und 3a bzw. Figuren 5 und 3b) wird das auf die Vorerhitzungs-Temperatur T2 = TVE vorerhitzte und heißgehaltene Milchprodukt P jeweils auf dem Weg über den zweiten Produktleitungs-Abschnitt 22 durch den„aktiven“ Kühler 6 geführt, erfährt dort die indirekte Kühlung K um die Temperatur-Differenz DTK auf die Abkühl-Temperatur T3 = TK, wobei sich die Temperatur- Differenz DTK des Versuchs II von jener des Versuchs III unterscheidet. Das Milch produkt P tritt mit der jeweiligen Abkühl-Temperatur T3 = TK in die als Infusionseinrichtung 80 ausgebildete Direkterhitzungseinrichtung 8 ein.

Alle relevanten Temperaturen und Verweilzeiten der Versuche I bis III der Wärmebehandlung des proteinangereicherten Milchprodukts P von der Vorerhitzung VE im Vorerhitzer 2 mit der Vorerhitzungs-Temperatur T1 = TVE bis zum behandelten Milchprodukt P in der Abführleitung 36 mit einer Austritts-Temperatur T6 = TA (Figuren 1, 2) sind in der nachfolgenden Tabelle 1 zusammengestellt. Für die Wärmebehandlung gilt unter anderem: Versuch I: TVE - TA = 2 K;

Versuch II: TK - TA = 1 ,5 K; Versuch III: TK - TA = 2 K.

Tabelle 1

Tabelle 2 Versuchsergebnisse

Eine Auswahl der in den Versuchen I bis III ermittelten Messwerte ist in der vorstehenden Tabelle 2 zusammengestellt. Die relevanten Erhitzungsindikatoren, nämlich nicht-denaturiertes ß-Laktoglobulin und Furosin, zur Abschätzung und Kontrolle der tatsächlichen Hitzebelastung von Milchprodukten und ihre Bedeutung für die ernährungsphysiologische und sensorische Qualität dieser Milchprodukte wurde vorstehend thematisiert. Die diesbezüglichen Messwerte, gewonnen aus den Versuchen I bis III, sind in Tabelle 2 durch graue Markierung hervorgehoben.

In Figur 6 ist der normierte Gehalt an nicht-denaturiertem ß-Laktoglobulin L/Lo [1] im behandelten Milchprodukt P für die Versuche I bis III dargestellt. Dabei stellt L den jeweiligen Messwert (ß-Lg) für das nicht-denaturierte ß-Laktoglobulin in g/kg Protein (*) in dem behandelten Milchprodukt P dar, der auf Lo bezogen ist, wobei Lo als Bezugsgröße für die Normierung den jeweiligen Messwert für das nicht-denaturierte ß-Laktoglobulin im unbehandelten Milchprodukt P (Rohmilch) bezeichnet.

Ergebnis

Die Versuchsergebnisse (Tabelle 2) zeigen, dass die erfindungsgemäße indirekte Kühlung K ausweislich des Versuchs II (DTK = 5 K ^ L/Lo = 0,34) und des Versuchs III (DTK = 10 K -> L/Lo = 0,42) zu einer wünschenswerten, nicht erwarteten und überraschenden Erhöhung des Gehalts an nicht-denaturiertem ß-Laktoglobulin gegenüber dem Versuch I (ohne Kühlung K; DTK = 0 K -> L/Lo = 0,25) führt, wobei unter den gegebenen sonstigen Prozessbedingungen in der Anlage 1000 die Kühlung um DTK = 10 K im Versuch III ein optimales Ergebnis liefert (Figur 6).

In Figur 7 ist der normierte Gehalt an Furosin F/Fo [1] im behandelten Milchprodukt P für die Versuche I bis III dargestellt. Dabei stellt F den jeweiligen Messwert für das Furosin in mg/100g Protein in dem behandelten Milchprodukt P dar, der auf Fo bezogen ist, wobei Fo als Bezugsgröße für die Normierung den jeweiligen Messwert für das Furosin im unbehandelten Milchprodukt P (Rohmilch) bezeichnet.

Ergebnis

Die Versuchsergebnisse (Tabelle 2) zeigen, dass die erfindungsgemäße indirekte Kühlung K ausweislich des Versuchs II (DTK = 5 K -) F/Fo = 3,38) und des Versuchs III (DTK = 10 K - F/Fo = 3,14) zu einer wünschenswerten, nicht erwarteten und überraschenden Erniedrigung des Gehalts an Furosin gegenüber dem Versuch I (ohne Kühlung K; DTK = 0 K -> F/Fo = 3,55) führt, wobei unter den gegebenen sonstigen Prozessbedingungen in der Anlage 1000 die Kühlung um DTK = 10 K im Versuch III ein optimales Ergebnis liefert.

Ob allerdings die Erhöhung des Gehalts an ß-Laktoglobulin und die Erniedrigung des Gehalts an Furosin ausschließlich auf die erfindungsgemäße indirekte Kühlung K vor der Direkterhitzung DE zurückzuführen sind, kann durch die Versuche I bis III nicht zwingend belegt werden. Es ist nicht auszuschließen, dass die festgestellten Unterschiede, die wünschenswert, nicht erwartet und überraschend sind, zu einem überwiegenden Teil auf die erfindungsgemäße indirekte Kühlung K und, wenn überhaupt, zu einem eher kleinen Teil auf die notwendige stärkere Kühlung des protein- angereicherten Milchprodukts P bei der Flash-Kühlung FK (unterschiedliche Austritts-Temperaturen 78,5 °C und 73 °C für die Versuche II bzw. III jeweils gegenüber TA = 83 °C für Versuch I) zurückzuführen sind.

Diese Nichterkenntnis scheint aber nicht erfindungswesentlich zu sein, zumal die Versuche II und III zwangsläufig untereinander und jeweils gegenüber Versuch I in den unterschiedlichen Austritts-Temperaturen TA enden müssen. Letztere resultieren zwingend aus der Bedingung, die das Merkmal (d) im Oberbegriff des Anspruchs 1 setzt, und letztlich ist die erfindungsgemäße indirekte Kühlung ursächlich auch für diesen Sachverhalt und seine möglichen Auswirkungen verantwortlich.

Die Erfüllung des Merkmals (d) gelingt nur in Abhängigkeit von der jeweils im Zuge der Direkterhitzung DE in den Versuchen I bis III zugeführten Menge Wasserdampf (vorzugsweise Sattdampf), und damit zwangsläufig mit entsprechend zugeordneten, voneinander verschiedenen Austritts-Temperaturen TA. Das Flash-Kühlen FK schließt auch den Entzug jener Menge Wasser mit ein, die durch die jeweilige indirekte Kühlung K von der Vorerhitzungs-Temperatur TVE auf die Abkühl-Temperatur TK (Enthalpie-Erniedrigung) wiederum in Form einer adäquaten Menge Wasserdampf D im Zuge der Direkterhitzung DE von der Abkühl-Temperatur TK auf die Hocherhitzungs-Temperatur THE (Enthalpie-Erhöhung) kompensatorisch zwangsläufig erforderlich ist. Die den Versuchen I bis III zugeordneten Austritts-Temperaturen TA (siehe Tabelle 1) müssen zur Erfüllung der Bedingung, die das Merkmal (d) im Oberbegriff des Anspruchs 1 setzt, aus den nachfolgenden Gründen zwangsläufig unterschiedlich sein.

Versuch I (ohne Kühlung)

Um bei der Flash-Kühlung FK dem hocherhitzten Milchprodukt P die Menge Wasser W, die jener Menge des zuvor zur Erhitzung von der Vorerhitzungs-Temperatur TVE = 85 °C auf die Hocherhitzungs-Temperatur THE = 137,5 °C zugeführten Wasserdampfes D entspricht, zu entziehen, ist in der Vakuumeinrichtung 14 (siehe Figur 2) ein Sättigungs-Druck ps bzw. ein entsprechender Absolutdruck (Unterdrück gegenüber Atmosphärendruck) einzustellen, der das Milchprodukt P bei einer Sät tigungs-Temperatur Ts(ps) = 83 °C, die auch der Austritts-Temperatur TA entspricht, sieden lässt.

Versuch II (mit Kühlung; Abkühlung von TVE = 85 °C auf TK = 80 °C; DTK = 5 K) Die Abkühlung des Milchprodukts P um eine Temperatur-Differenz DTK = 5 K erfordert eine entsprechende Wärmeabfuhr bzw. eine Enthalpie-Erniedrigung aus bzw. in dem Milchprodukt P. Diese Enthalpie-Erniedrigung im Versuch II muss im Zuge der Direkterhitzung DE durch zusätzliche Zufuhr von Wasserdampf, vorzugsweise Sattdampf, gegenüber Versuch I kompensiert werden, um auf die gleiche Hocherhitzungs-Temperatur THE wie in Versuch I (THE = 137,5 °C) zu gelangen.

Damit das Milchprodukt P durch die zusätzliche Dampfzufuhr im Versuch II nicht „verwässert“ wird, muss dem Milchprodukt P in der Vakuumkammer 14 durch das sog. Flash-Kühlen FK eine der zusätzlichen Menge Wasserdampf entsprechende Menge Wasser in Form von Brüden entzogen werden. Dieser Vorgang vollzieht sich im Sättigungszustand des Milchprodukts P.

Versuch III (mit Kühlung; Abkühlung von TVE = 85 °C auf TK = 75 °C; DTK=10 K) Die Abkühlung des Milchprodukts P um eine Temperatur-Differenz DTK = 10 K erfordert eine entsprechende Wärmeabfuhr bzw. eine Enthalpie-Erniedrigung aus bzw. in dem Milchprodukt P. Diese Enthalpie-Erniedrigung im Versuch III muss im Zuge der Direkterhitzung DE durch zusätzliche Zufuhr von Wasserdampf, vorzugsweise Sattdampf, in noch höherem Maße gegenüber Versuch I und dementsprechend auch in höherem Maße gegenüber Versuch II kompensiert werden, um auf die gleiche Hocherhitzungs-Temperatur THE wie in Versuch I bzw. im Versuch II (jeweils THE = 137,5 °C) zu gelangen.

Damit das Milchprodukt P durch die zusätzliche Dampfzufuhr im Versuch III nicht in noch höherem Maße als in Versuch II„verwässert“ wird, muss dem Milchprodukt P in der Vakuumkammer 14 durch das sog. Flash-Kühlen FK eine der zusätzlichen Menge Wasserdampf entsprechende Menge Wasser in Form von Brüden entzogen werden. Dieser Vorgang vollzieht sich im Sättigungszustand des Milchprodukts P.

Die Figuren 8a, 8b, 9a, 9b und 10a, 10b zeigen qualitativ den Umfang des Produkt- Foulings“ bzw. der„Fouling“Schicht im in der Regel kritischsten Bereich der Anlage 1000, nämlich stromabwärts des Austritts aus der Direkterhitzungseinrichtung 8, 80 und hier unter Demontagegesichtspunkten im leicht zugänglichen Saugstutzen der zweiten Fördereinrichtung 10 (Figur 2), für die Versuche I bis III nach jeweils 5 Stunden Produktionszeit. Die fotografischen Aufnahmen der Figuren 8a, 8b sind dem Versuch I, jene der Figuren 8a, 8b dem Versuch II und jene der Figuren 10a, 10b dem Versuch III zugeordnet.

Die Figuren 8a, 8b (Versuch I, ohne Kühlung K) zeigen eine geschlossene„Fou- Iing“-Schicht PF signifikanter Dicke nach 5 Stunden Produktionszeit, die den Wärmeübergang und die allgemeine Funktionsfähigkeit der Anlagenteile in den infrage kommenden Hocherhitzungsbereichen beeinträchtigt. Eine Unterbrechung der Produktion und eine Reinigung der Anlage 1000 ist nach etwa 10 Stunden Produktionszeit notwendig.

Die Figuren 9a, 9b (Versuch II, mit Kühlung K; DTK = 5 K) zeigen eine mit einer Vielzahl inselartiger Unterbrechungen versehene umfängliche Besiedelung der Wandung der in Rede stehenden Bereiche durch eine„Fouling“-Schicht PF sehr mäßiger Dicke, die den Wärmeübergang und die allgemeine Funktionsfähigkeit der Anlagenteile in den infrage kommenden Hocherhitzungsbereichen kaum beein- trächtigt, so dass eine Unterbrechung der Produktion und eine Reinigung der Anlage 1000 erst nach einer Produktionszeit von bis zu 20 Stunden (Produktionszeit etwa 2-3fach länger als in Versuch I) notwendig ist.

Die Figuren 10a, 10b (Versuch III, mit Kühlung K; DTK = 10 K) zeigen eine inselartige, flächenmäßig sehr begrenzte Besiedelung der in Rede stehenden Wandungen durch eine„Fouling“-Schicht PF mäßiger Dicke, die den Wärmeübergang und die allgemeine Funktionsfähigkeit der Anlagenteile in den infrage kommenden Hocherhitzungsbereichen kaum beeinträchtigt, so dass eine Unterbrechung der Produktion und eine Reinigung der Anlage 1000 erst nach einer Produktionszeit von bis zu 20 Stunden (Produktionszeit etwa 2-3fach länger als in Versuch I) notwendig ist.

Die in der Schwarz-Weiß-Darstellung der Figuren 9a bis 10b auf der Stirnfläche des Saugstutzens erkennbaren dunkleren Stellen sind geringfügige Ablagerungen des hocherhitzten Milchproduktes P mit braunen oder rötlich-braunen Verfärbungen, die vermutlich durch geringfügige Leckagen an der Flanschverbindung verursacht sind und auf eine Maillard-Reaktion MR des Milchprodukts P hindeuten.

Die vorstehend in Bezug auf die als Infusionseinrichtung 80 ausgebildete Direkterhitzungseinrichtung 8 dargestellten Sachverhalte und Ergebnisse lassen sich sinngemäß auf eine als Injektionseinrichtung 800 ausgebildete Direkterhitzungseinrichtung 8 übertragen (Figuren 1, 2). Ein mit der Lösung der erfindungsgemäßen Aufgabenstellung betrauter Fachmann, ein Verfahrensingenieur oder Technologe der Fachrichtung Milchwissenschaft oder Lebensmittelverfahrenstechnik oder Molkereitechnologie, wird die Lehre der vorliegenden Erfindung, ohne dass er erfinderisch tätig werden muss, auch auf ein in dieser Anmeldung nicht im Einzelnen dargestelltes Injektionsverfahren anwenden und hinsichtlich der dann noch festzulegenden Prozessgrößen optimieren können. BEZUGSZEICHENLISTE DER VERWENDETEN ABKURZUNGEN

Figuren 1 (Stand der Technik)

100 Anlage nach dem Stand der Technik

8 Direkterhitzungseinrichtung

80 Infusionseinrichtung

800 Injektionseinrichtung

2 Vorerhitzer

2a Wärmeträgermedium-Eintritt

2b Wärmeträgermedium-Austritt

4 erster Heißhalter

10 erste Fördereinrichtung

12 zweiter Heißhalter

14 Vakuumeinrichtung

16 zweite Fördereinrichtung

18 Milchprodukt-Eintritt (für zu behandelndes Milchprodukt P)

20 erster Produktleitungs-Abschnitt

22 zweiter Produktleitungs-Abschnitt

26 Wasserdampf-Einlass

28 Produkt-Einlass

30 Auslassrohr

32 dritter Produktleitungs-Abschnitt

34 vierter Produktleitungs-Abschnitt

36 Abführleitung (für behandeltes Milchprodukt P)

38 Brüden-Austritt

40 erster Kühlmittel-Eintritt

42 erster Kühlmittel-Austritt

D Wasserdampf

DE Direkterhitzung

FK Flash-Kühlen

HE Hocherhitzung HH1 erste Heißhaltung

HH2 zweite Heißhaltung IFV Infusionsverfahren

UV Injektionsverfahren

K1 erstes Kühlmittel

M Wärmeträgermedium

P Milchprodukt (proteinangereichert)

TA Austritts-Temperatur (= T6)

TVE Vorerhitzungs-Temperatur (= T1 , T2) THE Hocherhitzungs-Temperatur (= T4, T5)

VE Vorerhitzung

W Wasser

At1 erste Verweilzeit

At2 zweite Verweilzeit

Figuren 2 bis 4

1000 Anlage

6 Kühler

6a zweiter Kühlmittel-Eintritt

6b zweiter Kühlmittel-Austritt K Kühlung

K2 zweites Kühlmittel

TK Abkühl-Temperatur (= T3)

DTK Temperatur-Differenz ps Sättigungs-Druck

Ts Sättigungs-Temperatur

Figuren 6 bis 10b

I erster Versuch (ohne Kühlung K)

II zweiter Versuch (mit Kühlung K)

III dritter Versuch (mit Kühlung K)

Tabelle 1

F Furosin (Messwert in mg/100 g Protein)

Fo Furosin (Messwert, Bezugsgröße für Normierung)

F/Fo Furosin

(normierte Messwerte in [mg/100 g Protein]/[mg/100 g Protein] = [1])

L nicht-denaturiertes ß-Laktoglobulin (Messwert in g/kg Protein)

Lo nicht-denaturiertes ß-Laktoglobulin

(Messwert, Bezugsgröße für Normierung)

L/Lo nicht-denaturiertes ß-Laktoglobulin

(normierte Messwerte in [g/kg Protein]/[g/kg Protein] = [1])

MR Maillard-Reaktion (Bräunung)

PF „Fouling“-Schicht (Produkt-„Fouling“; Belagbildung)