ARRIERE PLAN DE L'INVENTION

Les compteurs d'énergie électrique modernes sont des compteurs électroniques dits « intelligents » qui sont bien sûr adaptés à mesurer une quantité d'énergie électrique fournie par un distributeur à une installation électrique via un réseau de distribution, mais qui sont aussi capables de réaliser un certain nombre de fonctions complémentaires : gestion des tarifs par réception d'ordres, relève et programmation à distance, téléinformation client, etc.

Ces compteurs d'énergie électrique comportent parfois un organe de coupure qui est monté sur un. conducteur de phase et qui permet de sélectivement connecter et déconnecter, à distance, l'installation électrique du réseau de distribution.

Le courant électrique circulant dans l'organe de coupure d'un tel compteur d'énergie électrique tend naturellement à élever la température à l'intérieur du compteur d'énergie électrique. Cependant, certains défauts survenant dans le compteur d' énergie électrique peuvent conduire à un échauffement anormal de l'organe de coupure et à une élévation anormale de température à l'intérieur du compteur d'énergie électrique. L'élévation anormale de température risque d'endommager le compteur d'énergie électrique, voire même de provoquer un incendie dans l'installation électrique à partir du compteur d'énergie électrique .

Le document WO-A-2010149921 propose de détecter un échauffement anormal de l'organe de coupure pouvant conduire à une telle élévation anormale de température à l'intérieur du compteur d'énergie électrique. Dans ce document, l' échauffement provient d'une augmentation anormale d'une résistance interne de l'organe de coupure, qui résulte d'une dégradation de l'état de surface des pôles de l'organe de coupure, Ce document enseigne d'estimer l'élévation anormale de la résistance interne en mesurant une tension aux bornes de la résistance interne.

On note cependant que la résistance interne d'un organe de coupure est très faible, de l'ordre de 500μΩ. La résistance interne de l'organe de coupure peut à titre d'exemple doubler en cas de charbonnage, pour atteindre ImQ» Lorsqu'un courant électrique d'une intensité de 1QA traverse l'organe de coupure fermé, la différence de potent iel aux bornes de l'organe de coupure passe de 5mV à lOmV. Il faut donc pouvoir mesurer une différence de potentiel de 5mV, ce qui représente une précision métrologique très fine (la précision nécessaire est de 0,02%, en considérant qu'un capteur de tension utilisé pour cette mesure est aussi destiné à mesurer la tension fournie par le secteur, soit 230V) , Cette méthode est par ailleurs extrêmement sensible aux bruits. Le capteur de tension utilisé doit donc être très performant et donc très coûteux .

On note de plus que le document WO-A-2010149921 permet uniquement de détecter une élévation de température provenant d'un défaut de l'organe de coupure, et non d'une autre cause, comme par exemple un problème de connexion d'un câble électrique au compteur d'énergie électrique.

OBJET DE L'INVENTION

L'invention a pour objet de détecter un nombre plus important de défauts potentiels susceptibles d'élever anormalement la température à l'intérieur d'un compteur d'énergie électrique, tout en réduisant le coût de la détection.

RESUME DE L ' INVENTION

En vue de la réalisation de ce but, on propose un procédé de détection d'un défaut dans un compteur d'énergie électrique comportant un organe de coupure, le défaut produisant une élévation anormale de température à l'intérieur du compteur d'énergie électrique, le procédé de détection comprenant les étapes de ;

- mesurer une intensité d' un courant électrique circulant dans l'organe de coupure ;

- mesurer une température intérieure à proximité de l'organe de coupure ;

- détecter la présence ou non du défaut à partir de l'intensité mesurée et de la température intérieure mesurée.

Le procédé de détection selon l'invention ne nécessite pas, pour détecter un défaut produisant une élévation anormale de température à l'intérieur du compteur d'énergie électrique, d' utiliser un capteur de tension particulièrement performant et donc coûteux. Le coût de la détection est donc réduit.

Le procédé de détection selon l'invention permet de détecter des défauts propres à l'organe de coupure : vieillissement prématuré de l'organe de coupure suite à des microcoupures dues à des phénomènes tels que des vibrations qui ouvrent de manière intempestive l'organe de coupure, risque de dégradation de l'organe de coupure lors d'ouvertures ou de fermetures en cas de charge fortement inductive, phénomène de charbonnage augmentant une résistance interne de l'organe de coupure et provoquant un échauffement plus important de l'organe de coupure pour un même courant électrique le traversant, etc.

Le procédé de détection selon l'invention permet aussi de détecter des défauts extérieurs à l'organe de coupure, et notamment un mauvais serrage de câbles électriques connectés au compteur, qui peut provoquer un échaufί ment critique à l'intérieur du compteur, Un tel défaut n'est pas détecté par un procédé de détection basé uniquement sur une mesure de résistance de l'organe de coupure (et notamment via une mesure de tension aux bornes de l'organe de coupure) . On propose de plus un compteur d'énergie électrique comportant un. organe de coupure, un capteur de courant destiné à mesurer un courant électrique circulant dans l'organe de coupure lorsque celui-ci est fermé, un capteur de température intérieure positionné à proximité de l'organe de coupure, et des moyens de traitement agencés pour mettre en œuvre le procédé de détection qui vient d'être décrit.

On propose de plus un programme d' ordinateur comprenant des instructions pour mettre en œuvre, par un compteur d'énergie électrique, le procédé de détection qui vient d'être décrit.

On propose en outre des moyens de stockage, caractérisés en ce qu'ils stockent un programme d ^f ordinateur comprenant des instructions pour mettre en œuvre, par un compteur d'énergie électrique, le procédé de détection qui vient d'être décrit.

L' invention sera mieux comprise à la lumière de la description qui suit de 'modes de mise en œuvre particuliers non limitatifs de l'invention.

BREVE DESCRIPTION DES DESSINS

Il sera fait référence aux dessins annexés, parmi lesquels ;

la figure 1 est un graphique comportant des courbes d'élévation de température dans un compteur d'énergie électrique, alors que l'intensité du courant électrique circulant dans un organe de coupure du compteur passe d'un premier palier d'une première intensité à un deuxième palier d' une deuxième intensité supérieure à la première intensité ;

la figure 2 est une figure analogue à la figure 1, dans laquelle la deuxième intensité est inférieure à la première intensité ;

la figure 3 représente une table comportant des valeurs d'intensité et, pour chaque valeur d'intensité, des seuils d'élévation de température. DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION

Le procédé de détection selon un premier mode de réalisation de l'invention est mis en œuvre dans un compteur d'énergie électrique.

Le compteur est destiné à mesurer une énergie électrique qui est fournie par un réseau de distribution situé en amont du compteur et qui est consommée par une installation électrique située en aval du compteur.

La fourniture d'énergie électrique consiste à fournir un courant électrique sous une certaine tension électrique à l'installation électrique. Le courant électrique circule sur un conducteur de phase qui s ' étend sur une courte portion au travers du compteur.

Le compteur comporte un organe de coupure qui est monté sur le conducteur de phase à l'intérieur du compteur. L'organe de coupure permet de sélectivement connecter et déconnecter, à distance, 1 ' installation électrique du réseau de distribution, La résistance interne de l'organe de coupure est d'environ 500μΩ (ou d'environ l,5mQ en tenant compte de barres de cuivre situées de part et d'autre d'un contact mobile de l'organe de coupure).

Outre l'organe de coupure, le compteur comporte un capteur de courant, un capteur de température intérieure et une carte électrique comprenant des moyens de traitement. Les moyens de t rai t ernen t comprennent un composant de traitement intelligent (par exemple un microcontrôleur, un processeur, un FPGA, etc.) adapté à exécuter des instructions d'un programme pour mettre en œuvre le procédé de détection selon le premier mode de réalisation de 1 ' invention .

Le capteur de courant est destiné à mesurer le courant électrique circulant dans l'organe de coupure lorsque celui-ci est fermé. Le courant électrique présente une intensité comprise classiquement entre 1A et 65A, tout en pouvant bien sûr être inférieure à 1A et supérieure à 65A. On note que le capteur de courant dont il est question ici est un capteur de courant classique équipant le compteur et destiné à mesurer le courant électrique consommé par l'installation électrique. Le capteur de courant n'est donc pas dédié à la mise en œuvre du procédé de détection selon le premier mode de réalisation de l'invention.

Le capteur de température intérieure est positionné à proximité de l'organe de coupure (éventuellement au contact de l'organe de coupure) et est destiné à mesurer une température intérieure du compteur, à proximité de l'organe de coupure, Le capteur de température intérieure est lui aussi un capteur de température classique. Le capteur de température intérieure n' est pas, lui non plus , dédié à la mise en œuvre du procédé de détection selon le premier mode de réalisation de l'invention.

On note que le compteur utilisé ici ne comporte pas de capteur de température extérieure destiné à mesurer une température extérieure du compteur. Le coût de la mise en œuvre du procédé de détection selon le premier mode de réalisation de l'invention est donc réduit par rapport au coût de la mise en œuvre d'un procédé de détection nécessitant un capteur de température extérieure.

Le procédé de détection selon le premier mode de réalisation de l'invention, mis en œuvre par les moyens de traitement, permet de détecter un défaut produisant une élévation anormale de température à l'intérieur du compteur d'énergie électrique. Des exemples de tels défauts ont été fournis plus tôt dans la description.

Le procédé de détection selon le premier mode de réalisation de l'invention consiste à mesurer l'intensité du courant électrique circulant dans l'organe de coupure lorsque l'organe de coupure est fermé, à mesurer la température intérieure, et à détecter la présence ou non du défaut à partir de l'intensité mesurée et de la température intérieure mesurée.

Comme le compteur utilisé ici ne comporte pas de capteur de température extérieure, il est délicat de détecter une élévation anormale de température à l'intérieur du compteur, puisque la température intérieure mesurée par le capteur de température intérieure dépend non seulement d'un échauffement produit par la circulation du courant électrique dans l'organe de coupure (un tel échauffement est inévitable) , mais aussi, bien sûr, de la température extérieure .

Le procédé de détection selon le premier mode de réalisation de l'invention utilise donc un gradient de température intérieure en fonction de l' intensité du courant électrique circulant dans l'organe de coupure.

Les moyens de traitement acquièrent tout d'abord une première température intérieure (mesurée par le capteur de température intérieure) lorsque l'intensité mesurée du courant électrique atteint un premier palier d'une première intensité (mesurée par le capteur de courant), uis acquièrent une deuxième température intérieure (mesurée par le capteur de température intérieure) lorsque l'intensité mesurée atteint un deuxième palier d' une deuxième intensité (mesurée par le capteur de courant). Le deuxième palier est un palier qui succède directement au premier palier.

Les paliers dont il est ici question constituent de manière générale la forme d'une courbe de l'intensité du courant électrique consommé par l'installation électrique. Lorsqu'un. ou plusieurs appareils de l'installation électrique fonctionnent, la courbe de l'intensité du courant électrique atteint un palier et se stabilise sur le palier. Lorsqu'un appareil additionnel est activé, la courbe de l'intensité du courant électrique atteint un palier suivant et se stabilise sur le palier suivant.

Chaque palier est défini comme étant une portion d'une courbe de l'intensité du courant électrique, portion sur laquelle l'intensité du courant électrique est stable pendant une durée prédéterminée.

Par « stable », on entend qu'une différence maximum en valeur absolue entre une intensité quelconque d'un palier et l'intensité moyenne du palier est inférieure ou égale à un seuil de palier prédéterminé. Ici, la première intensité est l'intensité moyenne du premier palier et la deuxième intensité est l'intensité moyenne du deuxième palier. Ainsi, une différence maximum en valeur absolue entre une intensité quelconque du premier palier et la première intensité est inférieure ou égale à un premier seuil de palier prédéterminé, et une différence maximum en valeur absolue entre une intensité quelconque du deuxième palier et la deuxième intensité est inférieure ou égale à un deuxième seuil de palier prédéterminé.

Le premier seuil de palier prédéterminé est avantageusement compris entre 5% et 25% de la première intensité et le deuxième seuil de palier prédéterminé est avantageusement compris entre 5% et 25% de la deuxième intensité. Ici, le premier seuil de palier prédéterminé est égal à 15% de la première intensité et le deuxième seuil de palier prédéterminé est égal à 15% de la deuxième intensité (le premier seuil de palier prédéterminé et le deuxième seuil de palier prédéterminé pourraient être différents) .

La durée prédéterminée correspond ici à 10min de l'intensité mesurée intégrée sur des périodes non glissantes de imin,

La première intensité et/ou la deuxième intensité (c'est à dire au moins l'une des deux) doivent être supérieures ou égales à un seuil d'intensité prédéterminé pour que la première intensité et la deuxième intensité soient prises en compte pour mettre en œuvre le procédé de détection selon le premier mode de réalisation de 1' invention .

En effet, si le courant électrique présente une intensité faible, l' éc auffement de l'organe de coupure provoqué par un tel courant électrique ne présente aucun risque d' endommagement du compteur ou d' incendie pour l'installation électrique, et le procédé de détection n'est pas mis en œuvre. Ainsi, si ni la première intensité ni la deuxième intensité ne sont supérieures ou égales au seuil d'intensité prédéterminé, la première intensité et la deuxième intensité ne sont pas prises en compte.

On parle ici d' intensité en valeur absolue : on considère en effet que l'intensité du courant électrique circulant dans l'organe de coupure lorsque celui-ci est fermé présente un signe constant représentatif d'un courant électrique circulant pour alimenter l'installation électrique (et non produit par l'installation électrique) . Si le signe de l'intensité est négatif (pour répondre à une norme quelconque), on prend en compte la valeur absolue de 1' intensité .

Le seuil d' intensité prédéterminé est avantageusement compris entre 1A et 10A. Le seuil d'intensité prédéterminé est ici égal à 5A.

Une différence entre la deuxième intensité et la première intensité doit par ailleurs être supérieure ou égale, en valeur absolue, à un seuil de différence d'intensité prédéterminé. En effet, si la première intensité et la deuxième intensité sont trop proches, la différence d'intensité ne produit pas une différence d' échauffement significative de l'organe de coupure. La première intensité et la deuxième intensité ne permettent alors pas de mettre en œuvre le procédé de détection de manière efficace et ne sont pas prises en compte.

Le seuil de différence d'intensité prédéterminé est avantageusement compris entre 5A et ISA. Le seuil de différence d'intensité prédéterminé est ici égal à 9A.

Le procédé de détection consiste ensuite à acquérir une première température intérieure à proximité de l'organe de coupure lorsque l'intensité mesurée atteint le premier palier de la première intensité et à acquérir une deuxième température intérieure à proximité de l'organe de coupure lorsque l'intensité mesurée atteint le deuxième palier de la deuxième intensité.

Le procédé de détection consiste enfin à détecter la présence ou non d'un défaut à partir du rapport entre, d'une part, une différence entre la deuxième température intérieure et la première température intérieure, et, d'autre part, une différence entre la deuxième intensité et la première intensité.

Un défaut potentiel est détecté lorsque le rapport est supérieur ou égal à un seuil de défaut potentiel prédéterminé. Le seuil de défaut potentiel prédéterminé est avantageusement compris entre 0, 2°C/A et 0 , 8 °C/A. Ici, le seuil de défaut potentiel prédéterminé est égal à 0, 4 °C/A.

Un défaut avéré est détecté lorsque le rapport est supérieur ou égal à un seuil de défaut avéré prédéterminé supérieur au seuil de défaut potentiel. Le seuil de défaut avéré prédéterminé est avantageusement compris entre 0, 2°C/A et 0, 8°C/A. Ici, le seuil de défaut avéré prédéterminé est égal à 0, 6°C/A.

Lorsque les moyens de traitement détectent un défaut potentiel, les moyens de traitement envoient un message d'alerte vers un système informatique du fournisseur d'énergie électrique (ou du gestionnaire du réseau). Le fournisseur d'énergie électrique (ou le gestionnaire du réseau) décide alors éventuellement de commander l'ouverture de l'organe de coupure en envoyant une commande d'ouverture. L'ouverture de l'organe de coupure permet en effet d'annuler l'intensité du courant électrique circulant dans l'organe de coupure et donc de réduire très fortement voire totalement l' échauffement de l'organe de coupure et donc les risques d'incendie.

Le message d'alerte et la commande d'ouverture sont transmis de manière bidirectionnelle via des messages DLMS/COSEM.

Lorsque les moyens de traitement détectent un défaut avéré, les moyens de traitement envoient un message d'alarme vers le système informatique du fournisseur d'énergie électrique (ou du gestionnaire du réseau). Le fournisseur d'énergie électrique (ou le gestionnaire du réseau) décide alors de commander l'ouverture de l'organe de coupure en envoyant une commande d'ouverture. Le message d'alarme et la commande d'ouverture sont transmis de manière bidirectionnelle via des messages DLMS/COSEM.

Un exemple de message d'alarme est présenté ici :

<EventNotificationRequest>

<A11ribut eDescriptor>

<Classld Value=«0001» />

<Instanceld Value=«0000616200FF» />

<Attributeld Value=«02» />

</AttributeDescriptor>

<A11 ributeVa1ue>

<DoubleLongUnsigned Value=«00000001» />

</ ttributeVa1ue>

</EventNotificationRequest> .

L'encodage associé au message d'alarme est :

C20000010000616200FF020600000001.

On illustre le procédé de détection selon le premier mode de réalisation de l'invention en référence à la figure 1.

Une première courbe d'élévation de température Cl, une deuxième courbe d'élévation de température C2 , et une troisième courbe d'élévation de température C3 sont représentées sur la figure 1.

Ces courbes d'élévation de température correspondent à une situation dans laquelle la première intensité II du premier palier PI est égale à 10A (soit supérieure au seuil d' intensité prédéterminé de 5A) , la deuxième intensité 12 du deuxième palier P2 est égale à 65A (soit supérieure au seuil d' intensité prédéterminé de 5A) . La deuxième intensité 12 du deuxième palier P2 est donc supérieure à la première intensité II du premier palier Pl. Une différence entre la deuxième intensité 12 et la première intensité II est égale à 55A et est donc supérieure, en valeur absolue, au seuil de différence d'intensité prédéterminé égal à 9A.

Une différence maximum en valeur absolue entre une intensité quelconque du premier palier PI et la première intensité II est inférieure ou égaie à 15% de la première intensité II (soit inférieure ou égale au premier seuil de palier prédéterminé) . Une différence maximum en valeur absolue entre une intensité quelconque du deuxième palier P2 et la deuxième intensité 12 est inférieure ou égale à 15% de la deuxième intensité 12 (soit inférieure ou égale au deuxième seuil de palier prédéterminé ) .

Le procédé de détection peut donc être mis en œuvre avec le premier palier Pl et le deuxième palier P2 représentés ici.

La première courbe d'élévation de température Cl correspond à un cas où l'élévation de température au niveau du premier palier Pl est égale à 3, 0 °C et où l'élévation de température au niveau du deuxième palier P2 est égale à 19, 5 °C . Bien sûr, comme la température extérieure du compteur n'est pas accessible pour les moyens de traitement, les moyens de traitement ne disposent pas en réalité de ces valeurs d'élévation de température. Cependant, comme les variations de la température extérieure sont négligeables au regard de la durée cumulée du premier palier Pl, du deuxième palier P2 et de la transition entre le premier palier Pl et le deuxième palier P2 , la différence entre la deuxième température intérieure T2 et la première température intérieure Tl est égale à la différence entre l'élévation de température au niveau du deuxième palier P2 et l'élévation de température au niveau du premier palier Pl.

Le rapport entre, d'une part, une différence entre la deuxième température intérieure T2 et la première température intérieure Tl (mesurées par le capteur de température intérieure), et, d'autre part, une différence entre la deuxième intensité 12 et la première intensité II (mesurées par le capteur de courant) correspond donc à un gradient de température intérieure en fonction de l'intensité du courant électrique, mais aussi, selon ce qui vient d'être dit, à un gradient d'élévation de température dans le compteur en fonction de l' intensité du courant électrique .

Pour la première courbe d'élévation de température Cl, le rapport Gradl entre, d'une part, une différence entre la deuxième température intérieure T2 et la première température intérieure 11, et, d'autre part, une différence entre la deuxième intensité 12 et la première intensité II, est tel que :

Gradl=(T2-Tl) / (12-11) =0, 30.

Le rapport Gradl est donc inférieur au seuil de défaut potentiel (ici égal à 0,4 °C/A) , et donc, bien sûr, au seuil de défaut avéré (ici égal à 0,6°C/A) : les moyens de traitement ne détectent aucun défaut.

La deuxième courbe d' élévation de température C2 correspond à un cas où l'élévation de température au niveau du premier palier Pi est égale à 4 , 2 °C et où l'élévation de température au niveau du deuxième palier P2 est égale à 27, 3°C.

Pour la deuxième courbe d' élévation de température C2 , le rapport Grad2 entre, d' une part , une différence entre la deuxième température intérieure T2 et la première température intérieure Tl, et, d'autre part, une différence entre la deuxième intensité 12 et la première intensité II, est tel que :

Grad2- (T2-T1) / (12-11 ) =0, 42.

Le rapport Grad2 est donc supérieur au seuil de défaut potentiel prédéterminé (ici égal à 0 , 4 °C/A) et inférieur au seuil de défaut avéré prédéterminé (ici égal à 0 , 6°C/A) : les moyens de traitement détectent un défaut potentiel. Un message d'alerte est envoyé par les moyens de traitement.

La troisième courbe d'élévation de température C3 correspond à un cas où l'élévation de température au niveau du premier palier PI est égale à 6, 0 °C et où l'élévation de température au niveau du deuxième palier P2 est égale à 39, 0°C. Pour la troisième courbe d' élévation de température C3 , le rapport Grad3 entre, d'une part, une différence entre la deuxième température intérieure T2 et la première température intérieure Tl, et, d'autre part, une différence entre la deuxième intensité 12 et la première intensité II, est tel que :

Grad3=(T2-Tl) / (12-11) -0, 60.

Le rapport Grad3 est donc égal au seuil de défaut a éré prédéterminé (ici égal à 0,6°C/A) : les moyens de traitement détectent un défaut avéré. Un message d'alarme est envoyé par les moyens de traitement.

On illustre maintenant le procédé de détection selon le premier mode de réalisation de l' invention en référence à la figu e 2.

Une quatrième courbe d'élévation de température C4, une cinquième courbe d'élévation de température C5 , et une sixième courbe d'élévation de température C6 sont représentées sur la figure 2.

Ces courbes d'élévation de température correspondent à une situation dans laquelle la première intensité II du premier palier PI est égale à 65A. (soit supérieure au seuil d'intensité prédéterminé de 5A) , la deuxième intensité 12 du deuxième palier P2 est égale à 25A (soit supérieure au seuil d' intensité prédéterminé de 5A) . La deuxième intensité 12 du deuxième palier P2 est donc inférieure à la première intensité II du premier palier Pl. Une différence entre la deuxième intensité 12 et la première intensité II est égale à -40A et est donc supérieure, en valeur absolue, au seuil de différence d' intensité prédéterminé égal à 9A.

Une différence maximum en valeur absolue entre une intensité quelconque du premier palier Pl et la première intensité II est inférieure ou égale à 15% de la première intensité II (soit inférieure ou égale au premier seuil de palier prédéterminé) . Une différence maximum en valeur absolue entre une intensité quelconque du deuxième palier P2 et la deuxième intensité 12 est inférieure ou égale à 15% de la deuxième intensité 12 (soit inférieure ou égale au deuxième seuil de palier prédéterminé) .

Le procédé de détection peut donc être mis en œuvre avec le premier palier Pl et le deuxième palier P2 représentés ici,

La quatrième courbe d' élévation de température C4 correspond à un cas où l' élévation de température au niveau du premier palier Pl est égale à 19, 5 °C et où l'élévation de température au niveau du deuxième palier P2 est égale à 7,5°C.

Pour la quatrième courbe d'élévation de température C4 , le rapport Grad4 entre, d'une part, une différence entre la deuxième température intérieure T2 et la première température intérieure Tl, et, d'autre part, une différence entre la deuxième intensité 12 et la première intensité II, est tel que :

Grad4= (T2-T1) / (12-11) =0,30.

Le rapport Grad4 est donc inférieur au seuil de défaut potentiel prédéterminé (ici égal à 0 , 4 °C/A) , et donc, bien sûr, au seuil de défaut avéré prédéterminé (ici égal à 0,6°C/A) : les moyens de traitement ne détectent aucun défaut .

La cinquième courbe d' élévation de température C5 correspond à un cas où l'élévation de température au niveau du premier palier Pl est égale à 27, 3°C et où l'élévation de température au niveau du deuxième palier P2 est égale à 10, 5°C.

Pour la cinquième courbe d'élévation de température C , le rapport GradS entre, d'une part, une différence entre la deuxième température intérieure T2 et la première température intérieure Tl, et, d'autre part, une différence entre la deuxième intensité 12 et la première intensité II, est tel que :

Grad5=(T2-Tl) / (12-11 )=Q, 2.

Le rapport Grad5 est donc supérieur au seuil de défaut potentiel prédéterminé (ici égal à 0 , 4 °C/A) et inférieur au seuil de défaut avéré prédéterminé (ici égal à 0 , 6°C/A) : les moyens de traitement détectent un défaut potentiel. Un. message d'alerte est envoyé par les moyens de traitement.

La sixième courbe d' élévation de température C6 correspond à un cas où l'élévation de température au niveau du premier palier PI est égale à 39, 0°C et où l'élévation de température au niveau du deuxième palier P2 est égale à 15, 0°C.

Pour la sixième courbe d'élévation de température C6, le rapport Grad6 entre, d'une part, une différence entre la deuxième température intérieure T2 et la première température intérieure Tl, et, d'autre part, une différence entre la deuxième intensité 12 et la première intensité II, est tel que :

Grad3=(T2-Tl) /( 12-11 ) =0 , 60.

Le rapport Grad2 est donc égal au seuil de défaut avéré prédéterminé (ici égal à 0, 6 °C/A) ; les moyens de traitement détectent un défaut avéré. Un message d'alarme est envoyé par les moyens de traitement,

On note ici que le seuil de défaut potentiel prédéterminé et le seuil de défaut avéré prédéterminé utilisés sont les mêmes lorsque la première intensité est supérieure à la deuxième intensité, et lorsque la deuxième intensité est supérieure à la première intensité.

On note aussi que les rapports Gradl, Grad2 et Grad3 sont égaux respectivement aux rapports Grad4 , GradS et Grad6, et ce, bien que la deuxième intensité de la figure 2 ne soit pas égale à la première intensité de la figure 1. Les rapports attendus dépendent donc uniquement de la situation de défaut dans le compteur (absence de défaut, défaut potentiel, défaut avéré) et non de l'intensité du courant électrique consommé par l'installation électrique.

Avantageusement, l'intensité mesurée entre le premier palier Pl et le deuxième palier P2 est filtrée par un premier filtre numérique passe-bas si la deuxième intensité 12 est supérieure à la première intensité II, et par un deuxième filtre numérique passe-bas si la deuxième intensité 12 est inférieure à la première intensité II.

Le premier filtre numérique passe-bas est un filtre du premier ordre avec une fréquence de coupure fcl basse, égale ici à 10 ^"2 Hz.

Un exemple d'un tel premier filtre numérique passe-bas du premier ordre est le filtre ayant pour fonction de transierL en Z , en supposant que la fréquence d'échantillonnage est de 0,1Hz :

H(Z) = (1+ ^~1 ) / (l-a.Z ^{^1} ) ,

Une sortie numérique S _n de ce filtre par rapport à une entrée numérique E _n de ce filtre est :

S _n =E _n+ E _n _ ₁ +a, S _n _i, avec a=0 , 5095254495.

Le deuxième filtre numérique passe-bas est un filtre du premier ordre semblable au premier filtre passe-bas, avec une fréquence de coupure fc2 supérieure à fcl et ici égale à 2*fcl, soit égale ici à 2.10 ^~2 H z . Dans ce cas, a=0, 1583844403.

On retarde ainsi la montée en intensité par rapport à la descente en intensité. On compense des effets d'inertie thermiques qui ont pour conséquence que, pour une différence donnée entre la première intensité II et la deuxième intensité 12, la température augmente plus rapidement, lorsque l'intensité augmente entre la première intensité I I et la deuxième intensité 12, qu'elle ne diminue, lorsque l'intensité diminue entre la première intensité I I et la deuxième intensité 12.

On prévoit en outre, indépendamment de ce qui vient d'être décrit, d'envoyer un message d'alerte prioritaire lorsque la température intérieure du compteur dépasse un seuil de température d'alerte prioritaire dépendant de l'intensité du courant mesuré, et d'envoyer un message d'alarme prioritaire lorsque la température intérieure dépasse un seuil de température d' alarme prioritaire dépendant de l'intensité du courant mesuré.

Le message d'alerte prioritaire et le message d'alarme prioritaire sont envoyés quoiqu' il arrive et de manière prioritaire par rapport aux critères évoqués plus tôt et relatifs au rapport entre une différence entre la deuxième température et la première température, et entre une différence entre la deuxième intensité et la première intensité .

Le message d'alerte prioritaire et le message d'alarme prioritaire constituent des précautions supplémentaires permettant de commander très rapidement une ouverture de l'organe de coupure lorsque 1 ' échauffement est très important et doit être réduit de manière urgente .

Le procédé de détection selon un deuxième mode de réalisation de l'invention est mis en œuvre dans un compteur semblable au compteur précédemment décrit mais comportant cette fois, outre le capteur de température intérieure, un capteur de température extérieure qui mesure une température extérieure du compteur,

Le procédé de détection selon le deuxième mode de réalisation de l'invention consiste tout d'abord, à un moment donné, à mesurer l'intensité du courant électrique circulant dans l'organe de coupure lorsque l'organe de coupure est fermé, à mesurer la température intérieure du compteur, et à mesurer la température extérieure du compteu .

Les moyens de traitement calculent alors une élévation de température égale à une différence entre la température intérieure et la température extérieure .

Puis, les moyens de traitement accèdent à une table T, visible sur la figure 3 , stockée dans une mémoire des moyens de traitement.

La table T comporte des valeurs d' intensité I (A) (de 1A à 65A avec un pas de 1A) et, pour chaque valeur d' intensité I (A) , une élévation de température attendue 50a, un seuil d'élévation de température représentatif d'un défaut potentiel ôOdp, et un seuil d'élévation de température représentatif d'un défaut avéré Ô6da . L'élévation de température attendue 59a , le seuil d'élévation de température représentatif d'un défaut potentiel 59dp, et le seuil d'élévation de température représentatif d'un défaut avéré ô9da sont des valeurs prédéterminées qui dépendent de la valeur d'intensité 1(A) à laquelle elles sont associées.

Les moyens de traitement comparent l'élévation de température calculée actuelle avec l'élévation de température attendue 56a , le seuil d' élévation de température représentatif d'un défaut potentiel δθαρ, et le seuil d'élévation de température représentatif d' un défaut avéré ô9da de la table T associés à l'intensité mesurée, et détectent alors soit une absence de défaut, soit un défaut potentiel, soit un défaut avéré,

Par exemple, si le capteur de courant mesure une intensité de 28A, et que l'élévation de température est proche de 8 , 4 °C (c'est à dire de la valeur 60a pour la valeur d'intensité I(A)=28A dans la table T) , les moyens de traitement ne détectent aucun défaut. Si l'élévation de température est supérieure ou éga le à 11, 76 ⁰ C (c'est à dire à la valeur ÔOdp pour la valeur d'intensité I (A) =28A dans la table T) , les moyens de traitement détectent un défaut potentiel, et envoient un message d'alerte. Si l'élévation de température est supérieure ou égale à 16, 8 °C (c'est à dire à la valeur 59da pour la valeur d'intensité I (A) =28 dans la table T) , les moyens de traitement détectent un défaut avéré, et envoient un message d'alarme.

Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits mais englobe toute variante entrant dans le champ de l'invention telle que définie par les revendications .

Bien que l'on ait, dans le procédé de détection selon le premier mode de réalisation de l'invention, utilisé un seuil de défaut potentiel prédéterminé et un seuil de défaut avéré prédéterminé, il aurait parfaitement été possible d'utiliser un unique seuil de défaut prédéterminé (lui aussi avantageusement compris entre 0, 2°C/A et 0, 8°C/A) , et de détecter un défaut lorsque le rapport entre les températures et les intensités est supérieur ou. égal au seuil de défaut prédéterminé.

De même, bien que l'on ait, dans le procédé de détection selon le deuxième mode de réalisation de l'invention, utilisé un seuil d'élévation de température représentatif d'un défaut potentiel et un seuil d'élévation de température représentatif d'un défaut avéré, il aurait été possible d'utiliser un unique seuil d'élévation de température prédéterminé qui dépend de l'intensité mesurée, et de détecter un défaut lorsque l'élévation de température est supérieure à ce seuil d'élévation de température prédéterminé .

On a indiqué ici que c'est le fournisseur d'énergie électrique (ou le gestionnaire du réseau) qui commande l'ouverture de l'organe de coupure à la récept i on d' un message d'alerte ou d'un message d'alarme. Il est cependant possible de prévoir que le compteur lui-même décide de commander l'ouverture de l'organe de coupure en fonction de l'intensité du courant électrique et des températures mesurées. Dans ce cas, on peut prévoir soit que le compteur fonctionne de manière autonome pour prendre la décision de commander l'ouverture de l'organe de coupure, soit que le compteur soit obligé d'envoyer une requête et de recevoir une autorisation (du fournisseur d'énergie électrique ou du gestionnaire du réseau) pour commander l'ouverture de l'organe de coupure, soit que le compteur ait été préprogrammé (par le fournisseur d'énergie électrique ou le gestionnaire de réseau) afin de l'autoriser à ouvrir l'organe de coupure sans envoyer de requête.

Enfin, dans le cas d'un compteur polyphasé, le procédé de l'invention s'applique sur chaque phase, et lorsqu'il y a détection d'un défaut sur une des phases, la décision d'ouvrir l'organe de coupure s'applique sur ladite phase.

En variante, on peut aussi décider d'ouvrir les organes de coupure de toutes les phases dès qu'un défaut conduisant à la décision d'ouvrir l'organe de coupure est détecté sur au moins l'une des phases.