Verfahren und Vorrichtung zur Zerstäubung einer Flüssigkeit

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Zerstäubung einer Flüssigkeit, bei dem ein Flüssigkeitsstrom in einem Zerstäuberraum in Flüssigkeitstropfen zerfällt, und eine Zerstäubereinrichtung für Flüssigkeiten zur Durchführung des Verfahrens .

Die Zerstäubung von Flüssigkeiten ist bei vielen technischen Prozessen, z. B. in der chemischen Verfahrenstechnik, in der Medizintechnik, in der Beschichtungstechnik und beim Betrieb von Brennkraftmaschinen oder auch von Schneekanonen von Inte- resse. In der Praxis sind verschiedene Typen von Zerstäubereinrichtungen bekannt, die sich in Bezug auf die Art der Formung des Flüssigkeitsstrahls beim Austritt aus der Zerstäubereinrichtung, die Homogenität und die Geschwindigkeit der Zerstäubung unterscheiden. Es kann zum Beispiel eine einzelne Strahldüse, wie bei einem medizinischen oder kosmetischen

Spray-Dispenser, ein Düsenarray, wie bei einem Tintenstrahldrucker oder einem Zerstäuber gemäß US 5 248 087, oder ein Ringspalt, wie in einem Mikroventil gemäß EP 778 924 vorgesehen sein.

Die herkömmlichen Zerstäubungstechniken haben den allgemeinen Nachteil, dass sie entweder für eine homogene, enge Größenverteilung der Flüssigkeitstropfen oder für einen hohen Flüssigkeitsdurchsatz ausgelegt sind. Beispielsweise bestehen bei einem herkömmlichen Tintenstrahldrucker hohe Anforderungen in Bezug auf die Homogenität der Tropfengröße, wobei jedoch die pro Zeiteinheit erzeugte Tropfenmenge begrenzt ist. Andererseits können mit einem Farbspray einer Lackieranlage große

Flüssigkeitsmengen zerstäubt werden, bei denen geringere Anforderungen an die Homogenität der Tropfengröße bestehen.

Es sind jedoch keine Zerstäubungseinrichtungen bekannt, mit denen die Anforderungen an die Zerstäubungsgeschwindigkeit und die Homogenität der Tropfen in gleicher Weise erfüllbar sind. So müssen bei Brennkraftmaschinen große Flüssigkeitsmengen zerstäubt werden. Zum Beispiel in der Gasturbine eines Flugzeugs muss der Treibstoff mit einer Zerstäubungsrate von z. B. 100 ml/s als feiner Nebel in die Brennkammer der Gasturbine eingebracht werden. Andererseits ist es für einen hohen Wirkungsgrad im Verbrennungsprozess und einen möglichst geringen Schadstoffausstoß wichtig, dass die Flüssigkeitstropfen eine möglichst gleichmäßige Größe aufweisen. ähnliche Probleme gibt es beim Betrieb von Hochleistungs-Tintenstrahldruckern oder bei der Verwendung von Tropfenemulsionen in der chemischen Verfahrenstechnik, z. B. für die Synthese von Na- nopartikeln.

Die Aufgabe der Erfindung ist es, verbesserte Verfahren und Vorrichtungen bereitzustellen, mit denen die Nachteile der herkömmlichen Techniken überwunden werden und die insbesondere ermöglichen, Flüssigkeitstropfen mit einer erhöhten Zerstäubungsrate bei gleichzeitig verbesserter Homogenität der Tropfengröße zu erzeugen.

Diese Aufgabe wird durch ein Zerstäubungsverfahren oder eine Zerstäubungseinrichtung mit den Merkmalen der Ansprüche 1 oder 12 gelöst. Vorteilhafte Ausführungsformen und Anwendun- gen ergeben sich aus den abhängigen Ansprüchen.

Verfahrensbezogen beruht die Erfindung auf der allgemeinen technischen Lehre, mindestens eine Flüssigkeit durch mindestens einen Ringspalt zu pressen, an dem mindestens eine wie-

derholt umlaufende Verengung erzeugt wird. Die am Ringspalt in einen freien Zerstäuberraum austretende Flüssigkeit bildet eine schlauchförmige Flüssigkeitsschicht (Lamelle) , die im Zerstäuberraum mit einem Abstand vom Ringspalt in Flüssig- keitstropfen zerfällt. Der Zerfall erfolgt, ohne dass die Flüssigkeit eine feste Oberfläche im Zerstäuberraum berührt. Der Zerfall in Flüssigkeitstropfen wird im Unterschied zu herkömmlichen Zerstäubern mit einem Ringspalt durch die umlaufende Verengung am Ringspalt mit einem vorbestimmten Mus- ter gebildet. Mit der umlaufenden Verengung wird der Flüssigkeitsschicht ein spiralförmiger (helixförmiger) Instabilitätsbereich aufgeprägt, an dem im Zerstäuberraum eine Abschnürung der Flüssigkeitsschicht erfolgt, so dass ein spiralförmiger Flüssigkeitsstrahl (Flüssigkeitsstrang) gebildet wird. Der spiralförmige Flüssigkeitsstrahl zerfällt dann auf der Grundlage der sogenannten Rayleigh-Instabilität in einzelne Flüssigkeitstropfen.

Vorrichtungsbezogen wird die o. g. Aufgabe entsprechend durch eine Zerstäubereinrichtung zur Zerstäubung einer Flüssigkeit gelöst, die mindestens einen Ringspalt und eine Antriebseinrichtung zur Erzeugung der mindestens einen, am Ringspalt umlaufenden Verengung aufweist.

Ein wesentlicher Vorteil der Erfindung besteht in der Kombination des Flüssigkeitsaustritts aus dem Ringspalt mit der Destabilisierung der austretenden Flüssigkeitsschicht durch die umlaufende Verengung des Ringspalts. Die Verwendung des Ringspalts ermöglicht einen im Unterschied zum herkömmlichen Düsenarray erhöhten Flüssigkeitsdurchsatz und daher eine erhöhte Zerstäubungsrate. Die Destabilisierung der Flüssigkeitsschicht durch die umlaufende Verengung ergibt den Ray- leigh-Zerfall des spiralförmigen Flüssigkeitsstrahls in Trop-

fen gleicher Größe, was vor der Erfindung nur mit geraden, linienhaften Flüssigkeitsstrahlen erzielt wurde.

Die Erzeugung einer umlaufenden Verengung am Ringspalt bedeu- tet, dass die radiale Breite des Ringspalts lokal begrenzt einer wiederholten, vorzugsweise periodischen Variation unterzogen wird, die als eine Schwingung mit einer vorbestimmten Amplitude und einer stetig im Spalt umlaufenden Phase beschrieben wird. Die Verengung tritt nicht in allen Raumrich- tungen gleichzeitig, sondern mit der Phasenverschiebung in aufeinanderfolgend verschiedenen radialen Richtungen auf. Die Verengung des Ringspalts bildet eine azimutal umlaufende Welle.

Der mindestens eine Ringspalt hat eine axiale Bezugsrichtung, die mit der Strömungsrichtung der Flüssigkeit zusammenfällt, eine radiale Bezugsrichtung, die auf der axialen Bezugsrichtung senkrecht steht, und eine azimutale Bezugsrichtung, die den gekrümmten Verlauf des Ringspalts beschreibt.

Erfindungsgemäß können in einem oder mehreren Ringspalten mehrere (mindestens zwei) umlaufende Verengungen mit gleichen oder relativ zueinander verschiedenen Umlaufgeschwindigkeiten erzeugt werden. Bei gleichen Umlaufgeschwindigkeiten werden mehrere, relativ zueinander versetzte, spiralförmige Instabilitätsbereiche erzeugt. Zwei umlaufende Verengungen können mit Vorteil durch die Anregung von Eigenschwingungen z. B. eines innere, den Ringspalt begrenzenden Teil, wie eines zylinderförmiger Zapfen erzeugt werden. Mehrere umlaufende Ver- engungen können des Weiteren durch eine angepasste Anregung der den Ringspalt begrenzenden Teile mit mindestens einer Schwingungsquelle erzeugt werden.

Vorteilhafterweise bestehen verschiedene Möglichkeiten, die umlaufende Verengung zu erzeugen, so z. B. mit einem umlaufenden Vorsprung, der an einem der den Ringspalt begrenzenden Teile vorgesehen ist. Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung wird die umlaufende Verengung jedoch durch eine Spaltschwingung gebildet, die an mindestens einem der Bauteile erzeugt wird, die den mindestens einen Ringspalt begrenzen. Hierzu sind mindestens zwei zueinander konzentrisch angeordnete Ringspaltteile vorgesehen, wobei ein Ringspalt je- weils von zwei Ringspaltteilen begrenzt wird. Die Spaltschwingung wird an mindestens einem der Ringspaltteile angeregt, die in der konzentrischen Anordnung benachbart sind, um die mindestens eine umlaufende Verengung zu erzeugen. Die konzentrische Anordnung der Ringspaltteile bedeutet, dass die jeweils einen Ringspalt bildenden, inneren und äußeren Oberflächen der angrenzenden Ringspaltteile im Ruhezustand, d.h. ohne Anregung der Spaltschwingung einen gemeinsamen Symmetriepunkt haben. Es ist insbesondere eine koaxiale Ausrichtung in Bezug auf die Richtung der Flüssigkeitsströmung beim Aus- tritt aus dem Ringspalt vorgesehen. Die Verwendung von mehreren, konzentrisch angeordneten Ringspalten ermöglicht vorteilhafterweise einen erhöhten Flüssigkeitsdurchsatz und damit eine erhöhte Zerstäuberrate.

Wenn gemäß einer ersten Variante ein einziger Ringspalt vorgesehen ist und die umlaufende Verengung durch eine Spaltschwingung von mindestens einem der angrenzenden Ringspaltteile erzeugt wird, ergeben sich Vorteile für einen kompakten Aufbau der Zerstäubereinrichtung. Die Zerstäubereinrichtung weist in diesem Fall zwei Ringspaltteile auf. Der Außendurchmesser des ersten (inneren) Ringspaltteiles ist kleiner als der Innendurchmesser des zweiten (äußeren) Ringspaltteiles, so dass zwischen beiden Ringspaltteilen der Ringspalt gebildet wird. Mindestens eines der Ringspaltteile kann mit einer

mechanischen Schwingung derart beaufschlagt werden, dass die gewünschte Verengung umläuft. Hierzu umfasst die Antriebseinrichtung der Zerstäubereinrichtung vorzugsweise eine Schwingungsquelle, mit der die Spaltschwingung des inneren und/oder äußeren Ringspaltteils anregbar ist.

Wenn die Spaltschwingung gemäß einer bevorzugten Gestaltung mit dem inneren Ringspaltteil erzeugt wird, während das äußere Ringspaltteil ortsfest fixiert ist, ergeben sich Vorteile durch einen vereinfachten Aufbau der Zerstäubereinrichtung und die relativ geringe Masse des bewegten inneren Ringspaltteils. Gemäß einer alternativen Gestaltung kann die Schwingung des äußeren Ringspaltteils gegenüber einem im fixierten Zustand befindlichen inneren Ringspaltteil oder eine Schwin- gung von beiden Teilen vorgesehen sein.

Vorteile für eine kompakte Bauform der Zerstäubereinrichtung und eine gleichmäßige Zufuhr der Flüssigkeit zum Ringspalt ergeben sich insbesondere, wenn das äußere Ringspaltteil ortsfest in der Zerstäubereinrichtung mit einem Kanal gebildet ist, in dem das innere Ringspaltteil angeordnet ist. Der Kanal und das innere Ringspaltteil weisen vorzugsweise die Form von geraden Kreiszylindern auf. Das innere Ringspaltteil ist konzentrisch im Kanal angeordnet. In diesem Fall ist das innere Ringspaltteil vorzugsweise ein langgestrecktes, zylinderförmiges Bauteil mit einem freien Ende, das mit dem äußeren Ringspaltteil den Ringspalt bildet, und einem fixierten Ende, das mit der Zerstäubereinrichtung fest verbunden ist. Das innere Ringspaltteil ist vorzugsweise ein einseitig fi- xierter, zylinderförmiger Zapfen, der kompakt oder hohl gebildet ist. Vorteilhafterweise hat die Eigenschwingung des Zapfens zwei Maxima pro Umlauf, so dass besonders einfach zwei umlaufende Verengungen erzeugt werden können.

Wenn gemäß einer zweiten Variante zwei Ringspalte vorgesehen sind, die einerseits durch die ersten und zweiten Ringspaltteile und andererseits durch das zweite Ringspaltteil und ein drittes Ringspaltteil begrenzt werden, welches das zweite Ringspaltteil umgibt, können vorteilhafterweise durch die

Spaltschwingung ausschließlich des zweiten Ringspaltteils im ersten und im zweiten Ringspalt umlaufende Verengungen erzeugt werden.

Mit mehreren Ringspalten können vorteilhafterweise verschiedene Flüssigkeiten gleichzeitig zerstäubt werden. In diesem Fall ergeben sich insbesondere Vorteile bei der Anwendung in der chemischen Verfahrenstechnik.

Die Schwingungsquelle der Zerstäubereinrichtung umfasst vorzugsweise einen elektromagnetischen Antrieb, wie z. B. eine Elektromagneteinrichtung, die auf ein magnetisches Material in dem jeweils angetriebenen Ringspaltteil, z. B. in dem ersten Ringspaltteil einwirkt. Werden mit der Elektromagnetein- richtung zwei Teilschwingungen erzeugt, die relativ zueinander und relativ zur axialen Richtung des Ringspaltes senkrecht stehen und einen geringfügigen Phasenunterschied, vorzugsweise einen Phasenunterschied von einer viertel Schwingung aufweisen, so ergibt deren überlagerung eine magnetische Antriebskraft mit azimutal umlaufender Richtung. Entsprechend der aktuellen Ausrichtung der Antriebskraft wird der Ringspalt verengt.

Gemäß der Erfindung kann vorteilhafterweise vorgesehen sein, dass mindestens ein Parameter der Spaltschwingung, insbesondere die Umlauffrequenz und/oder die Amplitude der Spaltschwingung, gezielt eingestellt wird, so dass die Flüssigkeitstropfen mit einer vorbestimmten Größe gebildet werden. Hierzu ist die Schwingungsquelle der Zerstäubereinrichtung

vorzugsweise für eine veränderliche Einstellung der Frequenzen und gegenseitigen Phasenverschiebung der Teilschwingungen eingerichtet. Die Einstellung von mindestens einem Parameter der Spaltschwingung hat den besonderen Vorteil, dass zusätz- lieh zur Strömungsgeschwindigkeit der Flüssigkeit ein weiterer Freiheitsgrad für die Einstellung der Tropfengröße geschaffen wird. Damit können der Anwendungsbereich der Zerstäubereinrichtung erweitert und die Abhängigkeit von Viskositätseigenschaften der Flüssigkeit vermindert werden.

Die Erzeugung der umlaufenden Verengung des Ringspalts mit mindestens einer Spaltschwingung erlaubt es somit, große Mengen mindestens einer Flüssigkeit, z. B. eines Brennstoffs oder eines Wirkstoffs in kleine Tropfen gleichförmiger Größe zu zerstäuben. Die zu verteilende (n) Flüssigkeit (en) wird/werden durch den Ringspalt gepresst, dessen eine Beran- dung feststeht und dessen andere Berandung von einem sich mit einer hohen Frequenz im Ultraschallbereich bewegenden Bauteil, z. B. dem inneren Ringspaltteil gebildet wird. Die me- chanische Schwingung des inneren Ringspaltteils wird in die

Flüssigkeit im Ringspalt eingekoppelt, so dass die spiralförmige, dynamische Instabilität der Flüssigkeitsschicht gebildet wird, die aus dem Ringspalt austritt.

Die Umlauffrequenz der Verengung, d. h. die Umlauffrequenz der Spaltschwingung wird vorzugsweise oberhalb von 10 kHz, z. B. im Bereich von 10 kHz bis 400 kHz, besonders bevorzugt im Bereich von 20 kHz bis 200 kHz gewählt. Vorteilhafterweise können in diesem Frequenzbereich Tropfen aus Flüssigkeiten mit typischen Einströmgeschwindigkeiten gebildet werden, wie sie bspw. bei Brennkraftmaschinen erforderlich sind.

Gemäß einem weiteren vorteilhaften Merkmal der Erfindung kann der Rayleigh-Zerfall des spiralförmigen Flüssigkeitsstrahls

gefördert werden, wenn auf mindestens eine Flüssigkeitsoberfläche der durch den Ringspalt austretenden Flüssigkeitsschicht eine azimutale Struktur aufgeprägt wird. Die Ortsfrequenz der azimutalen Struktur wird entsprechend der Größe der durch den Rayleigh-Zerfall gebildeten Einzeltropfen gewählt. Die erfindungsgemäße Zerstäubereinrichtung weist zur Aufprägung der azimutalen Struktur an mindestens einem der Ringspaltteile entsprechend eine äußere oder innere Oberflächenstruktur auf. Mit der Oberflächenstruktur des mindestens ei- nen Ringspaltteils wird zusätzlich zu der spiralförmigen Instabilität eine Instabilität erzeugt, mit der der Zerfall des spiralförmigen Flüssigkeitsstrahls in Einzeltropfen gefördert wird.

Ein weiterer wichtiger Vorteil der Erfindung besteht in der erweiterten Anwendbarkeit mit verschiedenen StoffSystemen . Die durch den Ringspalt austretende Flüssigkeit kann allgemein in eine Umgebung eines anderen Fluids, insbesondere eines Gases oder einer weiteren Flüssigkeit oder in eine Umge- bung reduzierten Druckes, insbesondere in einen Vakuumraum zerstäubt werden. In dem unmittelbar an den Ringspalt angrenzenden Zerstäuberraum ist eine gasförmige Umgebung, eine flüssige Umgebung oder ein Vakuum gebildet.

Die aus dem Ringspalt in den Zerstäuberraum austretende Flüssigkeit wird vorzugsweise mit einem vorbestimmten Arbeitsdruck beaufschlagt. Mit dem Arbeitsdruck kann vorteilhafterweise die Geschwindigkeit der Flüssigkeit und dadurch die Tropfengröße nach der Zerstäubung eingestellt werden.

Vorteilhafterweise stehen bei der praktischen Umsetzung der Erfindung keine Beschränkungen in Bezug auf die Amplitude der Ringspaltverengung. Vorteilhafterweise ist es für die erfindungsgemäße Flüssigkeitszerstäubung ausreichend, wenn die

Verengung des Ringspalts mindestens 1 %, vorzugsweise mindestens 10 % der Breite des Ringspalts beträgt. Bereits eine derart geringe Einschränkung der Ringspaltbreite führt zu der gewünschten spiralförmigen Instabilität. Alternativ kann eine stärkere Verengung des Ringspalts bis hin zur Ringspaltbreite Null vorgesehen sein.

Ein weiterer Vorteil der Erfindung besteht im breiten Anwendungsbereich der Zerstäubereinrichtung, z. B. zur Kraftstoff- oder Reaktandenzufuhr in einen Reaktionsraum, insbesondere Verbrennungsraum, zur Bildung von Wirkstoff-Aerosolen, oder zur Erzeugung von künstlichen Schneekristallen.

Weitere Einzelheiten und Vorteile der Erfindung werden im Folgenden unter Bezug auf die beigefügten Zeichnungen beschrieben. Es zeigen:

Figur 1: eine schematische Ansicht einer Zerstäubereinrichtung gemäß der Erfindung;

Figur 2: eine Schnittansicht des erfindungsgemäß verwendeten Ringspalts gemäß einer ersten Ausführungsform der Erfindung;

Figur 3: eine Draufsicht auf den Ringspalt gemäß Figur 2;

Figur 4: eine schematische Illustration der erfindungsgemäßen Tropfenbildung;

Figur 5 eine Schnittansicht des erfindungsgemäß verwendeten Ringspalts gemäß einer zweiten Ausführungsform der Erfindung;

Figur 6: eine Draufsicht auf den Ringspalt gemäß Figur 5;

Figur 7 : eine Schnittansicht von erfindungsgemäß verwendeten Ringspalten gemäß einer dritten Ausführungsform der Erfindung,

Figur 8: eine Draufsicht auf die Ringspalte gemäß Figur 7, und

Figur 9: eine Draufsicht auf eine Vielzahl erfindungsgemäß verwendeter Ringspalte gemäß einer weiteren Ausführungsform der Erfindung.

Die erfindungsgemäße Zerstäubung einer Flüssigkeit wird im Folgenden unter beispielhaftem Bezug auf eine schematisch dargestellte Zerstäubereinrichtung beschrieben. Es wird betont, dass in Abhängigkeit von der konkreten Anwendung der Erfindung die Bauform der Zerstäubereinrichtung und insbesondere der Ringspaltteile zur Bildung des Ringspalts abgewandelt realisiert werden können. Es kann zum Beispiel anstelle eines kreisförmigen Ringspalts ein Ringspalt mit einer anders gekrümmten Form, z. B. einer Ellipsenform, oder mit einer Polygonform vorgesehen sein. Bei einem Ringspalt mit einer Polygonform wird aus geraden Spaltabschnitten vorzugsweise ein regelmäßiges Vieleck mit z. B. 4 oder mehr Ecken gebildet. Es kann auch eine komplexere Spaltform vorgesehen sein, bei der ein innerer Rand z. B. einen Kreis oder eine Ellipse und der äußere Rand ein Polygon bildet.

Zur erfindungsgemäßen Zerstäubung einer Flüssigkeit 1 in eine Vielzahl einzelner Flüssigkeitstropfen 2 wird die Flüssigkeit 1 mit einer Zerstäubereinrichtung 10 gemäß Figur 1 durch einen Ringspalt 11 gepresst. Der Ringspalt 11 ist zwischen dem ersten, inneren Ringspaltteil 13 und dem zweiten, äußeren Ringspaltteil 14 gebildet. Hierzu weist das äußere Ringspalt-

teil 14 einen Kanal 14.1 mit z. B. kreisförmigem Querschnitt auf, in dem das innere Ringspaltteil 13 konzentrisch und mit seinem freien, zum Ringspalt 11 weisenden Ende schwingungsfähig angeordnet ist. Das entgegengesetzte Ende des inneren Ringspaltteils 13 ist im Kanal 14.1 in geeigneter Weise, zum Beispiel mit Stegen am äußeren Ringspaltteil 14 fixiert, so dass die Flüssigkeit 1 in den Ringspalt 11 eintreten kann. Das innere Ringspaltteil 13 kann die Form eines massiven Zapfens (siehe Figuren 2, 3, 9) oder die Form eines Hohlzylin- ders (Figuren 5, 6, 7, 8) aufweisen.

Die Zerstäubereinrichtung 10 weist eine Zufuhrseite 16 auf, an der die Flüssigkeit 1 in den Kanal 14.1 strömt. Die zur Zufuhrseite 16 entgegengesetzte Seite, an der die Flüssigkeit aus dem Ringspalt 11 austritt und in die Flüssigkeitstropfen 2 zerfällt, wird als Austrittseite 17 bezeichnet.

Das äußere Ringspaltteil 14 enthält die Antriebseinrichtung, die z. B. eine Schwingungsquelle 30 zum elektromagnetischen Antrieb des inneren Ringspaltteils 13 umfasst. Das Ringspaltteil, an dem die Spaltschwingung angeregt werden soll, besteht z. B. vollständig oder teilweise aus einem magnetischen Material, auf das mit der Schwingungsquelle 30 eine magnetische Kraft ausgeübt werden kann. Das Ringspaltteil, das orts- fest bleiben soll, besteht allgemein aus einem nichtmagnetischen Material, z. B. Aluminium oder Kunststoff, so dass mit der Schwingungsquelle 30 keine magnetische Kraft ausgeübt werden kann.

An der Austrittseite 17 mündet der Ringspalt 11 unmittelbar in den Zerstäuberraum 20. Das Austrittsende des Ringspalts 11 öffnet sich direkt in den Zerstäuberraum 20. Der Strömungsweg der Flüssigkeit 1 vom Ringspalt 11 in den Zerstäuberraum 20 ist frei von mechanischen Komponenten. Der Zerstäuberraum 20

ist in Abhängigkeit von der konkreten Aufgabe der Zerstäubereinrichtung 10 gebildet, er umfasst z. B. eine Brennkammer einer Brennkraftmaschine, einen Reaktor für chemische Reaktionen oder eine freie atmosphärische Umgebung.

Ein Flüssigkeitsreservoir 40 ist über eine Zufuhrleitung 41 und eine Pumpeneinrichtung 42 mit der Zufuhrseite 16 der Zerstäubereinrichtung 10 verbunden. Mit der Pumpeneinrichtung 42 wird die Flüssigkeit 1 in den Ringspalt 11 gepresst. Der Druck im Kanal 14.1 beträgt z. B. 20 bis 30 bar.

Weitere Einzelheiten der Zerstäubereinrichtung 10 mit einem inneren Ringspaltteil in Form eines kompakten zylinderförmigen Zapfens 13 sind in den Figuren 2 und 3 illustriert. Die zu dispergierende Flüssigkeit 1 wird in Figur 2 von links kommend unter Druck mit einer Geschwindigkeit u durch den Ringspalt 11 gedrückt. Der Ringspalt 11 hat eine Spaltbreite d, die typischerweise weniger als 1 mm, z. B. 100 μm beträgt und wesentlich für die Größe der erfindungsgemäß gebildeten Flüssigkeitstropfen 2 ist. Die am Ringspalt 11 in den freien Zerstäuberraum 20 austretende Flüssigkeit bildet eine schlauchförmige Flüssigkeitsschicht 3.

Wird das innere Ringspaltteil 13, dessen äußerer Rand den In- nenrand des Ringspalts 11 bildet, in eine zirkuläre Schwingung versetzt, so wird der Ringspalt 11 periodisch verengt und somit die Geschwindigkeit am Spaltaustritt in den Zerstäuberraum 20 periodisch moduliert. Durch die zirkuläre Schwingung wird eine radiale Verengung 12 (siehe Figur 3) des Ringspalts 11 gebildet, die entlang dem Ringspalt 11 azimutal umläuft.

Die zirkuläre Schwingung wird bspw. mit der Schwingungsquelle 30 (siehe Figur 1) erzeugt, in dem zwei in x- und y-Richtung

zueinander senkrecht stehende Magnetfeldkomponenten mit einer geringfügigen Phasenverstellung erzeugt werden, so dass die resultierende Magnetfeldkomponente in der x-y-Ebene umläuft und entsprechend die umlaufende Verengung 12 gebildet wird. Die Frequenz des Umlaufs der Verengung 12 beträgt z. B. 30 kHz. Wenn in den Ringspalten mehrere gegenläufig umlaufende Verengungen erzeugt werden, kann vorteilhafterweise die Umlauffrequenz um den Faktor 2 erhöht werden.

Die zunächst schlauchförmige Flüssigkeitsschicht 3 zerfällt auf der Grundlage der folgenden Abschätzung in einzelne Tropfen 2. Die Bewegung des Mittelpunkts des inneren Ringspaltteils 13 kann beschrieben werden mit:

y(t) = a sin{l7rv - t) und jc(t) = a ^■ ( i ;

(v: Frequenz des Umlaufs der Verengung 12, a: Amplitude, t: Zeit) .

Entsprechend tritt die Verengung 12 des Ringspalts 11 überall mit der gleichen Periode, jedoch mit verschobener Phase ein. Am Austritt des Ringspalts 11 in den Zerstäuberraum 20 ist die Flüssigkeitsgeschwindigkeit u zeitlich gemäß Gleichung (2) moduliert:

u{t)» M ₀ + «i sin(2πvt + ψ) (2 )

(wobei ψ eine linear mit dem Azimutwinkel φ variierende Phase ist) .

Entsprechend wird die Dicke h der aus dem Ringspalt 11 austretenden Flüssigkeitsschicht 3 in Raum und Zeit variiert, wie dies schematisch in Figur 4 illustriert ist. Die Wellen-

länge λ dieser Variation ist direkt durch die mittlere Austrittsgeschwindigkeit Uo und die Frequenz v der Zapfenschwingung gegeben:

λ = u _o /v (3)

Die Massenträgheit der Flüssigkeit 1 führt dazu, dass die Geschwindigkeitsmodulation gemäß Gleichung (2) in die Flüssigkeitsschicht 3 hinein fortgesetzt wird. Die Geschwindigkeit u(z,t) im Strahl wird durch die sogenannte Burgers-Gleichung gemäß Gleichung (4) beschrieben:

du δu _ γ δ h

A) δt δz p δz ²

In Gleichung (4) bedeuten γ die Oberflächenspannung (bzw. bei der Emulgation die Grenzflächenspannung) und p die Dichte der Flüssigkeit 1. Auf der Grundlage der Burgers-Gleichung (4) kommt es nach einer charakteristischen Weglänge ∑o zu einer Abschnürung der Flüssigkeitsschicht 3. Die Weglänge ∑o kann gemäß Gleichung (5) genährt beschrieben werden mit:

top

Entsprechend bildet sich mit dem Abstand ZQ vom Ende des Ringspalts 11 ein etwa zylindrischer Wulst in der Flüssigkeitsschicht 3, dessen Querschnittsfläche durch λd gegeben ist.

Wegen der im Zeitverlauf umlaufenden Verengung 12 (siehe Fi- gur 3) des Ringspalts 11 wird durch die Abschnürung nicht ein Torus gebildet, sondern ein spiralförmiger Strang mit einer

charakteristischen Steigung λ . Der Abschnürungsprozess findet an einem Ort nach dem Ende des Ringspaltes 11 kontinuierlich umlaufend statt. Dadurch wird die Erzeugung von Satellitentropfen mit stark abweichender und somit unerwünschter Größe minimiert oder ausgeschlossen.

Der zylindrische Wulst zerfällt anschließend durch die Ray- leigh-Plateau-Instabilität in einzelne Tropfen 2. Dabei ist der Abstand der Tropfen gemäß Gleichung (6) gegeben durch

(r: Radius des als kreisförmig angenäherten Strangquerschnitts)

Entsprechend haben die Flüssigkeitstropfen 2 und ein Volumen von ungefähr

^Sπd ³ λ ³ (7)

und entsprechend einen Radius von ungefähr

Der Zerfall des spiralförmigen Flüssigkeitsstrahls kann durch eine azimutale Oberflächenstruktur im Ringspalt 11 gefördert werden. Die azimutale Oberflächenstruktur umfasst eine Welligkeit, die genau die Periode der Rayleigh-Plateau- Instabilität gemäß Gleichung (6) aufweist. Durch die Oberflä- chenstruktur im Ringspalt 11 wird ein Deformationsfeld auf dem durch die erste Abschnürung entstehenden Zylinderwulst gebildet, das der maximal instabilen Wellenzahl entspricht

und somit innerhalb einiger Mikrosekunden zur Abschnürung führt.

Die Schwingungsamplitude a gemäß Gleichung (1) wird auf der Grundlage der folgenden überlegungen gewählt. Vorzugsweise erfolgt die erste Abschnürung zur Bildung des spiralförmigen Flüssigkeitsstrahls mit einem Abstand vom Ende des Ringspalts 11, der geringer als eine Wellenlänge λ ist (z ₀ < λ) . Für die Geschwindigkeitsmodulation V ₁ gilt wegen der Massenerhal- tung unter der Annahme einer geringen Kompressibilität der Zusammenhang gemäß Gleichung (9).

M ₁ C? « πvnD ( 9 )

so dass sich mit Gleichung (4) ergibt:

* ^≥ T 4π^ ² D ⁽¹⁰⁾

In den Gleichungen (9) und (10) ist D die axiale Länge des Ringspalts 11 (siehe Figur 2) .

Wenn D > λ erfüllt ist, kann die Bedingung gemäß Gleichung (10) stets leicht erfüllt werden. Für eine besonders homogene Tropfenbildung nach dem Ringspalt 11 wird vorzugsweise die Amplitude a gemäß Gleichung (11) wie folgt gewählt.

a_ _> 2d_

(ii: πD

Bei Spaltbreiten d von z. B. 100 μm und einer Viskosität der Flüssigkeit 1 entsprechend der Viskosität von Wasser bei Raumtemperatur wird eine axiale Länge D des Ringspalts 11 von rd. 1 mm gewählt.

Für den dispensierbaren Massendurchsatz dV/dt gilt mit der Spaltlänge L gemäß Gleichung (12) :

Wird als inneres Ringspaltteil 13 ein Metallzapfen (L = 3 cm) mit einer Resonanzfrequenz von 40 kHz verwendet, so können bei einer Austrittsgeschwindigkeit von 60 m/s und einer Spaltbreite d von 100 μm pro Sekunde 180 ml Flüssigkeit zerstäubt werden. Hierzu ist vorteilhafterweise eine Energie von nur wenigen Watt (typischerweise weniger als 1 W) erforderlich, wobei die Dämpfung der Schwingung des inneren Ringspaltteils 13 durch die im Ringspalt 11 befindliche Flüssig- keit vernachlässigbar ist.

In den Figuren 5 bis 9 sind abgewandelte Ausführungsformen der Erfindung illustriert. Bei der in den Figuren 5 und 6 gezeigten Ausführungsform umfasst das innere Ringspaltteil 13 einen Hohlzylinder mit einem inneren Hohlraum 13.1. Der Ringspalt 11 wird zwischen dem inneren Ringspaltteil 13 und dem äußeren Ringspaltteil 14 gebildet. Bei der in den Figuren 7 und 8 gezeigten Ausführungsform sind mehrere konzentrische Ringspaltteile 13, 14 und 15 vorgesehen, die zwei Ringspalte 11, 11.1 mit zwei Verengungen 12, 12.1 bilden. Für jeden der Ringspalte gelten die obigen Abschätzungen entsprechend. Die Ringspalte 11, 11.1 können mit einem gemeinsamen Kanal 14.1 (siehe Figur 1) oder mit getrennten Kanälen zur Zuführung verschiedener Flüssigkeiten verbunden sein.

Das Prinzip der konzentrisch gebildeten Ringspalte kann erweitert werden, wie mit der Draufsicht auf das Austrittsende einer erfindungsgemäßen Zerstäubereinrichtung in Figur 9 bei-

spielhaft gezeigt ist. Es sind sechs Ringspaltteile 13 bis 18 vorgesehen, zwischen denen jeweils ein Ringspalt gebildet ist. Jedes zweite Ringspaltteil wird mit der Spaltschwingung beaufschlagt (siehe Symbol *), so dass in den angrenzenden Ringspalten die umlaufenden Verengungen erzeugt werden können.

Die in der vorstehenden Beschreibung, den Zeichnungen und den Ansprüchen offenbarten Merkmale der Erfindung können sowohl einzeln als auch in Kombination für die Verwirklichung der Erfindung in ihren verschiedenen Ausgestaltungen von Bedeutung sein.