Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Einbringen hochvorverdichteter Verbrennungsluft in einen Brennraum einer Verbrennungskraftmaschine, ein Hochdruckeinlassventil hierfür sowie eine Verbrennungskraftmaschine mit einem derartigen Hochdruckeinlassventil.

In der Motorentechnik ist es bekannt, dass ein höherer Ladeluftdruck bzw. Druck der in den Zy linder einzubringenden für die Verbrennung vorgesehenen Verbrennungsluft das Verbrennungs luftverhältnis nicht nur erhöht, sondern auch die Prozesstemperaturen im Zylinder, bei denen die Verbrennung abläuft, anhebt. Der Grund dafür liegt u. a. darin, dass mit einem höheren Lade luftdruck das Sauerstoffangebot im Zylinder für die Verbrennung erhöht werden kann, so dass neben einer besseren Gemischbildung eben vor allem wegen des höheren Sauerstoffangebotes eine bessere und damit vollständigere Verbrennung des eingesetzten Kraftstoffes realisiert wer den kann. Dadurch kann der Wirkungsgrad der Verbrennungskraftmaschinen erhöht werden.

Um das zu erreichen, wird seit mehreren Jahrzehnten die Mehrheit der Verbrennungskraftma schinen aufgeladen. Es sind vielfältige Aufladeprinzipien bekannt geworden, wozu mechanische Lader zählen, die vor allen Dingen im Teillastbereich eine Bedeutung erlangt haben, wie auch Abgasturbolader, welche die Energie des den Zylinder verlassenden Abgases verwerten, um mittels einer mit den Abgasen aus dem Zylinder betriebenen Abgasturbine einen Verdichter an zutreiben, der die Verbrennungsluft mit erhöhtem Druck in die Ladeluftleitung des Motors drückt. Mit modernen, durchaus auch schon zweistufig arbeitenden Abgasturboladern werden Ladedrü cke von ca. 0,3 - 0,4 MPa erreicht. Dadurch wird gegenüber Saugmaschinen schon ein erhebli cher Wirkungsgradanstieg realisiert. Dem weiteren Anheben des Ladeluftdruckes durch Nut zung der Abgasenergie steht entgegen, dass eine immer bessere Verbrennung und eine immer bessere Nutzung der Expansionsenergie zu tieferen Abgastemperaturen und damit weniger verfügbarer Energie für beispielsweise eine Abgasturbine führt. Bei den erreichbaren Ladeluft drücken, wie zuvor geschildert, müssen die Einlassventile und Auslassventile relativ lange ge öffnet bleiben, so dass auch noch eine Ventilüberlappung zwischen Einlassventil offen und Aus lassventil offen vorhanden sein muss, um zum einen auf der Einlassseite einen Nachladeeffekt der strömenden Frischluft zu bekommen, um auch andererseits ein - im Sinne einer Verdrän gungsströmung - Hinausdrängen der Abgase über das Auslassventil in die Auslassleitung zu realisieren. Prinzipiell muss dann aber ein relativ rasches Schließen der jeweiligen Ventile reali siert werden. Dazu ist es erforderlich, dass relativ kräftige Federn vorgesehen werden und die im Allgemeinen als Tellerventile ausgebildeten Ventile rasch in die Schließstellung, d. h. in den Ventilsitz, hineingebracht werden.

Gegenüber den geschilderten Ausgangssituationen besteht die Aufgabe der vorliegenden Erfin dung darin, ein Verfahren zur Zuführung von Verbrennungsluft in den Zylinder einer Verbren nungskraftmaschine, ein hierfür geeignetes Ventil und eine Verbrennungskraftmaschine mit ei nem derartigen Ventil bereitzustellen, mittels welchem höhere Drücke der Verbrennungsluft als bei bisherig verwendeten Ventilen in den Brennraum einbringbar sind und welches ein sehr gu tes dynamisches Verhalten und reproduzierbare Schließ- und Öffnungsvorgänge realisiert und welches aufgrund der deutlich höheren Drücke der eingelassenen Verbrennungsluft dennoch sehr gut steuerbar ist, damit die Ladungswechsel- und Verbrennungsprozesse im jeweiligen Zylinder besser steuerbar und besser beeinflussbar sind, als dies bei Motoren mit herkömmli chen Einlasssystemen möglich ist.

Diese Aufgabe wird mit einem Verfahren mit den Merkmalen gemäß Anspruch 1 sowie durch ein Hochdruckeinlassventil gemäß Anspruch 1 1 durch geringfügig demgegenüber modifizierte Hochdruckeinlassventile mit den Merkmalen gemäß Anspruch 12 und Anspruch 13 realisiert. Zweckmäßige Weiterbildungen sind in den jeweiligen abhängigen Ansprüchen definiert. Des Weiteren wird diese Aufgabe durch eine Verbrennungskraftmaschine mit derartigen Hochdruck einlassventilen mit den Merkmalen gemäß Anspruch 29 gelöst. Zweckmäßige Weiterbildungen sind in den dazu abhängigen Ansprüchen definiert.

Gemäß der Erfindung wird die komplette Verbrennungsluft für die jeweiligen Zylinder mittels eines im Zylinderkopf oder in dessen Bereich angeordneten Hochdruckeinlassventils in den Zy linder eingebracht. Das Einbringen der kompletten unter hohem Druck stehenden Verbren nungsluft in den Zylinder erfolgt dabei durch Steuern zumindest des Massenstroms der Ver brennungsluft, und zwar derartig, dass die Verbrennungsluft im Zylinder Gemischbildung und Ladungswechsel intensiviert. Unter„intensiviert“ soll hier im Rahmen der Erfindung eine Ver besserung der Gemischbildung und des Ladungswechsels gegenüber den herkömmlichen Ver brennungskraftmaschinen verstanden werden, bei welchen wie bei den mittels Abgasturboauf ladung oder mechanischer Aufladung erzielbaren Ladedrücken die Verbrennungsluft unter bei spielsweise einem derartigen Winkel in den Zylinder eingebracht wird, dass ein zusätzlicher Drall der Strömung der Verbrennungsluft im Zylinder entsteht, was seinerseits Gemischbildung und Ladungswechsel verbessern bzw. intensivieren. Der Vorteil des erfindungsgemäßen Ver fahrens besteht nun darin, dass für das Einbringen der für die Verbrennung im Zylinder der Ver brennungskraftmaschine erforderlichen kompletten Verbrennungsluft nur ein einziges System vorhanden sein muss, bei welchem eben über dieses Hochdruckeinlassventil, und nur über ein solches, die Verbrennungsluft in die entsprechenden Zylinder eingebracht wird. Es handelt sich dabei also nicht um ein Hochdruckeinlassventil, welches die zusätzliche Zufuhr von Verbren nungsluft in den Zylinder realisiert, wie es im Stand der Technik bereits bekannt ist, sondern die gesamte Verbrennungsluft wird komplett lediglich über das Hochdruckeinlassventil in den Zylin der einer Verbrennungskraftmaschine eingespeist.

Gemäß der Erfindung wird neben dem Massenstrom mit dem Hochdruckeinlassventil zusätzlich die Temperatur oder der Druck der Verbrennungsluft gemessen und auf Basis der Messergeb nisse eine derartige Menge an Verbrennungsluft in den Zylinder der Verbrennungskraftmaschi ne eingebracht, dass eine lastabhängige optimierte Gemischbildung und Verbrennung und da mit ein hoher Wirkungsgrad der Verbrennungskraftmaschine erreicht werden.

Gemäß der Erfindung ist das Hochdruckventil mit einem Schiebekolben ausgebildet, so dass durch Verschieben des Schiebekolbens das Ventil entsprechend den Steuererfordernissen ge öffnet oder geschlossen wird. Im geöffneten Zustand wird die Verbrennungsluft durch das Hochdruckeinlassventil in den Zylinder eingeführt, während im geschlossenen Zustand die Zu fuhr von Verbrennungsluft zum Zylinder unterbrochen ist, also die Verbrennungsluft an dem Hochdruckeinlassventil mit dem hohen Druck anliegt.

Vorzugsweise wird die Verbrennungsluft dem Zylinder zugeführt, während ein Kolben während seiner Bewegung vom unteren Totpunkt zum oberen Totpunkt seinen Kompressionshub durch führt. Vorzugsweise erfolgt das Einführen der Verbrennungsluft in den Zylinder im Bereich des ersten Drittels der Bewegung des Kolbens vom unteren Totpunkt in Richtung auf den oberen Totpunkt oder nach diesem Drittel, vorzugsweise im Bereich der Mitte zwischen unterem und oberem Totpunkt. Es ist des Weiteren bevorzugt, dass die Verbrennungsluft erst im oberen Drit tel der Bewegung des Kolbens vom unteren Totpunkt zum oberen Totpunkt oder in unmittelba rer Nähe zum oberen Totpunkt, d. h. kurz vor der Zündung des Kraftstoffes im Zylinder, zuge führt wird.

Für eine Optimierung des Betriebs der Verbrennungskraftmaschine ist es weiter bevorzugt, dass die komplette Zufuhr der Verbrennungsluft zum Zylinder in mehreren Etappen und zu unter schiedlichen Zeitpunkten des Bewegens des Kolbens vom unteren Totpunkt zum oberen Tot punkt zugeführt wird. Es versteht sich, dass je mehr Verbrennungsluft in Richtung auf den obe- ren Totpunkt erst in den Zylinder eingeführt wird, desto geringer wird die Kompressionsarbeit des Kolbens sein, da die eigentliche Kompression aufgrund der Bereitstellung der Verbren nungsluft bei hohen Drücken nicht in dem Maße eines üblichen Motors erforderlich ist. Das Ein führen der Verbrennungsluft in den Zylinder zu unterschiedlichen Zeitpunkten und mit jeweils für die einzelnen Einführstellen variierender Menge erfolgt vorzugsweise last- und/oder betriebsbe dingt auch unter Gesichtspunkten der Verbesserung der Abgasemission und beispielsweise des Wirkungsgrades der Verbrennungskraftmaschine.

Vorzugsweise ist die Anordnung des Hochdruckeinlassventils mittels seiner auf den Zylinder gerichteten Öffnung so gestaltet, dass der gesteuerte Massenstrom der Verbrennungsluft unter einem solchen Winkel in den Brennraum eingelassen wird, dass Strömungskomponenten im Innern des Zylinders entstehen, welche die Gemischbildung und den Ladungswechsel intensi vieren. Das Einbringen der kompletten Verbrennungsluft erfolgt dabei auch unter dem Gesichts punkt, dass sowohl Gemischbildung als auch Ladungswechsel in Kombination und Wechselwir kung zueinander positiv im Sinne einer Wrkungsgradverbesserung beeinflusst werden.

Das einzig vorhandene System mit einem Hochdruckeinlassventil am Zylinderkopf oder im Be reich des Zylinderkopfes macht das übliche komplette Einlassleitungssystem als Hauptsystem, über welches die Verbrennungsluft dem Zylinder zugeführt wird, entbehrlich. Der Erfindung liegt der wesentliche Gedanke zugrunde, dass die im Stand der Technik beschriebenen Systeme und Verfahren zum Einbringen von zusätzlicher Verbrennungsluft zum einzigen System zum Einbringen von Verbrennungsluft gemacht werden, so dass der apparative Aufwand für die Rea lisierung des Verfahrens nicht nur geringer wird, sondern auch ein Steuern der für die jeweiligen Lastzustände erforderlichen Mengen an Verbrennungsluft einfacher realisiert werden können, da mit nur einem einzigen System zum Einbringen der Verbrennungsluft gearbeitet werden muss.

Vorzugsweise liegt der Druck, welcher am Hochdruckeinlassventil anliegt, im Bereich von 50 bis 150 bar, insbesondere im Bereich von 20 bis 100 bar und noch weiter vorzugsweise im Bereich von 100 bis 120 bar. Wenn die Verbrennungsluft mit einem derartigen hohen Druck in den Zy linder eingeführt wird, können die entsprechenden Steuerzeiten mit dem Hochdruckeinlassventil zuverlässig realisiert werden.

Für das erfindungsgemäße Verfahren ist das Hochdruckeinlassventil nun so gesteuert, dass am Ende des Bereichs, währenddessen das Hochdruckeinlassventil geöffnet ist und Verbrennungs luft unter hohem Druck in den Zylinder einlässt, der Schließvorgang noch geringfügig verzögert wird, so dass Verbrennungsluft in den Zylinder im Sinne eines Nachladens noch zusätzlich ein- geführt wird. Dieser Nachladeeffekt ist prinzipiell bei Saugmaschinen üblich, aber auch bei ab gasturboaufgeladenen Maschinen, um die kinetische Energie der einströmenden Verbrennungs luft noch zu nutzen. Unter verzögerter Einführung in den Zylinder im Sinne eines Nachladeeffek tes soll dabei lediglich verstanden werden, dass das Hochdruckeinlassventil zwar länger geöff net verbleibt und noch weitere Luft unter einem relativ hohen Druck dem Zylinder zugeführt wird, dass aber der Querschnitt für den Durchtritt der Luft zwischen Steuerkante und Druckluftzufuhr zum Zylinder relativ klein ist, so dass diese im Sinne eines Nachladeeffektes noch unter Nut zung der kinetischen Energie in den Zylinder eingebrachte Verbrennungsluft beim Durchtritt durch den dann vorhandenen kleinen Querschnitt eine Drosselung erfährt. Unter Drosselung wird im theoretischen thermodynamischen Sinne ein Vorgang mit konstanter Enthalpie verstan den.

Gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel wird der Verbrennungsluft vor ihrem Einführen in den Zylinder Brennstoff zugegeben und zusammen mit der Verbrennungsluft in den Zylinder eingeführt wird. Das Zugeben des Brennstoffes kann unmittelbar vor dem Hochdruckeinlassven til oder im Hochdruckeinlassventil geschehen, jedenfalls bevor die Verbrennungsluft in den Zy linder eingebracht wird. Dabei ist es möglich, dass der der Verbrennungsluft zugegebene Brennstoff als zusätzlicher Brennstoff neben der normalen Einführung in den Zylinder beispiels weise über eine Einspritzdüse zugeführt wird.

Vorzugsweise ist der Brennstoff Verbrennungsgas und/oder flüssiger Brennstoff, d. h. gasförmig oder flüssig oder ein Gemisch aus beidem.

Vorzugsweise wird die Verbrennungsluft aus einem Druckbehälter dem Hochdruckeinlassventil und damit über das Hochdruckeinlassventil dem Zylinder zugeführt. Dieser Druckbehälter mit der Verbrennungsluft ersetzt alle ansonsten üblichen Aufladesysteme der Verbrennungskraft maschine.

Erfindungsgemäß ist das Hochdruckeinlassventil so ausgebildet, dass hochvorverdichtete Ver brennungsluft in einen Brennraum einer Verbrennungskraftmaschine einbringbar ist, d. h. das Hochdruckeinlassventil ist an einer derartigen Verbrennungskraftmaschine angebracht und ver sorgt deren Brennraum mit der Menge an Verbrennungsluft und damit Sauerstoff, welche für eine effektive Verbrennung und einen hohen Wirkungsgrad der Verbrennungskraftmaschine nötig ist. Das Hochdruckeinlassventil weist einen Schiebekolben mit zylindrischen Kolbenab schnitten auf, welcher in einem Gehäuse geführt ist. Die Passungsmaße zwischen Gehäuse und Kolben sind relativ eng gewählt, so dass eine zuverlässige Abdichtung erreicht werden kann. Die axiale Länge der zylindrischen Kolbenabschnitte ist auf axial sich erstreckende, zur äußeren Form der zylindrischen Kolbenabschnitte formkongruente Führungsabschnitte im Ge häuse derart abgestimmt, dass bei einer axialen Verschiebung des Schiebekolbens Durchtritts bereiche der Verbrennungsluft, welche zwischen den Führungsabschnitten im Gehäuse ange ordnet sind, in einer Schließposition gesperrt sind und keine Verbrennungsluft in dieser Schließ position in den Brennraum eingelassen wird bzw. gelangen kann. Der Durchtritts bereich inner halb des Gehäuses ist dabei so angeordnet und von den Führungsabschnitten begrenzt bzw. eingeschlossen, dass die axiale Längserstreckung des zylindrischen Kolbenabschnittes bzw. der zylindrischen Kolbenabschnittes den Durchtrittsbereich in der Schließposition zuverlässig abdichten kann.

Bei entsprechender weiterer axialer Verschiebung des Schiebekolbens in eine Durchlasspositi on wird Verbrennungsluft durch einen Verbrennungslufteinlass durch den Durchtrittsbereich bzw. die Durchtrittsbereiche in den Brennraum eingelassen. Damit ist gewährleistet, dass die Verbrennungsluft zuverlässig mit dem entsprechenden Druck im Durchtrittsbereich in den Brennraum eingelassen wird. Der Schiebekolben weist im Durchtrittsbereich zwei aufeinander- zugewandte, als erster und als zweiter Druckbeaufschlagungsbereich ausgebildete Bereiche auf, deren in eine Ebene projizierte Flächen gleich groß sind. Die beiden Druckbeaufschla gungsbereiche schließen also zwischen sich den Durchtritts bereich für die Verbrennungsluft ein, so dass dann der volle Querschnitt des Durchtrittsbereiches freigegeben ist.

Wesentlich für die Erfindung ist, dass der erste wie auch der zweite Druckbeaufschlagungsbe reich, bezogen auf in eine Ebene senkrecht zur Längserstreckung der Bewegung der Schiebe kolben im Gehäuse projizierte Flächen, gleich groß sind. Der Vorteil dieses Flächengleichge wichts besteht nun darin, dass trotz des hohen Druckes, mit dem die vorverdichtete Verbren nungsluft in dem Brennraum der Verbrennungskraftmaschine eingebracht werden soll, ein Ver schieben des Schiebekolbens und damit ein Steuern der Zufuhr von Verbrennungsluft zum Brennraum der Verbrennungskraftmaschine leicht erfolgen kann, da der Schiebekolben nicht gegen den Arbeitsdruck, mit welchem die vorverdichtete Verbrennungsluft dem Hochdruckein lassventil und damit dem Brennraum der Verbrennungskraftmaschine zugeführt wird, arbeiten muss, sondern vielmehr lediglich die Reibkraft bzw. die Federkraft, gegen welche beispielsweise ein Antriebsnocken arbeiten muss, überwinden muss.

Die bei herkömmlichen Aufladesystemen erreichbaren Ladedrücke von 0,3 bis 0,4 MPa sollen mit dem erfindungsgemäßen Hochdruckeinlassventil, mit welchem eine Verbrennungskraftma schine ausgestattet ist, durch vorverdichtete Verbrennungsluft mit Drücken im Bereich von 50 bis 150, insbesondere 20 bis 100 und weiter insbesondre 100 bis 120, in Ausnahmefällen sogar bis 200 bar ersetzt werden. Aufgrund der Kantensteuerung, mit denen das Hochdruckeinlass- ventil arbeitet, und aufgrund der formkongruenten exakten Führung der zylindrischen Kolbenab schnitte im Gehäuse ist nicht nur eine gute Abdichtung im Ventil gegen die hohen Drücke, mit der die Verbrennungsluft am Ventil anliegt und in den Zylinder bzw. Brennraum der Verbren nungskraftmaschine eingebracht werden kann, sondern auch eine sehr exakte Steuerung der Einlassquerschnitte und damit der Menge an in einen Brennraum eingebrachter Verbrennungs luft zuverlässig möglich.

Insgesamt ist für eine zuverlässige Steuerung der Menge an frischer Verbrennungsluft, welche in den Brennraum der Verbrennungskraftmaschine einzubringen ist, eine sehr präzise funktio nierende Dynamik eines derartigen Hochdruckeinlassventils erforderlich. Wenn beispielsweise ein Druck, bezogen auf das Druckniveau, welches durch die Erfindung anvisiert wird, von 50 bar auf das Tellerventil angenommen wird, welches beispielsweise einen Durchmesser von 32 mm hat, so entstünde eine einseitige Druckkraft von beispielsweise 3,5 kN auf das Tellerventil der Verbrennungskraftmaschine. Diese am Einlassventil vorhandene Verbrennungsluftzuführung führt dazu, dass beim Öffnen des Hochdruckeinlassventils weniger Energie aufgebracht werden müsste. Beim Schließen des Ventils würde diese Kraftkomponente, die durch die Druckfeder aufgebracht wird, somit entgegenwirken, so dass selbst bei einer gleichen Schließkraft durch diese Druckfeder die Kraft ca. 3,5 kN zu niedrig wäre. Dies würde dazu führen, dass die Feder kraft entsprechend erhöht werden müsste. Wird die Federkraft nicht entsprechend erhöht, so hätte das zur Folge, dass sich die Schließzeiten in erheblichem Maße verlängern würden oder dass das Ventil in der erforderlichen kurzen Zeiteinheit nicht mehr zuverlässig geschlossen wer den könnte. Dies ist der Fall, weil das Tellerventil auch eine projizierte Fläche aufweist, die ge nauso groß wie die Fläche des zweiten Druckaufschlagsbereiches ist.

Bei den Drehzahlen heutiger Verbrennungskraftmaschinen sind die Ladungswechselzeiten extrem kurz, was die absolute Zeitdauer anbelangt, was jedoch ein in höchstem Maße rasches Ablaufen der Ventilöffnungsphase erfordert. Wird, wie oben angedeutet, die Federkraft erhöht, so bedeutet das wiederum, dass die resultierenden Kräfte auf das gesamte System wesentlich höher werden. Dies wiederum würde dazu führen, dass der komplette Ventiltrieb stabiler und deutlich materialintensiver ausgeführt werden müsste. Dies hätte zur Folge, dass diese massive Bauweise, um die oben geschilderten Parameter einhalten zu können, nicht unbedingt der ge forderten raschen und zuverlässigen Dynamik des Systems Rechnung trägt, von erhöhten Kos ten ganz abgesehen. Es muss beachtet werden, dass beispielsweise bei einem Viertaktmotor, welcher mit einer Drehzahl von beispielsweise 4000 Umdrehungen pro Minute läuft, ein derarti ges Ventil ca. 2000 mal pro Minute geöffnet und geschlossen werden muss. Da gemäß der Erfindung ein druckausgeglichenes Hochdruckeinlassventil bereitgestellt wird, besteht für die Zufuhr der Verbrennungsluft, was die Steuerung des Einlassventils anbelangt, keine Abhängigkeit mehr vom Zuführdruck. Ein entsprechender Druckausgleich wird durch Ge staltung der Druckbeaufschlagungsbereiche derart erreicht, dass deren Größe, d. h. des ersten und des zweiten Druckbeaufschlagungsbereiches, etwa gleich groß sind. Geringfügige Abwei chungen von gleich groß ausgebildeten Druckbeaufschlagungsbereichen sind jedoch möglich. Eine Abweichung von gleich großen Druckbeaufschlagungsbereichen kann erforderlich sein, um gewisse dynamische Steuerungen der Verbrennungskraftmaschine noch besser an die prakti schen Gegebenheiten anpassen zu können. Da die Verbrennungsluft mit einem hohen Druck in den Brennraum eingebracht wird, kann die Zufuhr der Luft zu jedem beliebigen Zeitpunkt wäh rend beispielsweise der Kolbenbewegung vom unteren Totpunkt zum oberen Totpunkt einge bracht werden. Der wesentliche Vorteil des erfindungsgemäßen Hochdruckeinlassventils be steht darin, dass aufgrund des Ausgleichs der Druckbeaufschlagungsbereiche gegeneinander keine resultierenden Axialkräfte auf den Ventiltrieb wirken.

Gemäß einem zweiten Aspekt der Erfindung wird ein Hochdruckeinlassventil in der Art des zu vor beschriebenen gemäß dem ersten Aspekt bereitgestellt, bei welchem die Größe für den ers ten und für den zweiten Druckbeaufschlagungsbereich in gewissen Grenzen, was die projizierte Fläche des Druckbeaufschlagungsbereiches anbelangt, voneinander abweichen. Dies ist vor allen Dingen dann denkbar und sinnvoll, wenn beispielsweise eine gezielte herbeizuführende Kraftkomponente in einer gezielt vorgesehenen Richtung zur weiteren Optimierung bzgl. der resultierenden Kräfte auf den Ventiltrieb angestrebt werden soll. Vor allen Dingen können die über die etwas ungleiche Fläche eingestellte gewisse Ungleichheit bzw. kann ein gewisser Nichtausgleich der Axialkräfte zu einer Verbesserung der Dynamik des gesamten Ventilsystems beitragen, insbesondere unter einem Gesichtspunkt des raschen Schaltens des Ventils, um dem raschen Ladungswechsel bei vor allen Dingen auch höheren Drehzahlen der Verbrennungs kraftmaschine gerecht zu werden.

Der Grundaufbau und die Vorteile und Anforderungen an ein Hochdruckeinlassventil gemäß diesem zweiten Aspekt entsprechen dem des ersten Aspektes, so dass diese nicht wiederholt werden.

Gemäß einem dritten Aspekt ist ein erfindungsgemäßes Hochdruckeinlassventil zum Einbringen von hochverdichteter bzw. hochvorverdichteter Verbrennungsluft in einem Brennraum einer Verbrennungskraftmaschine vorgesehen, welches Teil der Verbrennungskraftmaschine ist und einen in einem Gehäuse geführten Schiebekolben aufweist. Der Schiebekolben hat einen zy lindrischen Kolbenabschnitt, dessen axiale Länge auf einen axial sich erstreckenden, dazu formkongruent ausgebildeten Führungsabschnitt im Gehäuse derart abgestimmt ist, dass bei seiner axialen Verschiebung im Gehäuse der im Führungsabschnitt geführte Kolbenabschnitt einen im Gehäuse angeordneten Durchtrittsbereich für Verbrennungsluft in seiner Schließposi tion sperrt. Bei entsprechender axialer Verschiebung des Schiebekolbens und damit des Kol benabschnittes, welcher einerseits die Verbrennungsluft in seiner Schließposition absperrt, gibt bei einer Verschiebung des Schiebekolbens in seine Durchlassposition dieser den Durchtritt von Verbrennungsluft in den Brennraum frei. Der Schiebekolben weist im Durchtrittsbereich zwei aufeinander zugewandte, als erster und zweiter Druckbeaufschlagungsbereich ausgebildete Bereiche auf, deren in eine Ebene projizierte Flächen, welche senkrecht zur Längsachse des Schiebekolbens liegen, gleich groß sind oder gering voneinander abweichen. Der erste Druck beaufschlagungsbereich ist dabei in der Art eines Tellerventils und der zweite Druckbeaufschla gungsbereich als Ringfläche ausgebildet. Der als Tellerventil ausgebildete Druckbeaufschla gungsbereich ist dem Zylinder zugeordnet. Bei entsprechender Federbeaufschlagung des Schiebekolbens und vorzugsweise Betätigung mittels eines Nockens einer Nockenwelle kann das erfindungsgemäße Hochdruckeinlassventil entsprechend den Forderungen des Ladungs wechsels und der hohen Zylinderfüllung mit Verbrennungsluft und damit mit Sauerstoff für eine verbesserte Verbrennung gesteuert werden.

Wenn die projizierte Fläche des ersten Druckbeaufschlagungsbereiches, d. h. die am Tellerven til, etwa so groß ist wie die dazu gegenüberliegend angeordnete, als Ringfläche ausgebildete zweite Druckbeaufschlagungsbereichsfläche, sind auch hier in axialer Richtung keine resultie renden Kraftkomponenten vorhanden. Der Kraftaufwand zur Steuerung des Ventils ist deshalb lediglich auf Reibung und auf Überwindung der Federkraft zum Zwecke des Öffnens dieses Ventils gerichtet. Der Schließvorgang dieses Ventils erfolgt dann über eine entsprechend di mensionierte Feder. Je nach Schließgeschwindigkeit und herrschenden Druckverhältnissen zwischen dem Druck, mit dem die Verbrennungsluft dem Brennraum zugeführt wird, und dem nach der Verbrennung im Zylinder herrschenden Druck wird der Schließvorgang des Hochdru ckeinlassventils bzgl. der Schließgeschwindigkeit entsprechend gesteuert, um brauchbare kurze Steuerzeiten zu erreichen, mittels welchen das Ventilöffnungsgesetz optimiert werden kann. Im Sinne einer raschen Befüllung des Brennraumes muss die Öffnungskurve bzgl. der eingelasse nen Verbrennungsluftmenge möglichst steil sein.

Um entsprechende Massen zu sparen, kann anstelle von üblicherweise eingesetzten Stahlventi len auch der Einsatz aus Keramikwerkstoffen vorteilhaft sein. Bei leichteren, aber ebenso die Festigkeit garantierenden Materialien kann auf die Dynamik des Ventiltriebs insbesondere für den Öffnungs- und Schießvorgang im Sinne einer Bewegungsoptimierung unter Beachtung ei ner optimierten Dynamik positiv Einfluss genommen werden. Das Ventilgehäuse und auch der Schiebekolben können neben Stahl auch aus Guss, aus hochfesten Aluminiumlegierungen oder Aluminiummagnesiumlegierungen oder anderen Werkstoffen bzw. Legierungen bestehen.

Ein deutlicher Vorteil des erfindungsgemäßen Hochdruckeinlassventils bzw. der Verbrennungs kraftmaschine mit einem derartigen erfindungsgemäßen Hochdruckeinlassventil besteht darin, dass aufgrund der hohen Drücke die Volumina des Ladeluftsystems kleiner ausgeführt werden, so dass eine höhere Kompaktheit der erfindungsgemäßen Verbrennungskraftmaschinen er reicht werden kann.

Gemäß einer Weiterbildung der Erfindung für die ersten beiden Aspekte des erfindungsgemä ßen Hochdruckeinlassventils ist der erste Druckbeaufschlagungsbereich mit seiner Kontur am Verbrennungsluftauslass aus dem Ventil, d. h. am Einlass der Verbrennungsluft in den Brenn raum, in der Art eines Tellerventils ausgebildet. Dabei kann in diesem Zuströmbereich eine zu sätzliche zylindrische Führung im Sinne eines Führungsabschnittes vorgesehen sein, welche mittels einer speichenartigen Verstärkung nicht nur eine erhöhte Stabilität dieses in Einbringrich tung der Verbrennungsluft in den Brennraum vorderen Teils des erfindungsgemäßen Hochdru ckeinlassventils erreicht werden, sondern es ist auch eine bessere Führung des Schiebekolbens im Gehäuse des Hochdruckeinlassventils gegeben. Vorzugsweise ist der zweite, zum ersten Druckbeaufschlagungsbereich gegenüberliegende Druckbeaufschlagungsbereich als Ringflä che, vorzugsweise als ebene Ringfläche ausgebildet. Die Ringfläche kann aufgrund der allseitig gleichmäßigen Druckausbreitung auch von einer ebenen Form abweichen; für die Druckkräfte, die auf diesen Druckbeaufschlagungsbereich wirken, ist jedenfalls die projizierte Fläche rele vant. Die projizierte Fläche wird auf eine gedachte Ebene projiziert, welche senkrecht zur Längsachse des erfindungsgemäßen Einlassventils angeordnet ist.

Vorzugsweise sind die sich im Bereich des ersten Druckbeaufschlagungsbereiches radial zwi schen einem Schaft und dem Führungsabschnitt erstreckenden Führungsstege so ausgebildet, dass sie gleichzeitig der in den Brennraum einströmenden Luft eine Richtungskomponente im Sinne einer Drallströmung im Zylinder zufügen, so dass zusätzlich dadurch eine verbesserte Gemischbildung und damit Verbrennung im Zylinder erreicht wird.

Vorzugsweise ist es jedoch auch möglich, dass sich vom Schaft aus im Bereich des Ventiltellers des ersten Druckbeaufschlagungsbereiches leitschaufelartige Stege befinden, welche nicht zwingend mit einem äußeren Ring im Sinne eines Führungsabschnittes verbunden sind, son dern welche ähnlich von Leitschaufeln von Turbinen dazu vorgesehen sind, einem entlang die ser Leitschaufeln strömenden Medium eine definierte Richtung gegebenenfalls auch eine Be schleunigung bei sich verändernden Abständen zwischen den Schaufeln zu verleihen. Damit kann auf die Gemischbildung und letztlich auch auf die Verbrennung im Brennraum eines Mo tors Einfluss genommen werden.

Vorzugsweise sind gemäß einem weiteren Ausführungsbeispiel der Hochdruckeinlassventile gemäß dem ersten und dem zweiten Aspekt der erste und der zweite Druckbeaufschlagungsbe reich ihrem jeweiligen axial sich erstreckenden zylindrischen Kolbenabschnitt zugeordnet. Die beiden zylindrischen Kolbenabschnitte sind in einem jeweiligen Führungsabschnitt im Gehäuse geführt und begrenzen mit ihren aufeinander zugewandten Druckbeaufschlagungsbereichen zwischen sich den Durchtrittsbereich. Bei einer axialen Bewegung des Schiebekolbens gibt der vom ersten Druckbeaufschlagungsbereich sich erstreckende zylindrische Abschnitt im Gehäuse angeordnete Lufteintrittskanäle bzw. Luftdurchtrittskanäle frei, über welche die dem erfindungs gemäßen Hochdruckeinlassventil zugeführte vorverdichtete Verbrennungsluft in den Brennraum einer Verbrennungskraftmaschine zuführt, oder sperrt diese.

Über die Anzahl der Lufteintrittskanäle, welche vorzugsweise in Umfangsrichtung nebeneinan der in einem definierten Abstand zueinander oder in einem Abstand zueinander angeordnet sind, welcher definierte Strömungsverhältnisse im Brennraum erzeugt, ist die eingelassene Ver brennungsluftmenge beinflussbar. Vorzugsweise sind die Lufteintrittskanäle bzw. Luftaustritts kanäle bezogen auf die axiale Längsachse des Hochdruckeinlassventils geneigt im Sinne einer konvergierenden, d. h. auf die Achse zugerichteten Richtung oder im Sinne einer divergieren den, von der Längsachse des Schiebekolbens wegweisenden Richtung. Aber auch eine kon zentrische Anordnung zur Längsachse des Schiebekolbens bezogen auf die jeweilige Längs achse der Lufteintrittskanäle kann vorzugsweise vorgesehen sein.

Vorzugsweise ist ein weiteres Ausführungsbeispiel des Hochdruckeinlassventils bezogen auf den ersten und den zweiten Aspekt so ausgebildet, dass der Durchtrittsbereich für die Verbren nungsluft, welcher durch den ersten und den zweiten Druckbeaufschlagungsbereich bei ent sprechender Position des Schiebekolbens im Gehäuse begrenzt ist, im Gehäuse gestuft ist, wobei das Hochdruckeinlassventil im Gehäuse einen Verbrennungslufteinlass und einen Ver brennungsluftauslass aufweist. Der Verbrennungslufteinlass führt dem Hochdruckeinlassventil aus einer Versorgungsquelle die vorverdichtete Verbrennungsluft zu, wohingegen der Verbren nungsluftauslass sozusagen den Verbrennungslufteinlass in den Brennraum der Verbrennungs kraftmaschine darstellt. Vorzugsweise sind beide Bereiche in axialer Richtung bzgl. des Schie bekolbens versetzt zueinander angeordnet. Dadurch ist es möglich bzw. wird erreicht, dass der Verbrennungslufteinlass mittels eines sich von dem ersten Druckbeaufschlagungsbereich er streckenden, im Gehäuse in dem Führungsabschnitt geführten ersten zylindrischen Kolbenab schnittes je nach Position des Schiebekolbens für die Verbrennungsluft gesperrt oder geöffnet wird. Die axiale Länge des ersten zylindrischen Kolbenabschnittes muss dabei größer sein als die axiale Erstreckung des Durchtrittsbereiches für die Verbrennungsluft, so dass die in Rich tung auf den Brennraum vordere wie in Richtung auf den Durchtrittsbereich hintere umlaufende Kante des zylindrischen Kolbenabschnittes eine zuverlässige Abdichtung gegenüber der zum Verbrennungslufteinlass geführten Verbrennungsluft gewährleistet. Durch eine sehr genau ge fertigte Zylinderform des Kolbenabschnittes wie auch der zylindrischen Bohrungsform des dazu gehörenden formkongruenten Führungsabschnittes wird ein sauberer Passsitz gewährleistet, welcher die entsprechende Dichtfunktion selbst bei den vorgesehen hohen Drücken bis 150 MPa gewährleistet.

Vorzugsweise tauchen die den jeweiligen Druckbeaufschlagungsbereichen zugeordneten zy lindrischen Kolbenabschnitte bei entsprechender Verschiebung des Schiebekolbens in entspre chenden Kammern im Gehäuse ein. Vorzugsweise weisen diese Kammern Entlüftungsbohrun gen auf, über welche beim Eintauchen der zylindrischen Kolbenabschnitte in die jeweilige Kammer, die dort unter Druck gesetzte Luft entweichen lassen. Bei entsprechender Bewegung der zylindrischen Kolbenabschnitte aus dem Eintauchzustand wieder aus der Kammer heraus wird Luft über die Entlüftungsbohrungen angesaugt, so dass der Unterdrück nur geringe Werte aufweist. Diese Entlüftungsbohrungen weisen solche Durchmesser auf, dass allenfalls eine ge ringe Drosselung vorhanden ist.

Je nach Bedingungen und je nach Beeinflussung der Strömung der in den Zylinder bzw. in die Brennkammer der Verbrennungskraftmaschine eintretenden Verbrennungsluft sind der Ver brennungslufteinlass und/oder der Verbrennungsluftauslass mit kreisförmigem, länglichem oder elliptischem Querschnitt versehen. Die Querschnittsform ist dabei abhängig von der gewünsch ten Strömung im Brennraum zur Intensivierung der Gemischbildung und der sich daran an schließenden Verbrennung.

Vorzugsweise sind die zylindrischen Kolbenabschnitte in der Art von schmiermittelaufnehmen den Kolben-Ringnuten ausgebildet. Diese Kolben-Ringnuten sind so ausgebildet, dass sie in der Lage sind, Schmiermittel aufzunehmen, so dass die Gleitflächen, welche zwischen den zylindri schen Kolbenabschnitten und den Führungsabschnitten ausgebildet sind, eine entsprechende Schmierung erhalten, so dass einem Verschleiß entgegengewirkt wird und vor allen Dingen auch die Reibungskraft beim axialen Verschieben des Schiebekolbens in dem Gehäuse erheb lich herabgesetzt wird.

Vorzugsweise weist das Hochdruckeinlassventil gemäß dem zweiten oder dritten Aspekt keine bzgl. ihrer Größe identischen Flächen des ersten und des zweiten Druckbeaufschlagungsberei- ches auf, sondern diese Flächen können bis zu maximal 20 % voneinander abweichen. Damit soll ein direkter Einfluss genommen werden auf die Kraftverhältnisse beim Steuern des Hoch druckeinlassventils wie auch auf die Dynamik insbesondere bei hohen Drehzahlen und damit rasch erforderlichem Öffnen und Schließen des erfindungsgemäßen Hochdruckeinlassventils.

Weiter bevorzugt ist das Hochdruckeinlassventil mit einem Schiebekolben ausgebildet, welcher zumindest am Ende seiner Schließbewegung dem Tellerventil eine radiale Bewegungskompo nente verleiht, so dass bei jedem Schließvorgang unterschiedliche Flächen im Sitz des Teller ventils im Gehäuse in Kontakt gelangen. Das ist zum einen einer hohen im Motorbetrieb ge währleisteten langen Dichtheit geschuldet, auch weil gegebenenfalls durch unverbrannten Kraft stoff sich ergebende Anlagerungen im Ventilsitzbereich bei jedem Schließen wieder beseitigt werden. Damit ist eine Reinigung des Ventilsitzes und damit eine hohe Dichtheit des Tellerven tils in seinem Sitz im Gehäuse gewährleistet.

Gemäß einem weiteren Aspekt ist die erfindungsgemäße Verbrennungskraftmaschine mit einem in einem Zylinderkopf angeordneten Hochdruckeinlassventil zum Einlassen von Verbrennungs luft mit hohem Druck in einen Brennraum versehen, wobei das Hochdruckeinlassventil ein Ventil ist, welches gemäß den Merkmalen gemäß einem der Ansprüche 1 bis 15 ausgebildet ist. Die ses Hochdruckeinlassventil ist in der Art eines Einlassventils zwischen einer Hochdruckleitung, welche die Verbrennungsluft unter hohem Druck dem Hochdruckeinlassventil zuführt, und dem Brennraum angeordnet. Mittels dieses Hochdruckeinlassventils wird die unter hohem Druck ste hende Verbrennungsluft von eben einer Hochdruckleitung über einen Durchtrittsbereich im Hochdruckeinlassventil in den Brennraum eingelassen.

Das Hochdruckeinlassventil ist bzgl. eines ersten Aspektes für die Verbrennungskraftmaschine bezogen auf die Längsachse des Zylinders bzw. des Brennraumes im Zylinderkopf stehend an geordnet. Die Unterseite des Hochdruckeinlassventils weist somit unmittelbar auf den Brenn raum hin. Dies hat den Vorteil, dass herkömmliche Zylinderköpfte, welche mit einem herkömmli chen Einlassventil versehen sind, gegebenenfalls verwendet werden können, weil die für Sitz und Führung im Zylinderkopf vorgesehenen entsprechenden Führungen und Aufnahmen jeden falls für den benötigten Platz für das erfindungsgemäße Hochdruckeinlassventil verwendet wer den können. Der Vorteil des erfindungsgemäßen Hochdruckeinlassventils besteht u. a. in Ver bindung des Einsatzes bei einer Verbrennungskraftmaschine darin, dass großvolumige Einlass leitungen nicht erforderlich sind, so dass der Platzbedarf für die Zufuhr der Verbrennungsluft zum Brennraum der Verbrennungskraftmaschine verringert wird und damit die Kompaktheit ei nes derartigen Motors erhöht werden kann. Gemäß einem zweiten Aspekt der Verbrennungskraftmaschine ist bezüglich des Grundaufbaus, welcher demjenigen gemäß dem ersten Aspekt für die Verbrennungskraftmaschine entspricht, das Hochdruckeinlassventil bezogen auf die Längsachse des Zylinders bzw. des Brennraumes im Zylinderkopf liegend angeordnet. Die liegende Anordnung des Hochdruckeinlassventils hat den Vorteil, dass von der Oberseite des Zylinderkopfes die Zufuhr der unter hohem Druck ste henden Verbrennungsluft erfolgen kann und der Durchtrittsbereich für die Verbrennungsluft durch das Hochdruckeinlassventil in den Brennraum der Verbrennungskraftmaschine im We sentlichen quer bzw. senkrecht zur Längsachse des Schieberkolbens des Hochdruckeinlassven tils erfolgen kann.

Der Schiebekolben des Hochdruckeinlassventils ist vorzugsweise mit einer Feder belastet und zu seinem Verschieben aus einer einen Durchtritt von Verbrennungsluft in den Brennraum sper renden Position in eine den Durchtritt von Verbrennungsluft in den Brennraum freigebenden Position ein Nocken einer Nockenwelle vorgesehen, welcher gegen die Federkraft wirkt, so dass mittels des Nockens bei drehender Nockenwelle analog zur Steuerung herkömmlicher Einlass- und Auslassventile ein Öffnen bewirkt werden kann. Dabei sorgt die Feder, gegen welche der jeweilige Nocken arbeiten muss, dafür, dass nach dem Öffnen des Hochdruckeinlassventils und nach erfolgtem Einlassen der benötigten Verbrennungsluftmenge der Schieberkolben möglichst rasch wieder in seine Schließstellung überführt wird.

Vorzugsweise arbeitet das Hochdruckeinlassventil mit einem Druck im Bereich von 2 bis 20 MPa und ist derart steuerbar, dass die Verbrennungsluft so in den Zylinder eingelassen werden kann, dass für einen Ladungswechsel bei einem Viertaktmotor ein separater Takt entbehrlich ist und dennoch Gemischbildung im Zylinder über den Druck, mit welchem die Verbrennungsluft über das Hochdruckeinlassventil in den Brennraum eingelassen wird, hinsichtlich der einge spritzten Kraftstoffmenge intensiver erfolgt, als das bei Verbrennungskraftmaschinen mit bei spielsweiser herkömmlicher Aufladung in einem niedrigeren Druckbereich von heutzutage 0,3 bis 0,4 MPa der Fall ist. Mittels des hohen Drucks, mit welchem die Verbrennungsluft dem Brennraum zugeführt wird, kann die Zeit des Öffnens des Hochdruckeinlassventils gut gesteuert werden, so dass eine optimale Zufuhr von Verbrennungsluft, auch im Hinblick auf die nach der Zufuhr der Verbrennungsluft und der Gemischbildung ablaufende Verbrennung, gewährleistet ist.

Weitere Vorteile, Anwendungsmöglichkeiten und Details zu dem erfindungsgemäßen Hochdru ckeinlassventil und der mit einem derartigen Ventil versehenen Verbrennungskraftmaschine werden nun unter Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen detailliert erläutert. Es zeigen:

Figur 1 ein erstes Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Hochdruckeinlassventils in Schließposition mit Tellerventil;

Figur 2 ein Hochdruckeinlassventil gemäß Figur 1 in Durchlassposition;

Figur 3 eine Schnittansicht durch Gehäuse und Schaft des Schiebekolbens gemäß Figur

2;

Figur 4 den mit einem Tellerventil geschlossenen Verbrennungsluftauslass des Hochdru ckeinlassventils mit leitschaufelartigen Stegen am Kopf des Tellerventils in axialer Ausrichtung;

Figur 5 eine Darstellung gemäß Figur 4, jedoch mit gekrümmten leitschaufelartigen Stegen im Bereich des Verbrennungsluftauslasses vom Hochdruckeinlassventil in

Schließposition;

Figur 6 ein weiteres Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Hochdruckeinlassventils mit einem Schiebekolben mit zwei zylindrischen Abschnitten, welche in Führungs abschnitten im Innern des Ventilgehäuses geführt sind, wobei kranzartig eine Viel zahl von Lufteintrittskanälen zum Einbringen der Verbrennungsluft in den Brenn raum vorgesehen ist;

Figur 7 das Hochdruckeinlassventil gemäß Figur 6, jedoch in Durchlassposition zum Zu führen von Verbrennungsluft durch das Hochdruckeinlassventil in einen Brennraum einer Verbrennungskraftmaschine;

Figur 8 ein Ausführungsbeispiel gemäß den Figuren 6 und 7, jedoch mit Lufteintrittskanä len, welche bezogen auf die Längsachse des Schiebekolbens eine divergierende Richtung aufweisen;

Figur 9 ein Ausführungsbeispiel gemäß Figur 8, jedoch mit Lufteintrittskanälen, welche bezogen auf die Längsachse des Schiebekolbens eine konvergierende Richtung aufweisen; Figur 10 ein weiteres Ausführungsbeispiel eines Hochdruckeinlassventils in Schließposition gemäß der Erfindung mit Verbrennungslufteinlass und Verbrennungsluftauslass in versetzt zueinander angeordneten Ebenen;

Figur 1 1 das Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Hochdruckeinlassventils gemäß

Figur 10, jedoch in Durchlassposition;

Figur 12a) ein Detailschnitt des Bereichs des Verbrennungslufteinlasses des Hochdruckein lassventils gemäß den Figuren 10 und 11 ;

Figur 12b) eine Seitenansicht von links des Details gemäß Figur 12a) in der Form eines im

Querschnitt als Langloch ausgebildeten Kanals;

Figur 13a) der Bereich des Verbrennungsauslasses als Detailschnitt des erfindungsgemäßen

Hochdruckeinlassventils gemäß den Figuren 10 und 1 1 ;

Figur 13b) eine Schnittansicht entlang der Schnittebene B-B gemäß Figur 13a), bei welcher der Durchtrittsbereich im Innern des Ventils als um den Schaft des Schiebekolbens angeordnete Ringkammer ausgebildet ist;

Figur 14a) einen Schiebekolben gemäß einem erfindungsgemäßen Hochdruckeinlassventil gemäß den Figuren 10 und 1 1 mit Kolben-Ringnuten an den zylindrischen Kolben abschnitten zur Schmierung;

Figur 14b) einen Schiebekolben gemäß einem erfindungsgemäßen Hochdruckeinlassventil gemäß den Figuren 10 und 11 mit entlang einer Schraubenlinie laufenden Kolben- Ringnuten an den zylindrischen Kolbenabschnitten zur Schmierung;

Figur 15 eine Detailschnittansicht der Anordnung des erfindungsgemäßen Hochdruckein lassventils im Zylinderkopf einer Verbrennungskraftmaschine in Durchlassposition;

Figur 16 eine Detailschnittansicht eines Zylinders und eines Zylinderkopfes mit eingebau tem erfindungsgemäßen Hochdruckeinlassventil in Schließposition;

Figur 17a) ein erfindungsgemäßes Hochdruckeinlassventil mit einem Tellerventil als erstem

Druckbeaufschlagungsbereich und mit einem zylindrischen Kolbenabschnitt mit Ringfläche als zweitem Druckbeaufschlagungsbereich und mit zusätzlichem Kol ben zum Öffnen und Schließen des Ventils;

Figur 17b) das Hochdruckeinlassventil gemäß Figur 17a), jedoch in geöffneter Position zum

Eintritt von Verbrennungsluft in den Zylinder durch das Innere des zusätzlichen Kolbens und den Tellerventilsitz-Bereich;

Figur 17c) eine Schnittansicht durch den Schaft des Schiebekolbens des erfindungsgemäßen

Hochdruckeinlassventils mit Ansicht des zusätzlichen Kolbens von unten;

Figur 18 ein Hochdruckeinlassventil gemäß einem zweiten Ausführungsbeispiel, bei wel chem der zweite Druckbeaufschlagungsbereich in Form eines zylindrischen Kol benabschnittes bezüglich der wirksamen Ringfläche größer dimensioniert ist als die wirksame Ringfläche des ersten Druckbeaufschlagungsbereiches in Form ei nes Tellerventils;

Figur 19 ein Hochdruckeinlassventil für das erfindungsgemäße Verfahren in geschnittener

Darstellung bei geschlossenem Zustand; und

Figur 20 das Hochdruckeinlassventil gemäß Figur 1) bei geöffnetem Zustand.

In Figur 1 ist ein erfindungsgemäßes Hochdruckeinlassventil 1 im Querschnitt dargestellt. Das Ventil weist ein Gehäuse 2 auf, innerhalb welchem ein Schiebekolben 3 geführt ist. Dazu weist der Schiebekolben 3 einen als zylindrischen Kolbenabschnitt 4 ausgebildeten Bereich auf, wel cher im Gehäuse 2 an einem zum zylindrischen Kolbenabschnitt 4 formkongruent ausgebildeten Führungsabschnitt 5 gleitend geführt ist. Der zylindrische Kolbenabschnitt 4 des Schiebekolbens 3 ist in seinem Durchmesser größer als ein Schaft 14, welcher sich von dem zylindrischen Kol benabschnitt 4 nach unten in Richtung auf eine Einlassöffnung in Form eines Verbrennungsluf teinlasses 9 in Richtung auf einen nicht dargestellten Brennraum 25 erstreckt. Auf der dazu ge genüberliegenden Seite des zylindrischen Kolbenabschnittes 4 ist eine Verlängerung des Schaf tes 14 des Schiebekolbens 3 mit einem Einsatz vorgesehen, in welchem eine Feder 22 ange ordnet ist, welche zum Öffnen des Hochdruckeinlassventils 1 dient, damit hochvorverdichtete Verbrennungsluft in den Brennraum 25 eines Verbrennungsmotors eingelassen werden kann. Eine Druckkraft F _N (siehe senkrecht nach unten weisender Pfeil in Figur 2 oben) drückt den Schiebekolben 3 um einen Öffnungshub 23 des Hochdruckeinlassventils 1 nach unten, so dass der Verbrennungsluftauslass 18 voll geöffnet ist, d. h. das Hochdruckeinlassventil 1 sich in Durchlassposition 8 befindet. Figur 1 stellt die Schließposition 7 des Hochdruckeinlassventils 1 dar. Im Verbrennungsluftaus lass 18 (siehe Figur 2) schließt ein Schließteller 12 in der Art eines Tellerventils in einem im Ge häuse 2 ausgebildeten Sitz und verhindert dadurch einen Durchtritt von Verbrennungsluft, deren Verbrennungslufteinlass 9 an der linken Seite durch eine Eintrittsöffnung vorgesehen ist. Die Verbrennungsluft selbst ist durch den waagerecht nach rechts weisenden Pfeil angedeutet. In der Schließposition 7 des Hochdruckeinlassventils 1 ist der Schiebekolben 3 mit seiner oberen, in Richtung auf den Federeinsatz ausgerichteten Ringfläche in eine Kammer 19 eingetaucht, welche zur Außenseite über eine Entlüftungsbohrung 20 verbunden ist. Beim Eintauchen des Schiebekolbens 3 mit seiner oberen Ringfläche des zylindrischen Kolbenabschnittes 4 wird die Luft aus der dort vorgesehenen Kammer 19 (siehe Figur 2) über die Entlüftungsbohrung 20 her ausgedrückt.

Ein wesentliches Kriterium für die Funktionsweise des erfindungsgemäßen Hochdruckeinlass ventils 1 besteht darin, dass die dem Durchtrittskanal zugewandte Ringfläche 13 einen zweiten Druckbeaufschlagungsbereich 11 bildet und das Tellerventil 12, welches dem Durchtrittsbereich 6 für die Verbrennungsluft zugewandt ist, einen ersten Druckbeaufschlagungsbereich 10 bildet. Der erste Druckbeaufschlagungsbereich 10 bildet eine projizierte Fläche, welche senkrecht zur Längsachse des Schiebekolbens 3 ausgebildet ist, und weist eine Größe auf, welche gleich der projizierten Fläche der Ringfläche 13 am zylindrischen Abschnitt 4 des Schiebekolbens 3 ist, d. h. gleich dem zweiten Druckbeaufschlagungsbereich 11 ist. Aufgrund dieser Flächengleich heit der projizierten Flächen sind keine resultierenden Axialkräfte vorhanden, und zwar unab hängig von der Höhe des Druckes der Verbrennungsluft, welche für den Einlass in den Brenn raum einer Verbrennungskraftmaschine vorgesehen ist. Der Schiebekolben 3 selbst wird mittels eines Nockens einer Nockenwelle oder einer anderen Antriebseinrichtung gegen die Federkraft F _N aus der Schließposition 7 in die Durchlassposition 8 gedrückt und bei freigegebenem Nocken durch die Wirkung der Federkraft entsprechend der Stärke der Federkraft rasch wieder in die Schließposition 7 gebracht, in welcher der Schließteller 12 des Tellerventils am Sitz anschlägt und dort abdichtet.

Figur 2 stellt das Hochdruckeinlassventil 1 dar, bei welchem sich der Schiebekolben 3 jedoch in der Durchlassposition 8 befindet, welches mit dem Pfeil auf den Verbrennungsluftauslass 18 angedeutet ist. Bei geöffnetem Verbrennungsluftauslass 18 ist der Durchtrittsbereich 6 für die Verbrennungsluft freigegeben, so dass die Verbrennungsluft mit hohem Druck und damit auch hoher Strömungsgeschwindigkeit zwischen Sitz und Ventilteller hindurchströmt und in den Brennraum (nicht dargestellt) der Verbrennungskraftmaschine gelangt. Deutlich sichtbar ist die bei um den Öffnungshub 23 nach unten gedrücktem Schiebekolben 3 an der Oberseite des zy- lindrischen Abschnittes 4 in Richtung auf den Federeinsatz mit der Feder 22 ausgebildete Kammer 19 gezeigt. Diese Kammer 19 ist mit der Entlüftungsbohrung 20 versehen, so dass bei erfolgendem Schließen der zylindrische Kolbenabschnitt 4 mit seiner oberen Ringfläche in diese Kammer 19 eintaucht und die dort befindliche Luft über die Entlüftungsbohrung 20 nach außen drückt. Der Durchmesser dieser Entlüftungsbohrung ist nun so gewählt, dass keine nennens werten Drosseleffekte auftreten, damit beim Eintauchen des zylindrischen Abschnittes 4 in die Kammer 19 kein einen hohen Widerstand bildendes Druckpolster entsteht, sondern lediglich ein gewisses Dämpfungspolster entsteht, damit ein Anschlägen der oberen Ringfläche des zylindri schen Kolbenabschnittes 4 an dem Federeinsatz selbst bei hohen Öffnungs- und Schließge schwindigkeiten des erfindungsgemäßen Hochdruckeinlassventils 1 vermieden werden kann.

In Figur 3 ist eine Schnittansicht durch die Schnittebene A-A gezeigt, welche radial vom Schaft 14 verlaufende Führungsstege 15 zwischen dem Schaft 14 und dem Gehäuse 2 zeigen. Diese Führungsstege 15 gewährleisten eine zusätzliche Stabilität für eine exakte axiale und zusätzlich eine radiale Führung des Schiebekolbens 3 im Gehäuse 2, was von Bedeutung ist für ein zuver lässiges Abdichten der zylindrischen Außenfläche des zylindrischen Kolbenabschnittes 4 an den ebenfalls zylindrisch entsprechend ausgebildeten passgenauen Führungsabschnitten im Ge häuse 2. Über diese exakte Ausbildung dieser beiden relativ zueinander gleitenden Flächen wird die Dichtheit des Ventils im Innern gewährleistet.

Figur 4 schließlich zeigt als Detailschnittansicht den Teil des Hochdruckeinlassventils 1 , an wel chem im Verbrennungsdruckauslass 18 der Schließteller des Tellerventils 12 gezeigt ist, wel cher sich als Teil des Schiebekolbens 3 in dessen Schließposition 7 befindet. Zur gezielten Be einflussung der Strömungsrichtung sind am Übergang des Schließtellers des Tellerventils 12 zu dessen Schaft 14 leitschaufelartige Stege 16 (siehe auch Figur 5) vorgesehen. Die Funktion der leitschaufelartigen Stege 16 besteht darin, beim Einlass in den Brennraum, wenn der Schiebe kolben 3 in seiner Durchlassposition 8 ist, die Verbrennungsluft so zu richten, dass eine optima le Strömung und optimale Verteilung der Verbrennungsluft und schließlich auch der Gemischbil dung vor der Verbrennung im Brennraum herbeigeführt werden kann. Bekanntlich trägt eine entsprechend auf die Form des Brennraumes angepasste Strömung der Verbrennungsluft im Zylinder bzw. im Brennraum zu einer gleichmäßigeren und besseren Gemischbildung bei, wodurch die Verbrennung verbessert und damit der Wrkungsgrad der Verbrennungskraftma schine erhöht werden kann.

Gemäß Figur 5 ist eine Detailansicht analog zu der gemäß Figur 4 dargestellt, bei welcher an stelle in axialer Richtung ausgebildeter Stege 16 leitschaufelartige Stege 16 in einer gekrümm ten Bahn am Übergang des Schließtellers des Tellerventils 12 zu dessen Schaft 14, Vorzugs- weise in doppelt gekrümmter Art, angebracht sind. Derartig gekrümmte leitschaufelartige Stege 16 tragen dazu bei, dass die in den Brennraum eingebrachte Verbrennungsluft einen Drall er fährt, welcher zu einer Vergleichmäßigung der Gemischbildung im Zylinder als Voraussetzung für eine gute Verbrennung beiträgt. Die Position des Tellerventils 12 des Schiebekolbens 3 ent spricht der Schließposition 7.

Figur 6 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Hochdruckeinlassven tils 1 , bei welchem der Schiebekolben 3 zwei zylindrisch ausgebildete Kolbenabschnitte 4 auf weist, welche in entsprechenden Führungsabschnitten 5 geführt sind. Dazu sind im Innern des Gehäuses 2 drei formkongruent ausgebildete zylindrische Führungsabschnitte 5 vorgesehen. Figur 6 zeigt die Schließposition 7 des Schiebekolbens 3 innerhalb des Gehäuses 2. Der bzgl. den Figuren 1 und 2 erläuterte Grundaufbau mit dem Federeinsatz ist identisch und wird daher hier nicht weiter erneut ausgeführt.

In der in Figur 6 dargestellten Schließposition 7 ist der in seiner axialen Länge größere zylindri sche Kolbenabschnitt 4, welcher im unteren Teil des dargestellten Hochdruckeinlassventils 1 gezeigt ist, zum Öffnen und Schließen der eigentlichen Lufteintrittskanäle 17 vorgesehen. Dazu sind im Gehäuse in der in Figur 6 gezeigten Schließposition 7 die Zuführleitungen zu kranzartig im Umfang der dem Brennraum zugeführten Stirnseite des Hochdruckeinlassventils 1 angeord nete Lufteintrittskanäle mit den zylindrischen Kolbenabschnitten 4 abgedeckt, so dass ein Durchtritt der Verbrennungsluft vom Verbrennungslufteinlass 9 her gesperrt ist.

Unterhalb der Kolbenoberseite ist eine Kammer 19 ausgebildet, in welche zum Freigeben der Lufteintrittskanäle 17 der untere zylindrische Kolbenabschnitt 4 eintaucht. Damit sich kein Ge gendruck der in der Kammer 19 vorhandenen Luft ausbildet, ist eine Entlüftungsbohrung im In nern längs der Längsachse des Schiebekolbens 3 vorgesehen. Bei entsprechender Dimensio nierung der Entlüftungsbohrung kann ein Drosseln weitestgehend vermieden werden, jedoch trotzdem noch sichergestellt werden, dass eine gewisse Dämpfungsfunktion aufgebaut wird, welche verhindert, dass ein hartes Aufschlagen der Vorderseite, im Fall der Darstellung gemäß Figur 6 der Unterseite, des zylindrischen Kolbenabschnittes 4 im Innern des Gehäuses am Bo den der Kammer auftritt. Die dem Durchtrittsbereich 6 zugewandten Ringflächen 13, d. h. erster und zweiter Druckbeaufschlagungsbereich 10, 11 der zylindrischen Kolbenabschnitte 4 des Schiebekolbens 3, sind so dimensioniert, dass sie gleich groß sind. Dadurch wird erreicht, dass unabhängig vom Druck, mit welchem die Verbrennungsluft in den Durchtrittsbereich 6 im Innern des Gehäuses 2 des Hochdruckeinlassventils 1 eintritt, keine resultierenden axialen Kräfte her- vorrufen. Damit kann unabhängig vom Druck der in den Brennraum einzulassenden Verbren nungsluft das Hochdruckeinlassventil lediglich mit einem entsprechenden Antrieb beispielsweise eines Nockens oder einer Nockenwelle gegen die Wirkung der Feder 22 geöffnet und unter Nut zung der Wirkung der Feder 22 zum Schließen des Hochdruckeinlassventils aufgebracht bzw. verwendet werden.

In Figur 7 ist gezeigt, wie diese durch einen Nocken aufgebrachte Öffnungskraft F _N den Ver schiebekolben 3 in die Kammer 19 eingetaucht, so dass die zu den Lufteintrittskanälen 17 füh renden radial gerichteten Zuführbereiche in der Art einer Ringkammer geöffnet sind und die Verbrennungsluft aus dem Verbrennungsluftauslass 18 in den Zylinder bzw. Brennraum der Verbrennungskraftmaschine eingebracht werden kann. Durch das Öffnen des Hochdruckein lassventils 1 bildet sich die Kammer 19 am oberen zylindrischen Kolbenabschnitt 4 zur Führung des Schiebekolbens 3 im Gehäuse 2 an dem entsprechenden Führungsabschnitt 5 aus. Auch diese Kammer 19 ist mit einer Entlüftungsbohrung 20 verbunden, so dass bei Ausführen der Schließbewegung durch den Schiebekolben 3, d. h. in der Zeichnung bei einem Bewegen nach oben, die in der Kammer 19 befindliche Luft über die Entlüftungsbohrung 20 entweichen kann. Vorzugsweise sind die Lufteintrittskanäle 17 äquidistant angeordnet; es kann jedoch auch eine unregelmäßige Anordnung vorgesehen sein, insbesondere dann, wenn dadurch die Luftströ mung in den Brennraum zur Verbesserung der Gemischbildung verwendet werden soll.

Figur 8 zeigt eine Detailschnittansicht des Bereiches der Lufteintrittskanäle, d. h. des unteren Bereiches des Hochdruckeinlassventils 1 , bei welchem in Abweichung zu der Ausführungsform gemäß Figur 6 und Figur 7 die Lufteintrittskanäle 17 bzgl. der Längsachse des Schiebekolbens 3 divergierend angeordnet sind. Die anderen geometrischen Gegebenheiten entsprechen denen der Figuren 6 und 7.

In Figur 9 ist ein Ausführungsbeispiel in Form eines Detailbereiches gemäß Figur 8 dargestellt, wobei jedoch die Lufteintrittskanäle 17 bezogen auf die Längsachse des Schiebekolbens 3 kon vergierend angeordnet sind. Es ist jedoch auch möglich, dass bei einer einzigen Ausführungs form sowohl bezogen auf die Längsachse des Schiebekolbens 3 divergierende als auch kon vergierende Lufteintrittskanäle 17 vorgesehen sind.

Figur 10 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel eines erfindungsgemäßen Hochdruckeinlass ventils 1 , dessen Grundaufbau bzgl. Gehäuse 2 und Federeinsatz den bisherigen Ausführungs beispielen entspricht, so dass diese Teile nicht näher hier erneut beschrieben werden. Das ge zeigte Hochdruckeinlassventil 1 befindet sich in seiner Schließposition 7 des Schiebekolbens 3. Der Unterschied zu den bisherigen Ausführungsbeispielen besteht darin, dass der Verbren nungslufteinlass 9 und der Verbrennungsluftauslass 18 in bzgl. der Längsachse des Gehäuses 2 des Hochdruckeinlassventils 1 unterschiedlichen Ebenen angeordnet sind. Dabei wird die Verbrennungsluft unter hohem Druck über den Verbrennungslufteinlass 9, von einer nicht dar gestellten Hochdruckleitung kommend angelegt. In der Schließposition 7 deckt der untere zy lindrische Kolbenabschnitt 4 diesen Durchtrittsbereich 6 ab, so dass keine Verbrennungsluft in den Durchtrittsbereich 6 und schließlich in den Brennraum 25 (siehe Figur 15 und 16) des Zylin ders gelangen kann.

Dem Durchtrittsbereich 6 zugewandt sind zwei Ringflächen 13, welche die gleiche Größe ha ben, so dass unabhängig vom Druck der zugeführten Verbrennungsluft keine resultierenden Axialkräfte vorhanden sind. Eine Verschiebung des Schiebekolbens 3 ist damit lediglich gegen die Kraft der Feder 22 aufzubringen. Unterhalb der Vorderseite des großen zylindrischen Kol benabschnittes 4 befindet sich wiederum die Kammer 19, so dass beim Verschieben des Schie bekolbens 3 ein Eintauchen in die Kammer 19 erfolgt und damit letztlich bei Ausführen des Öff nungshubes 23 die in Figur 11 gezeigte Durchlassposition 8 des Schiebekolbens 3 erreicht wird. In der Durchlassposition 8 kann die Verbrennungsluft über den Verbrennungslufteinlass 9 von der unteren Ebene zur oberen Ebene der Ausnehmung des Durchtrittsbereiches 6 im Gehäuse 2 und schließlich zu dem Verbrennungsluftauslass 18 strömen, von wo aus die Verbrennungs luft direkt in den Brennraum 25 einer Verbrennungskraftmaschine (nicht gezeigt) strömen kann.

Damit eine zuverlässige Führung des Schiebekolbens 3 im Gehäuse 2 gewährleistet ist, ist der untere größere zylindrische Kolbenabschnitt 4 bis in die Kammer 19 hinein an formkongruent ausgebildeten Führungsabschnitten 5 geführt. Bei der Schließposition 7 gemäß Figur 10 ist die ser zylindrische Kolbenabschnitt 4 dann in dem unteren Bereich und in dem Zwischenbereich an entsprechenden Führungsabschnitten 5 geführt, wobei der Zwischenbereich zwischen der unte ren Ebene am Verbrennungslufteinlass 9 und dem Durchtrittsbereich 6 in der oberen Ebene am Verbrennungsluftauslass 18 angeordnet ist. Und schließlich ist der kleinere zylindrische Kolben abschnitt 4, der obere, welcher in Richtung auf den Federeinsatz angeordnet ist, an einem drit ten Führungsabschnitt 5 gleitend geführt.

Figur 12a) und b) verdeutlichen mit einer Detailschnittansicht des Bereiches des Verbrennungs lufteinlasses 9 des Hochdruckeinlassventils 1 , dass der Strömungskanal vom Verbrennungsluf teinlass 9 bis hin zum Durchtrittsbereich 6 nicht zwingend als zylindrische Bohrung ausgebildet sein muss, sondern, wie es in Figur 12b) dargestellt ist, im Querschnitt eine langlochförmige Ausbildung aufweisen kann. Andere Querschnittsformen sind selbstverständlich möglich. In Fi gur 12a) ist in Draufsicht die Ringfläche 13 gezeigt, deren Größe identisch zu der auf diese Ringfläche 13 weisenden Ringfläche des zweiten zylindrischen Kolbenabschnittes 4 (siehe Figu ren 10 und 1 1) ausgebildet ist. Diese ovalen bzw. angepassten Querschnitte der Luftzuführung lassen einen vergrößerten Zuführungsquerschnitt zu, ohne dass das Ventil länger auszubilden ist.

In den Figuren 13a) und b) ist eine Detailschnittansicht des Bereichs des Verbrennungsluftaus lasses 18 gezeigt, wobei wiederum der Schaft 14 und die Ringfläche 13 an dem zylindrischen Kolbenabschnitt 4 dargestellt sind. Auch für dieses Ausführungsbeispiel sind unterschiedliche Querschnittsformen des Verbrennungsluftkanals denkbar. In Figur 13b) ist im Bereich zwischen den aufeinander zugewandten bzgl. der Druckwirkung gleich großen Ringflächen 13 der zylind rischen Kolbenabschnitte 4 eine den Durchschnittsbereich 6 vergrößernde Ringausnehmung dargestellt. Diese Ringausnehmung ist an einer Seite mit dem Verbrennungslufteinlass 9 und an der anderen Seite mit dem Verbrennungsluftauslass 18 (beides nicht gezeigt) verbunden. Diese ovalen bzw. angepassten Querschnitte der Luftzuführung lassen einen vergrößerten Zufüh rungsquerschnitt zu, ohne dass das Ventil länger auszubilden ist.

Figur 14a) zeigt einen Schiebekolben 3, welcher einen vorderen zylindrischen Kolbenabschnitt 4 größerer axialer Länge und einen hinteren zylindrischen Kolbenabschnitt 4 kleinerer axialer Länge aufweist. Beide Ringflächen 13, welche aufeinander zugewandt sind und zwischen sich einen Abschnitt des Schafts 14 aufweisen, sind gleich groß, so dass bei Beaufschlagung dieses Zwischenbereiches, d. h. des Bereiches der aufeinanderzuweisenden Ringflächen der beiden zylindrischen Kolbenabschnitte 4, mit Verbrennungsluft selbst hohen Druckes keine resultieren de axiale Kraftkomponente entsteht. Die Kolben des Schiebekolbens 3, d. h. die zylindrischen Kolbenabschnitte 4, weisen Kolben-Ringnuten 21 an ihrem Umfang in umlaufender Form auf, welche zur Aufnahme von Schmieröl geeignet sind, so dass ein Gleiten in einem entsprechend ausgebildeten Gehäuse 2 mit den entsprechenden Führungsabschnitten 5 verbessert wird, weil Eigenschaften eines geschmierten Gleitens realisiert werden können.

Figur 14b) zeigt ein zu Figur 14a) im Wesentlichen analoges Ausführungsbeispiel eines Schie bekolben, bei welchem in die äußeren Flächen der zylindrischen Kolbenabschnitte 4 schrauben förmig umlaufende Kolben-Ringnuten 21 eingearbeitet sind. Auch diese Kolben-Ringnuten 21 sind so ausgebildet, dass Schmiermittel darin aufgenommen werden kann und die zylindrischen Kolbenabschnitte 4 zusammen mit den Führungsabschnitten gut geführt und gut geschmierte Gleitflächen ausbilden.

Figur 15 zeigt ein Ausführungsbeispiel, wie ein erfindungsgemäßes Hochdruckeinlassventil 1 in den Zylinderkopf 26 einer Verbrennungskraftmaschine angeordnet werden kann. Das Hoch druckeinlassventil 1 ist mittels eines Nockens 28, welcher vorzugsweise zu einer Nockenwelle gehört, angetrieben, so dass bei Eingriff des Nockens 28 die im Federeinsatz vorhandene Fe- der 22 zusammengedrückt werden kann, wodurch die Verbrennungsluft, welche über die Hoch druckleitung 27 zum Verbrennungslufteinlass 9 geführt wird und von dort über die dargestellte Durchlassposition durch das Hochdruckeinlassventil 1 in dessen Durchtritts bereich 6 zum Ver brennungsluftauslass 18 gelangt, mit hohem Druck in den Brennraum 25 gelangt. Dies ist durch die Pfeilkette angedeutet, welche die Luftströmung der unter hohem Druck stehenden Verbren nungsluft charakterisiert. Links an der Oberseite des Bildes ist ein Auslassventil 29 gezeigt, wel ches sich im offenen Zustand befindet, so dass Brenngas in die Abgasleitung entweichen kann. Im Zylinder 25 ist ein Kolben 30 gezeigt, welcher mittels eines Kolbenbolzens 32 und eines Pleuels 31 mit einer Kurbelwelle verbunden ist. Das Hochdruckeinlassventil 1 kann nun vor zugsweise so gesteuert werden, dass im Grunde genommen bei nahezu jeder beliebigen Posi tion der Bewegung des Kolbens 30 vom unteren Totpunkt zum oberen Totpunkt während jeder gewünschten Position einzelne Mengen an Verbrennungsluft oder aber die für die Verbrennung im Brennraum 25 erforderliche Sauerstoffmenge durch die Verbrennungsluft in einem Öffnungs vorgang der Zylinder gefüllt werden kann.

Und schließlich zeigt Figur 16 einen Zylinder 25 mit Zylinderkopf 26 gemäß Figur 15, jedoch in einer etwas anders liegenden Schnittebene, bei welcher gezeigt ist, dass das Hochdruckein lassventil 1 sich in seiner Schließposition 7 befindet. Aufgrund der anders gelegten Schnittebe ne ist die Einspritzdüse 33 mitgezeigt. Der Kolben 30 im Zylinder 25 ist mittels seines Pleuels 31 und über den Kolbenbolzen 32 mit einer Kurbelwelle (nicht gezeigt) verbunden.

In Figur 17a) ist ein weiteres Ausführungsbeispiel des Hochdruckeinlassventils 1 gemäß der Erfindung gezeigt. In Figur 17b) ist dieses Hochdruckeinlassventil 1 in geöffneter Position ge zeigt.

Die in Figur 17a) gezeigte geschlossene Position des Hochdruckeinlassventils 1 wird erreicht in der Position des Schiebekolbens 3 bzgl. der Führungsabschnitte 5 im Innern des Gehäuses 2 sowie bei geschlossenem Verbrennungslufteinlass 9, wobei bei dessen Öffnung Verbrennungs luft unter hohem Druck zugeführt wird, und zwar bei in einem Ventilsitz dichtend sitzendem und damit die Zufuhr von Verbrennungsluft in den Brennraum 25 ebenfalls abdichtend angeordne tem Ventilteller eines Tellerventils 12. Der Ventilteller des Tellerventils 12 geht in üblicher Weise für Ventile, welche im Zylinderkopf 26 von Verbrennungskraftmaschinen verwendet werden, kontinuierlich in den Schaft 14 über. Der Schiebekolben 3 weist im Bereich des im Gehäuse 2 befindlichen Schaftes 14 einen zylindrischen Kolbenabschnitt 4 auf, welcher eine Ringfläche 13 ausbildet, welche in Richtung auf den Durchtritts bereich 6 weist. Auf einer der Ringfläche 13 gegenüberliegenden Seite weist der Schaft 14 einen Ventilteller des Tellerventils 12 auf, wel cher vorzugsweise mit einem Winkel von 45° einen Dichtsitz mit dem Gehäuse 2 bildet. Die Dichtkraft dieses Ventilsitzes wird durch eine Feder 22 gewährleistet, welche mittels eines joch artigen Stützringes 36 in dem Gehäuse 2 unter Vorspannung gehalten ist. Die Ringfläche 13 und die wirksame in eine Ebene senkrecht zur Längsachse des Schiebekolbens 3 projizierte Fläche des Ventiltellers des Tellerventils 12 sind beide gleich groß, so dass der Druck der Ver brennungsluft, welche in den Durchtrittsbereich 6 zum Einträgen in den Zylinder 25 bei geöffne tem Hochdruckeinlassventil 1 (siehe Figur 17b)) gelangt, die Druckbeaufschlagungsflächen 10 und 11 ohne resultierende Flächen gegeneinander belastet. Dadurch wird ein nahezu kraftfreies Verschieben des Schiebekolbens 3 im Gehäuse 2 realisiert. Im Bereich des Schaftes 14 weist der Schiebekolben 3 einen zusätzlichen Kolben 34 auf, welcher ebenfalls einen zylindrischen Kolbenabschnitt 4 an seinem Außenumfang aufweist, welcher an entsprechenden formkongru ent gestalteten Führungsabschnitten 5 im Gehäuse 2 geführt ist. Die axiale Abmessung dieses zusätzlichen Kolbens 34 ist nun derart, dass in der Position, wie sie in Figur 17a) gezeigt ist, d. h. in welcher die Zufuhr von Verbrennungsluft gesperrt ist, der zusätzliche Kolben 34 den Querschnitt der Zufuhrleitung der Verbrennungsluft hohen Druckes unterbricht. Dazu ist der zusätzliche Kolben 34 wie auch die Führungsabschnitte 5 eingeschliffen, um eine entsprechen de Dichtkraft zu gewährleisten. Eine zweite Dichtfläche ergibt sich im Ventilsitz des Tellerventils 12, wobei die Dichtkraft durch die Federkraft der Feder 22 bestimmt wird. Zwischen der in der Figur 17a) gezeichneten Oberseite des Kolbenabschnittes 4, welche auf die Seite mit der Feder vom Hochdruck eines Ventils weist, ist ein Druckraum ausgebildet, welcher bei entsprechender Kompression, d. h. Aufwärtsbewegung des Schiebekolbens 3 über eine Entlüftungsbohrung 20 entlüftet werden kann.

Bei einer entsprechenden, gegen die Federkraft der Feder 22 wirkenden Kraft zur Verstellung des Schiebekolbens 3 im Gehäuse 2 wird über diese Entlüftungsbohrung 20 Luft wieder einge saugt, so dass in der zwischen der Oberseite des zylindrischen Kolbenabschnittes 4 und dem Gehäuse 2 vorhandener Druckraum nicht ein nennenswerter Unterdrück entsteht.

In Figur 17b ist das Hochdruckeinlassventil 1 gemäß Figur 17a gezeigt, jedoch in der geöffneten Position. Dazu ist der Schiebekolben 3 gegen die Wirkung der Federkraft der Feder 22 in der gezeigten Darstellung nach unten verschoben, so dass der zusätzliche Kolben 34 den Zutritts querschnitt 9 über den Durchtrittsbereich 6 am Sitzbereich des Ventiltellers des Tellerventils 12 freigibt und Verbrennungsluft mit hohem Druck in den Brennraum 25 (nicht gezeigt) eingedrückt werden kann. Die anderen Elemente und Funktionen sind mit denen gemäß Figur 17a identisch und werden daher hier nicht nochmals beschrieben. Es ist in Figur 17b ersichtlich, dass der zu sätzliche Kolben 34, an den im Innern des Gehäuses 2, d. h. im Innern des Durchtrittsbereiches 6, ausgebildeten eingeschliffenen zylindrischen Führungsflächen 5 gleitend verschoben wird, so dass die unter hohem Druck stehende Verbrennungsluft letztlich in den Zylinder 25 einströmen kann.

Und schließlich ist in Figur 17c eine Schnittansicht durch den Schiebekolben 3, in dessen unte ren Teil des Schaftes 14 mit Blickrichtung von unten auf den zusätzlichen Kolben 34, gezeigt. Der Kolben 34 weist einen zylindrischen Kolbenabschnitt 4 an seinem Außenumfang auf, wel cher eingeschliffen ist und formkongruent mit den entsprechend im Gehäuse 2 ausgebildeten Führungsabschnitten 5 dichtend zusammenwirkt. Das Innere des Kolbens 34 ist durch Spei chen, zwischen denen sich Öffnungen befinden, stabil genug gefertigt und ermöglicht so, bei freigegebenem Verbrennungslufteinlass die Verbrennungsluft hindurchströmen zu lassen, um anschließend am Bereich des Ventilsitzes des Ventiltellers des Tellerventils 12 vorbei in den Brennraum 25 zu strömen. Dies ist durch die Pfeile, welche den Strömungsweg andeuten, ge zeigt. Zusätzlich ist der Schiebekolben 3 durch die zylindrischen Kolbenabschnitte 4 im oberen Teil des Gehäuses 2 zuverlässig und genau geführt, weil auch diese Bereiche eingeschliffen sind.

Und schließlich zeigt Figur 18 ein weiteres Ausführungsbeispiel der Erfindung, bei welchem die dem Durchtrittsbereich 6 im Innern des Gehäuses 2 zugewandten wirksamen Druckbeaufschla gungsbereiche 10, 11 eine unterschiedliche Größe aufweisen. In Figur 18 ist ein Zustand des Hochdruckeinlassventils 1 gezeigt, bei welchem durch den Schiebekolben 3 die Zufuhr von Ver brennungsluft in den Brennraum 25 nicht stattfindet. Wegen der Tatsache, dass der als Ringflä che 13 ausgebildete zweite Druckbeaufschlagungsbereich 11 größer ausgebildet ist als der ers te Druckbeaufschlagungsbereich 10 am Übergang des Ventiltellers des Tellerventils 12 zu des sen Schaft 14, ist das Gehäuse 2 zweiteilig ausgebildet, damit eine entsprechende Montage des Schiebekolbens 3 in das Innere des Gehäuses 2 erfolgen kann. Ansonsten ist der Grundaufbau analog zu dem in Figur 17 beschriebenen. Dadurch, dass die Fläche des Druckbeaufschla gungsbereiches 11 größer ist als die des Druckbeaufschlagungsbereichs 10, wird in Verbindung mit dem hohen Druck der Verbrennungsluft eine größere Schließkraft des Ventiltellers des Tel lerventils 12 im Bereich von dessen Sitz gewährleistet. Insoweit wird von dem Ungleichgewicht auf Basis der unterschiedlich großen wirksamen Flächen profitiert. Die dadurch erzielte große Kraft gewährleistet eine deutlich verbesserte Dichtwirkung des Ventilsitzes während des Betrie bes des Motors. Das Prinzip der Funktion eines derartigen Ventils ist das, welches einem Pneumatikzylinder ähnlich ist. Zusätzlich zu der Darstellung in Figur 17 ist in Figur 18 noch eine Kontermutter 37 gezeigt, welche ein Lösen des Stützringes 36 im Betrieb unterbindet, mit wel cher Kontermutter 37 aber auch eine Einstellung der Federkraft vorgenommen werden kann, da der Stützring 36 auf dem oberen Schaftteil des Schiebekolbens 3 aufgeschraubt ist, so dass die Federspannung eingestellt und je nach gewünschter Höhe mittels der Kontermutter 37 fixiert werden kann.

Figur 19 und Figur 20 zeigen in Schnittdarstellung zwei Positionen des zur Realisierung des erfindungsgemäßen Verfahrens vorgesehenen Hochdruckeinlassventils 1 in einer weiteren Aus führungsform der Erfindung in geschlossenem Zustand (Figur 19), wohingegen in der Figur 20 dieses Hochdruckeinlassventil 1 in geöffneter Stellung dargestellt ist.

Das Hochdruckeinlassventil 1 weist einen aus einem Kolbenstößel 100 und einem Kolben 200 gebildeten und in einem Gehäuse 300 geführten Kolbenteil auf. Der Kolben 200 weist eine Steuerkante 40 bildende umlaufende Kolbennut 50 auf, welche gegenüber dem äußeren maxi malen Durchmesser des Kolbens 200 einen Bereich mit einem Einzug aufweist. In der Stellung gemäß Figur 19 bildet der Kolben 200 innerhalb des Gehäuses 300 an seiner Stirnfläche bzw. Kolbenoberseite, welche gegenüber dem Kolbenstößel 100 liegt, eine Ventilkammer 90 aus, welche an der Stirnseite des Hochdruckeinlassventils 1 mittels einer Deckplatte 60 geschlossen ist. Zwischen der Deckplatte 60 und der Stirnseite des Kolbens 200 bildet die Ventilkammer 90 sozusagen ein Luftpolster, in welches sich der Kolben 200 mit dessen Hub 101 bewegt, so dass bei den für die Einlassvorgänge für Verbrennungsluft in die Zylinder erforderlichen kurzen Zeiten verhindert wird, dass der Kolben 200 auf die Deckplatte 60 aufschlagen könnte. In Figur 20 ist gezeigt, dass die Ventilkammer 90 über eine Entlüftungsbohrung 70, welche durch den Kolben teil im Bereich seiner Längsachse geführt ist, entlüftet wird. Insbesondere bei höheren Drehzah len der Verbrennungskraftmaschine muss der Ladungswechsel im Zylinder, bezogen auf abso lute zeitliche Maßstäbe, in sehr kurzen Zeitspannen ausgeführt werden. Daher muss auch das Hochdruckeinlassventil 1 und als wesentliches Kernelement davon dessen Kolben 200 sehr schnelle Bewegungen zum Öffnen und Schließen, d. h. zum Steuern der Zufuhr von Verbren nungsluft, ausführen.

In den Totpunkten bei der Bewegung des Schiebekolbens 3 des Hochdruckeinlassventils 1 tre ten aufgrund der Massenträgheit dieses Bauelements relativ große Beschleunigungs- und Ver zögerungskräfte auf. Der auf der Kolbenoberseite bei der Bewegung des Schiebekolbens 3 sich verändernde Raum, d. h. die Ventilkammer 90, führt durch die Komprimierung der darin befindli chen Luft zu einer Dämpfung der Kolbenbewegung, weshalb im Innern des Schiebekolbens 3 im Bereich von dessen Längsachse eine Entlüftungsbohrung 70 vorgesehen ist. Der Durchmesser der Entlüftungsbohrung 70 ist nun so gestaltet, dass bei der raschen Bewegung des eigentli chen Kolbens des Schiebekolbens 3 die Luft aus der Ventilkammer 90 zumindest größtenteils über die Entlüftungsbohrung 70 herausgepresst wird. Der Durchmesser der Entlüftungsbohrung 70 ist nun so groß, dass nur so viel Luft in der Ventilkammer 90 verbleibt, dass bei der raschen Bewegung des Kolbens 200 und dessen Trägheit ein Anschlägen von dessen Kolbenoberseite am durch die Deckplatte 60 bei diesem Ausführungsbeispiel gebildeten inneren Abschluss des Hochdruckeinlassventils 1 nicht anschlägt. Andererseits muss die Entlüftungsbohrung 70 in der Lage sein, bei der Rückwärtsbewegung des Kolbens weg von der Deckplatte 60 in Richtung auf seine Stellung, den Durchtritt von Verbrennungsluft durch das Hochdruckeinlassventil 1 zu un terbrechen, ein Rückströmen zum Wiederauffüllen der Ventilkammer 90 zu ermöglichen. Die Entlüftungsbohrung 70 hat daher einen solchen Durchmesser, dass im Wesentlichen die Luft in der Ventilkammer 90 abgeführt bzw. in diese Kammer wieder zugeführt werden kann, und zwar dennoch bei Vorhandensein einer gewissen Drosselfunktion, damit kein Vakuum oder Unter drück in dieser Ventilkammer 90 während der hin- und hergehenden Bewegung des Kol bens 200 im Gehäuse 300 des Hockdruckeinlassventils 1 auftritt. Der in der Ventilkammer 90 verbleibende Teil der Luft dient jedenfalls bei der Bewegung der Kolbenoberseite in Richtung auf die Deckplatte 60 einem gewissen Dämpfungseffekt, indem sich u. a. auch wegen der noch vorhandenen Drosselwirkung der Entlüftungsbohrung 70 ein gewisses Dämpfungsluftpolster ausbildet, wodurch ein Anschlägen der Kolbenoberseite an der Innenseite der Deckplatte 60 verhindert bzw. einem Anschlägen entgegengewirkt wird.

Auf der der Stirnseite des Kolbens gegenüberliegenden Seite des Kolbens 200, an welcher der Kolbenstößel 100 angeordnet ist, ist innerhalb des Gehäuses 300 zwischen der Kolbenuntersei te und der Durchtrittsöffnung des Kolbenstößels 100 durch das Material des Gehäuses 300 ein unterer bzw. hinterer Ventilraum angeordnet, welcher ebenfalls eine Dämpfungsfunktion analog zu der an der Kolbenoberseite geschilderten hat. Dazu ist aus diesem Dämpfungsraum an der Kolbenunterseite ebenfalls eine Entlüftungsbohrung 70 vorgesehen, welche analog zu der Ent lüftungsbohrung 70 ausgebildet ist und funktioniert, welche in Längsrichtung durch den Kolben teil hindurchführt und eine Verbindung zu der Ventilkammer 90 hat.

Im oberen Bereich des Gehäuses 300 des Hochdruckeinlassventils 1 ist der Kolbenstößel 100 von Federn umgeben, welche in einer Gehäuseausnehmung 130 angeordnet sind und durch eine die Gehäuseausnehmung 130 nach oben hin angeflanschte Führungsplatte gehalten sind. Der Kolben arbeitet also gegen die Feder 80, welche je nach Bewegungsrichtung innerhalb des Kolbenhubes 101 komprimiert oder gedehnt wird.

In der in Figur 19 dargestellten Position des Kolbens 200 befindet sich dessen Steuerkante 40 oberhalb eines quer zur Bewegungsrichtung des Kolbens 200 angeordneten Kanals für die Druckluftzufuhr 121 zum Zylinder, so dass der Durchtritt der Druckluftzufuhr 111 durch das Ven til gehindert ist. Erst in der in Figur 20 dargestellten Position des Kolbens 200 ist die Steuerkan te 40 in den quer zur Längsachse des Kolbens sich erstreckenden, das Gehäuse 300 des Hochdruckeinlassventils durchdringenden Kanal zur Druckluftzufuhr 121 zum Zylinder einge taucht. Wenn die Steuerkante 40 diesen Kanal der Druckluftzufuhr 121 zum Zylinder freigege ben hat, kann die Druckluftzufuhr 111 über die Kolbennut 50, welche um den Kolben 200 her umläuft und sozusagen gegenüber dem maximalen Durchmesser des Kolbens den Einzug dar stellt, in Richtung auf und durch den Kanal für die Druckluftzufuhr 121 zum Zylinder strömen. Aufgrund des hohen Druckes, mit welchem die Druckluftzufuhr 111 zum Ventil an dem entspre chenden Kanal des Hochdruckeinlassventils 1 anliegt, erfolgt nach Freigabe und damit Verbin dung zum Kanal der Druckluftzufuhr 121 zum Zylinder ein sofortiger Durchtritt der unter Hoch druck stehenden Verbrennungsluft in den Zylinder.

Da bei der Bewegung des Kolbens 200 im Gehäuse 300 der Kolben 200 lediglich gegen die jeweiligen Luftpolster, d. h. mit seiner Kolbenoberseite in das Luftpolster der Ventilkammer 90 bzw. mit der Kolbenunterseite in das Luftpolster, unter Berücksichtigung der jeweils wirkenden Federkraft wirkt und da andererseits die Kolbennut 50 an beiden Enden in Längsrichtung eine gleich große Fläche ausgebildet hat, entstehen keine nennenswerten zusätzlichen resultieren den Axialkräfte, welche auf den Kolben 200 wirken. Der Kolben 200 kann daher trotz hoher an liegender Drücke der Verbrennungsluft leicht und damit an die hohen erforderlichen Geschwin digkeiten entsprechende Drehzahl der Verbrennungskraftmaschine angepasst werden.

Das für die Durchführung des Verfahrens gemäß der Erfindung vorgesehene Hochdruckeinlass ventil 1 bietet somit die Möglichkeit, unter hohem Druck bereitgestellte Verbrennungsluft einem Verbraucher, in diesem Fall dem Zylinder einer Verbrennungskraftmaschine, bereitzustellen. Die Drücke der bereitgestellten Druckluft bzw. Verbrennungsluft liegen in einer Höhe von beispiels weise 120 bar. Dadurch, dass die axialen, auf den Kolben 200 wirkenden Kräfte im Wesentli chen wegen gleicher beaufschlagter Flächen ausgeglichen sind, ergibt sich keine einseitige Kraftkomponente auf den Kolben 200 bzw. den Kolbenstößel 100 zuungunsten der jeweils an deren Bewegungsrichtung. Damit ist es möglich, den Kolben mit geringer Krafteinwirkung in die jeweiligen Schaltzustände zu bringen. Die jeweiligen Schaltzustände sind einerseits das ge schlossene Ventil und andererseits das geöffnete Ventil.

Dabei lässt sich die Größe der Öffnung bei dem geöffneten Schaltzustand durch die Größe der axialen Verschiebung des Schiebekolbens 3 variieren. Beim Verschieben des Kolbens wird auf der Druckseite die Steuerkante 40 des Kolbens 200 soweit verschoben, dass bei entsprechen der in Längsrichtung des Kolbens 200 gesehener Breite der Kolbennut 50 die in axialer Rich tung versetzt zueinander angeordneten Zuleitungs- und Ableitungskanäle (Druckluftzufuhr 111 bzw. Druckluftzufuhr 121) über die Kolbennut 50 miteinander in Verbindung gebracht werden, was dem geöffneten Zustand des Hochdruckeinlassventils 1 entspricht. Durch eine Verände- rung der Position des Kolbens 200 kann der Querschnitt der Druckluftzufuhr 121 zum Zylinder so variiert werden, dass die Durchflussmenge, d. h. der Massenstrom, der in den Zylinder ein zubringenden Verbrennungsluft, variiert werden kann.

Die Querschnitte sind nun so gewählt, dass im geöffneten Zustand große Mengen an Verbren nungsluft in einer kurzen Zeiteinheit, d. h. hohe Massenströme, einem Verbraucher, in dem Fall dem Zylinder eines Verbrennungsmotors, zugeführt werden können. Wenn aus einem geöffne ten Zustand (siehe Figur 20) wieder in einen geschlossenen Zustand (siehe Figur 19) überge gangen werden soll, wird der Kolben 200 entsprechend in axialer Richtung soweit verschoben, dass eine Verbindung der Druckluftzufuhr 111 zum Hochdruckeinlassventil 1 von einer Druck luftquelle über die Kolbennut 50 zu der Druckluftzufuhr 121 zum Zylinder unterbrochen ist. Be vor die eigentliche Unterbrechung gemäß der dazu entsprechenden Position des Kolbens 200 im Gehäuse 300 erfolgt ist, kann für eine weitere Verbesserung des Betriebsverhaltens des Mo tors vorgesehen sein, dass der Schließvorgang noch einmal in einem vorgegebenen Umfang verzögert wird, so dass ein gewisser Nachladeeffekt im Zylinder realisiert werden kann. Dieses Nachladen passiert im Zylinder in der Regel zu einem Zeitpunkt, wenn sich der Kolben 200 im Zylinder der Verbrennungskraftmaschine bereits in seiner Aufwärtsbewegung, d. h. in der Kom pressionsphase befindet. Der Vorteil der Verwendung von komprimierter Verbrennungsluft in Verbindung mit dem Hochdruckeinlassventil 1 , wie zuvor beschrieben, besteht u. a. auch darin, dass nach Freigabe der entsprechenden Querschnitte die komprimierte Druckluft sich rasch ausbreitet, da die komprimierte Druckluft bei freiem Querschnitt rasch expandiert. Dies auch unterstützt die Fähigkeit des erfindungsgemäßen Verfahrens mit dem Hochdruckeinlassventil 1 , dass in einer geringen Zeiteinheit hohe Luftmengen durchgesetzt werden können. Die Zufuhr von Verbrennungsluft zu einem jeweiligen Zylinder kann nun so erfolgen, dass die komplette Verbrennungsluft für einen Zyklus mit einmaliger Einführung in den Zylinder in einem Einlass vorgang geführt wird. Im Sinne einer Optimierung beispielsweise der durch den Kolben 200 zu leistenden Kompressionsarbeit kann das Hochdruckeinlassventil 1 so gesteuert werden, dass die Zufuhr der Verbrennungsluft in den Zylinder sozusagen in mehreren Stößen erfolgt. Jeder einzelne Stoß an zugeführter Verbrennungsluft kann dabei hinsichtlich der Länge der Öffnung des Hochdruckeinlassventils 1 variiert werden, so dass auf den Motorbetrieb unmittelbar Ein fluss genommen werden kann, und zwar über die Menge der in einer definierten Zeiteinheit in den Zylinder eingeführten Verbrennungsluft. Vorzugsweise sind zwei derartige Stöße vorgese hen. Eine Vielzahl von Stößen zugeführter Frischluft kann dabei im Sinne einer Optimierung des Gesamtprozesses des Betriebs des Motors aber durchaus auch von Vorteil sein. Wenn die Ver brennungsluft in mehreren Stößen während der Bewegung des Kolbens 200 im Zylinder auf seinem Weg vom unteren Totpunkt zum oberen Totpunkt während des Kompressionshubes in Teilmengen eingeführt wird, so entspricht die Verbrennungsluftmenge in ihrer Summe der für den jeweiligen Zyklus benötigten Gesamtmenge, mit welcher eine zuverlässige, einen hohen Wirkungsgrad der Verbrennungskraftmaschine garantierende Betriebsweise des Motors erreicht werden kann.

Die Abdichtung des Kolbens 200 innerhalb des Gehäuses 300 erfolgt durch eine entsprechende Passung zwischen dem Kolben 200 und der Bohrung im Gehäuse 300.

Das Hochdruckeinlassventil 1 ist vorzugsweise aus hochfesten und wärmebeständigen Alumini umlegierungen oder aus Stahl/Guss oder aus Keramikwerkstoffen aufgebaut, wobei für den Kolben 200 und das Gehäuse 300 auch unterschiedliche Materialien verwendet werden können. Denkbar ist auch eine Auswahl eines bestimmten Grundmaterials mit einer Beschichtung der jeweiligen Teile, um optimale Gleit- und Abdichteigenschaften des im Gehäuse 300 bewegten Kolbens 200 bei den hohen Drücken der zugeführten Verbrennungsluft zu erreichen. Neben einer ausgewählten Beschichtung ist auch eine unterschiedliche Wärmebehandlung der gegen einander in dem Hochdruckeinlassventil 1 sich bewegenden Teile denkbar. Zur Reibungsverrin gerung kann auch zwischen dem Kolben 200 und dem Gehäuse 300 eine Schmierung vorgese hen sein, wobei eine in den Figuren nicht dargestellte Zuführleitung zur Zuführung geringer Mengen an Schmierstoff vorgesehen sein kann.

Für die Durchführung des Verfahrens ist es zweckmäßig, das Hochdruckeinlassventil 1 an die Stelle herkömmlicher Einlassleitungen und Einlassventile im Zylinderkopf 26 einer Verbren nungskraftmaschine anzuschließen, wohingegen die Abgasventile und die Abgasleitungen in herkömmlicher Technik ausgebildet verbleiben können. Das Hochdruckeinlassventil 1 ist selbst verständlich auch für andere Arten der Zufuhr von Gasen in Räume anderer Einrichtungen an wendbar.

Zur Realisierung entsprechend rascher Öffnungs- und Schließvorgänge des Hochdruckeinlass ventils 1 , damit das Verfahren effektiv durchgeführt werden kann, ist es auch möglich, dass der Kolben des Hochdruckeinlassventils 1 mit mechanischen Komponenten wie beispielsweise ei ner Nockenwelle betätigt wird.

Trotz der vergleichsweise geringen Öffnungsquerschnitte auf der Seite der Druckluftzufuhr 111 zum Ventil können wegen der hohen Zufuhr mit Drücken von bis zu 150 bar große Luftmengen in den Verbrennungsraum eingeführt werden. Dies ist auch dadurch möglich, dass die Kompri mierung der Verbrennungsluft auf der Seite der Druckluftzufuhr 111 zum Ventil sich bereits im Ventil entspannt. Die Entspannung der Verbrennungsluft bereits im Ventil unterstützt sozusagen die„Fließgeschwindigkeit“ der Verbrennungsluft in Richtung auf die Druckluftzufuhr 121 zum Zylinder und in den Zylinder hinein, wodurch somit automatisch eine größere Menge Verbren nungsluft in der gleichen Zeiteinheit, d. h. ein größerer Massenstrom, in den Verbrennungsraum, den Zylinder 25, gefördert wird. Da der Schiebekolben 3 eine gesteuerte lineare Bewegung erfährt, können die Öffnungsquer schnitte über die Zeiteinheiten für den geöffneten Zustand des Hochdruckeinlassventils 1 auf einfache Art und Weise gesteuert werden.

Bezugszeichenliste:

1 Hochdruckeinlassventil

2 Gehäuse

3 Schiebekolben

4 Zylindrischer Kolbenabschnitt

5 Führungsabschnitt

6 Durchtrittsbereich

7 Schließposition

8 Durchlassposition

9 Verbrennungslufteinlass

10 erster Druckbeaufschlagungsbereich

1 1 zweiter Druckbeaufschlagungsbereich

12 Tellerventil / Schließteller

13 Ringfläche

14 Schaft

15 Führungssteg

16 leitschaufelartiger Steg

17 Lufteintrittskanäle

18 Verbrennungsluftauslass

19 Kammer

20 Entlüftungsbohrung

21 Kolben-Ringnuten

22 Feder

23 Öffnungshub Hochdruckeinlassventil

24 Steg zusätzlicher Kolben

25 Brennraum / Zylinder

26 Zylinderkopf

27 Hochdruckleitung

28 Nocken / Nockenwelle

29 Auslassventil

30 Kolben

31 Pleuel

32 Kolbenbolzen

33 Einspritzdüse

34 zusätzlicher Kolben Durchströmquerschnitt Stützring

Kontermutter

Steuerkante

Kolbennut

Deckplatte

Entlüftungsbohrung

Feder

Ventilkammer

Kolbenstößel

Kolbenhub

Druckluftzufuhr zum Ventil Druckluftzufuhr zum Zylinder Gehäuseausnehmung Kolben

Gehäuse