第1の実施の形態
 以下、図面を参照して本発明の第1の実施の 形態について説明する。
 図1は、発電プラントの構成を示す構成図で ある。本実施の形態の発電プラントは、複数 台のガスタービンおよび排熱回収ボイラを備 えたガスタービン発電設備101a~101mと、このガ スタービン発電設備101a~101mから送られた蒸気 を用いて発電を行う複数の蒸気タービン発電 設備201a~201nと、複数の付帯設備401a~401pと、複 数の復水器設備501a~501qと、上記各設備の制御 を行うプラント制御装置600とを備えたいわゆ る多軸型コンバインドサイクルの発電プラン トである。
 本発明の発電プラントは、プラント制御装� ��600の構成が異なることを除いては背景技術� ��おいて説明した従来の発電プラントと略同� ��のものとなっており、その詳細な説明は省� ��する。

 ガスタービン発電設備101a~101m、蒸気タービ� ��発電設備201a~201n、付帯設備401a~401pおよび復� ��器設備501a~501qの制御を行う本実施の形態の� ��ラント制御装置600について図2乃至図7を用� �て説明する。
 図2は、ガスタービン発電設備101a~101mにおけ るガスタービン102a~102mの燃料弁104a~104m、ダク トバーナ119a~119mの補助燃料弁120a~120mおよび蒸 気タービン発電設備201a~201nにおける蒸気ター ビン202a~202nの蒸気加減弁203a~203nの制御システ ム構成を示すブロック説明図であり、図3は� �図2の蒸気タービン制御装置15aによる詳細な� ��御システム構成を示すブロック説明図であ� ��。
 また、図4は、図2の関数発生器16a~16nにおけ� ��入力される蒸気タービン負荷指令値と出力� ��るダクトバーナ設定値との関係を示すグラ� ��であり、図5は、図2の関数発生器19a~19nにお� ��る入力される蒸気タービン検出負荷値と出� ��するダクトバーナ設定値との関係を示すグ� ��フであり、図6は、ガスタービン発電設備101 aに接続されたバイパスライン124a上のタービ� ��バイパス弁123aおよび復水器設備501a~501qの復 水器502a~502qの上流側にある調整弁503a~503qの制 御システム構成を示すブロック説明図である 。
 さらに、図7は、本実施の形態で採用した制 御モード判定ロジック器601による判定方法を 示す説明図である。

 本実施の形態のプラント制御装置600は、� ��スタービン負荷制御モード7aおよび蒸気タ� �ビン負荷制御モード7bのうちどちらの制御モ ードを用いるかを発電プラントの運転状況に 応じて択一的に判定する制御モード判定ロジ ック器601を有している。プラント制御装置600 は、発電プラントの通常運転時はガスタービ ン負荷制御モード7aにより制御を行うととも� ��、制御モード判定ロジック器601により蒸気� ��ービン負荷制御モード7bを用いると判定さ� �たときには蒸気タービン負荷制御モード7bに より制御を行うようになっている。制御モー ド判定ロジック器601による判定方法の詳細に ついては後に詳述する。

〔ガスタービン発電設備におけるガスタービ ン燃料弁の制御〕
 図2を用いてガスタービン発電設備101a~101mの ガスタービン102a~102mの燃料供給系統に設けら れている燃料弁104a~104mの制御について説明す る。
 まず、ガスタービン負荷検出手段106a~106mに� ��りそれぞれ検出されたガスタービン発電機1 05a~105mの負荷が加算器1に送られ、この加算器 1において各負荷の合計値が求められる。同� �に、蒸気タービン負荷検出手段205a~205nによ� �それぞれ検出された蒸気タービン発電機204a~ 204nの負荷が加算器2に送られ、この加算器2に おいて各負荷の合計値が求められる。次に、 加算器3において、加算器1で求められた負荷� ��合計値と加算器2で求められた負荷の合計値 とが加算され、この加算された値が減算器5� �送られる。

 一方、設定器4には中央給電指令所から送 られた発電設備全体負荷指令値または運転員 により入力された発電設備全体負荷指令値が 設定されており、この発電設備全体負荷指令 値が減算器5に送られる。減算器5においては� ��加算器3から送られた検出負荷の合計値と設 定器4から送られた発電設備全体負荷指令値� �の偏差が計算され、この偏差がPID制御器6に� ��られる。PID制御器6では、減算器5から送ら� �る偏差を小さくするよう、燃料弁負荷制御� �令値の調整をPID制御により行い、調整され� �燃料弁負荷制御指令値を信号保持器8に送る� ��ここで、PID制御とは、比例制御(P制御)、積� ��制御(I制御)および微分制御(D制御)を組み合� ��せた制御のことをいう。

 信号保持器8は、通常時の制御モードであ るガスタービン負荷制御モード7aにより制御� ��行われる場合には、PID制御器6から送られた 燃料弁負荷制御指令値をそのまま按分器9に� �る。

 按分器9では、ガスタービン102a~102mのうち 稼働しているものの台数に基づいて信号保持 器8から送られた燃料弁負荷制御指令値の、� �ガスタービン制御装置10a~10mに対する按分計� ��を行う。そして、各ガスタービン制御装置1 0a~10mのうち稼働しているものに按分器9から� �分された燃料弁負荷制御指令値が送られる� �

 各ガスタービン制御装置10a~10mは、按分器 9から送られた燃料弁負荷制御指令値に基づ� �て、ガスタービン102a~102mの燃料弁104a~104mの� �開度を調整する。具体的には、各ガスター� �ン制御装置10a~10mにより、各ガスタービン負� ��検出手段106a~106mから送られるガスタービン� ��電機105a~105mの負荷が、それぞれ按分器9から 送られる燃料弁負荷制御指令値と略同一とな るよう、燃料弁104a~104mの弁開度が各々調整さ れる。

 図2では上述した制御が行われることにより 、ガスタービン負荷制御モード7aにより制御� ��行われる場合には、ガスタービン発電機105a ~105mの各負荷および蒸気タービン発電機204a~20 4nの各負荷の合計値が、設定器4により設定さ れた発電設備全体負荷指令値と略同一となる よう、燃料弁104a~104mの弁開度が調整される。
 一方、蒸気タービン負荷制御モード7bによ� �制御が行われる場合には、信号保持器8によ� ��ガスタービン制御装置10a~10mに送られるべき 燃料弁負荷制御指令値が保持されるので、燃 料弁104a~104mの弁開度は一定に維持される。

〔蒸気タービン発電設備における蒸気加減弁 の制御〕
 図2および図3を用いて蒸気タービン発電設� �201a~201nの蒸気タービン202a~202nの上流側にあ� �蒸気加減弁203a~203nの制御について説明する� �
 図2に示すように、まず、減算器12に、加算� ��1において算出された各ガスタービン発電機 105a~105mの負荷の合計値が送られるとともに、 設定器4から発電設備全体負荷指令値が送ら� �る。減算器12においては、加算器1から送ら� �た検出負荷の合計値と設定器4から送られた� ��電設備全体負荷指令値との偏差が計算され� ��この偏差がスイッチ11に送られる。スイッ� �11は、蒸気タービン負荷制御モード7bにより� ��御が行われている場合には、減算器12から� �られた偏差を按分器13に送る。一方、ガスタ ービン負荷制御モード7aにより制御が行われ� ��いる場合には、スイッチ11は減算器12から按 分器13への偏差の伝達を遮断する。

 按分器13では、蒸気タービン202a~202nのう� �稼働しているものの台数に基づいてスイッ� �11から送られた偏差の、各蒸気タービン制御 装置15a~15nに対する按分計算を行って各負荷� �令値14a~14nを算出する。そして、各蒸気ター� ��ン制御装置15a~15nのうち稼働しているものに 按分器13から按分された負荷指令値14a~14nがそ れぞれ送られる。

 次に、図3を用いて蒸気タービン制御装置15a における制御の詳細を説明する。なお、図3� �は蒸気タービン制御装置15aによる加減弁203a� ��制御について説明しているが、加減弁203b~20 3nについても同様の制御が行われる。
 図3に示すように、按分器13からの負荷指令� ��14aは変化率制限器25aに送られる。変化率制� ��器25aには、蒸気タービン202aの構成に応じた 負荷変化率が設定されており、この変化率制 限器25aにより負荷指令値14aは、その変化率が 設定された負荷変化率以下となるよう調整さ れ、平滑化された負荷指令値は減算器26aに送 られる。一方、蒸気タービン負荷検出手段205 aにより検出された蒸気タービン発電機204aの� ��荷が減算器26aに送られる。減算器26aでは、� ��化率制限器25aから送られた負荷指令値と蒸� ��タービン負荷検出手段205aから送られた検出 負荷値との偏差が算出され、この偏差がP制� �器27aに送られる。P制御器27aでは、減算器26a� ��ら送られる偏差を小さくするよう、加減弁� ��御指令値の調整をP制御(比例制御)により行� ��、調整された加減弁制御指令値を切替器31a� ��送る。

 一方、図3に示すように、蒸気タービン圧力 検出手段206aにより検出された蒸気タービン20 2aの排気圧力が減算器29aに送られる。また、� ��定器28aには、中央給電指令所から送られた� ��気タービン排気圧力設定値または運転員に� ��り入力された蒸気タービン排気圧力設定値� ��設定されており、この蒸気タービン排気圧� ��設定値が減算器29aに送られる。減算器29aで� ��、蒸気タービン排気圧力検出手段206aから送 られた排気圧力と設定器28aから送られた蒸気 タービン排気圧力設定値との偏差が算出され 、この偏差がP制御器30aに送られる。
 P制御器30aでは、減算器29aから送られる偏差 を小さくするよう、加減弁制御指令値の調整 をP制御(比例制御)により行い、調整された加 減弁制御指令値を切替器31aに送る。

 切替器31aは、蒸気タービン負荷制御モー� ��7bにより制御が行われている場合に、P制御� ��27aから送られる加減弁制御指令値を積分器3 2aに送る。一方、ガスタービン負荷制御モー� ��7aにより制御が行われている場合には、切� �器31aはP制御器30aから送られる加減弁制御指� ��値を積分器32aに送る。

 積分器32aは、切替器31aから送られる加減� ��制御指令値の積分演算を行い、この積分器3 2aによって積分された加減弁制御指令値を蒸� ��加減弁203aに送る。そして、蒸気加減弁203a� �、その弁開度が積分器32aから送られる加減� �制御指令値に基づいて調整される。

 図2、図3では上述した制御が行われること� �より、ガスタービン負荷制御モード7aにより 制御が行われる場合には、蒸気タービン排気 圧力検出手段206aにより検出された蒸気ター� �ン202aの排気圧力が、設定器28aに設定された� ��気タービン排気圧力設定値と略同一となる� ��う、加減弁203aの弁開度が調整される。
 一方、蒸気タービン負荷制御モード7bによ� �制御が行われる場合には、ガスタービン発� �機105a~105mの各負荷および蒸気タービン発電� �204a~204nの各負荷の合計値が、設定器4により� ��定された発電設備全体負荷指令値と略同一� ��なるよう、加減弁203aの弁開度が調整される 。

〔ガスタービン発電設備におけるダクトバー ナの補助燃料弁の制御〕
 図2乃至図4を用いてガスタービン発電設備10 1a~101mのダクトバーナ119a~119mの上流側にある� �助燃料弁120a~120mの制御について説明する。
 まず、図2において、前述の按分器13により� ��分された負荷指令値14a~14nがそれぞれ関数発 生器16a~16nに送られる。各関数発生器16a~16nは� ��入力された各負荷指令値14a~14nに基づいてダ クトバーナ設定値をそれぞれ算出し、このダ クトバーナ設定値を高値選択器17に送る。関� ��発生器16a~16nにおける入力される負荷指令値 14a~14nと出力するダクトバーナ設定値との関� �を示すグラフを図4に示す。高値選択器17で� �、関数発生器16a~16nからそれぞれ送られる各� ��クトバーナ設定値のうち最も高い値を選択� ��、この選択された値を切替器18に送る。
 一方、各蒸気タービン負荷検出手段205a~205n� ��ら各蒸気タービン発電機205a~205nの負荷が関� ��発生器19a~19nにそれぞれ送られる。各関数発 生器19a~19nは、入力された検出負荷に基づい� �ダクトバーナ設定値をそれぞれ算出し、こ� �ダクトバーナ設定値を高値選択器20に送る。 関数発生器19a~19nにおける入力される検出負� �値と出力するダクトバーナ設定値との関係� �示すグラフを図5の実線部分に示す。
 図5において、点線部分は図4における入力� �れる負荷指令値14a~14nと出力するダクトバー� ��設定値との関係を示している。すなわち、� ��5において各蒸気タービン負荷検出手段205a~2 05nから送られる検出負荷値が一定の範囲内に あるときには、関数発生器19a~19nにより出力� �れるダクトバーナ設定値は、同一の負荷値� �おいて関数発生器16a~16nにより出力されるダ� ��トバーナ設定値に図5に示す予め設定された バイアス値を加算した値となる。
 高値選択器20では、関数発生器19a~19nからそ� ��ぞれ送られる各ダクトバーナ設定値のうち� ��も高い値を選択し、この選択された値を切� ��器18に送る。

 切替器18は、蒸気タービン負荷制御モー� �7bにより制御が行われる場合に、高値選択器 17から送られるダクトバーナ設定値を減算器2 1に送る。一方、ガスタービン負荷制御モー� �7aにより制御が行われる場合には、切替器18� ��高値選択器20から送られるダクトバーナ設� �値を減算器21に送る。減算器21では、蒸気タ� ��ビン発電設備上流側圧力検出手段301から送� ��れた圧力値と切替器18から送られたダクト� �ーナ設定値との偏差が算出され、この偏差� �PID制御器22に送られる。PID制御器22では、減� ��器21から送られる偏差を小さくするよう、� �助燃料弁制御指令値の調整をPID制御により� �い、調整された補助燃料弁制御指令値を按� �器23に送る。

 按分器23では、ダクトバーナ119a~119mのうち� �働しているものの台数に基づいてPID制御器22 から送られた補助燃料弁制御指令値の各ダク トバーナ制御装置24a~24mに対する按分計算を� �う。そして、各ダクトバーナ制御装置24a~24m� ��うち稼働しているものに按分器23から按分� �れた補助燃料弁制御指令値が送られる。
 各ダクトバーナ制御装置24a~24mは、按分器23� ��ら送られた補助燃料弁制御指令値に基づい� ��、ダクトバーナ119a~119mの上流側にある補助� ��料弁120a~120mを制御してその弁開度を調整す� ��。

 上述した制御が行われることにより、蒸気� ��ービン負荷制御モード7bにより制御が行わ� �る場合には、蒸気タービン発電設備上流側� �力検出手段301から送られる検出圧力値が、� �値選択器17により算出されたダクトバーナ設 定値と略同一となるよう、補助燃料弁120a~120m の弁開度が各々調整される。
 一方、ガスタービン負荷制御モード7aによ� �制御が行われる場合には、蒸気タービン発� �設備上流側圧力検出手段301から送られる検� �圧力値が、高値選択器20により算出されたダ クトバーナ設定値と略同一となるよう、補助 燃料弁120a~120mの弁開度が各々調整される。こ の高値選択器20により算出されたダクトバー� ��設定値は、同一の負荷値において高値選択� ��17により算出されるべきダクトバーナ設定� �よりもバイアス値分だけ大きくなっている� �

〔ガスタービン発電設備に接続されたバイパ スライン上のタービンバイパス弁の制御〕
 図6を用いてガスタービン発電設備101a~101mに 接続されたバイパスライン124a~124m上のタービ ンバイパス弁123a~123mの制御について説明する 。
 まず、蒸気タービン発電設備下流側圧力検� ��手段302により検出された蒸気タービン発電� ��備201a~201nの下流側の蒸気の圧力が減算器35� �送られる。一方、設定器34には、設定器28aに 設定された蒸気タービン排気圧力設定値より も小さな値である圧力設定値が設定されてお り、この圧力設定値が設定器34から減算器35� �送られる。減算器35では、蒸気タービン発電 設備下流側圧力検出手段302から送られた検出 圧力値と設定器34から送られた圧力設定値と� ��偏差が算出され、この偏差がPID制御器36に� �られる。PID制御器36では、減算器35から送ら� ��る偏差を小さくするよう、タービンバイパ� ��弁制御指令値の調整をPID制御により行い、� ��整されたタービンバイパス弁制御指令値を� ��分器37に送る。

 按分器37では、タービンバイパス制御装� �33a~33mのうち稼働しているものの台数に基づ� ��て、PID制御器36から送られたタービンバイ� �ス弁制御指令値の、各タービンバイパス制� �装置33a~33mに対する按分計算を行う。そして� ��稼働しているタービンバイパス制御装置33a~ 33mの切替器46aに按分器37から按分されたター� ��ンバイパス弁制御指令値がそれぞれ送られ� ��。

 次に、タービンバイパス制御装置33aによる� ��ービンバイパス弁123aの制御について図6を� �いて説明する。なお、図6ではタービンバイ� ��ス弁123aの制御について説明しているが、タ ービンバイパス弁123b~123mについても同様の制 御が行われる。
 まず、排熱回収ボイラ排気圧力検出手段121a により検出された排気圧力が変化率制限器38a 、減算器41aおよび減算器44aにそれぞれ送られ る。変化率制限器38aには、排熱回収ボイラ111 aにおける各機器の構成に応じて圧力変化率� �設定されており、この変化率制限器38aによ� �排熱回収ボイラ排気圧力検出手段121aから送� ��れた排気圧力は、その変化率が設定された� ��力変化率以下となるよう調整され、平滑化� ��れた排気圧力は低値選択器40aに送られる。� ��方、設定器39aには、排熱回収ボイラ111aにお ける各機器の構成に応じて最大圧力設定値が 設定されており、この最大圧力設定値が低値 選択器40aに送られる。低値選択器40aは、変化 率制限器38aから送られた平滑化された排気圧 力または設定器39aから送られた最大圧力設定 値のうち低い値を選択し、選択された制御設 定値を減算器41aに送る。

 減算器41aでは、排熱回収ボイラ排気圧力� ��出手段121aから送られた排気圧力値と低値選 択器40aから送られた制御設定値との偏差が算 出され、この偏差がPID制御器42aに送られる。 PID制御器42aでは、減算器41aから送られる偏差 を小さくするよう、タービンバイパス弁制御 指令値の調整をPID制御により行い、調整され たタービンバイパス弁制御指令値を高値選択 器48aに送る。具体的には、排熱回収ボイラ排 気圧力検出手段121aにより検出された排気圧� �が、低値選択器40aにより選択された制御設� �値と略同一となるよう、タービンバイパス� �制御指令値が調整される。

 また、設定器43aには、排熱回収ボイラ起動� ��止時の圧力設定値が設定されており、この� ��力設定値が減算器44aに送られる。減算器44a� ��は、排熱回収ボイラ排気圧力検出手段121aか ら送られた排気圧力と設定器43aから送られた 制御設定値との偏差が算出され、この偏差が PID制御器45aに送られる。PID制御器45aでは、減 算器44aから送られた偏差を小さくするよう、 タービンバイパス弁制御指令値の調整をPID制 御により行い、調整されたタービンバイパス 弁制御指令値を切替器46aに送る。
具体的には、排熱回収ボイラ排気圧力検出手 段121aにより検出された排熱回収ボイラ111aの� ��流側の排気圧力が、設定器43aにより設定さ� ��た圧力設定値と略同一となるよう、タービ� ��バイパス弁制御指令値が調整される。

 切替器46aは、排熱回収ボイラ起動停止モ� ��ド47aがオンである場合に、PID制御器45aによ� ��調整されたタービンバイパス弁制御指令値� ��高値選択器48aに送るようになっている。一� ��、排熱回収ボイラ起動停止モード47aがオフ� ��ある場合には、切替器46aは前述の按分器37� �より按分されたタービンバイパス弁制御指� �値を高値選択器48aに送る。ここで、排熱回� �ボイラ起動停止モード47aとは、排熱回収ボ� �ラ111aが起動過程または停止過程にある場合� ��オンとなり、排熱回収ボイラ111aが安定運転 中または停止中にある場合にオフとなる信号 のことをいう。

 高値選択器48aは、PID制御器42aから送られ� ��タービンバイパス弁制御指令値または切替� ��46aから送られたタービンバイパス弁制御指� ��値のうち高い値を選択し、選択されたター� ��ンバイパス弁制御指令値をタービンバイパ� ��弁123aに送ってその弁開度を調整する。

 上述した制御が行われることにより、排熱� ��収ボイラ111aが起動過程または停止過程にあ る場合には、排熱回収ボイラ111aの下流側の� �気圧力が設定器43aに設定された圧力設定値� �略同一となるようタービンバイパス弁123aが� ��御されその弁開度が調整される。一方、排� ��回収ボイラ111aが安定運転中または停止中に ある場合には、蒸気タービン発電設備下流側 圧力検出手段302により検出された蒸気タービ ン発電設備201a~201nの下流側の蒸気の圧力が設 定器34に設定された圧力設定値と略同一とな� ��ようタービンバイパス弁123aが制御されその 弁開度が調整される。
 ここで、排熱回収ボイラ111aの安定運転中に 、この排熱回収ボイラ111aの下流側の蒸気の� �気圧力が変化率制限器38aに設定された設定� �化率よりも大きい変化率で変化した場合、� �たはこの排気圧力が設定器39aに設定された� �大圧力設定値よりも大きくなった場合には� �タービンバイパス弁123aが開かれて、排熱回� ��ボイラ111aの下流側の蒸気の逃がし制御を行 う。

〔復水器設備の復水器の上流側にある調整弁 の制御〕
 図6を用いて復水器設備501a~501qの復水器502a~5 02qの上流側にある調整弁503a~503qの制御につい て説明する。

 まず、設定器49に予め復水器圧力設定値� �設定されており、この復水器圧力設定値が� �替器52および加算器51に送られる。一方、設� ��器50には設定器49で設定された復水器圧力設 定値に対するバイアス値が予め設定されてい る。このバイアス値は、蒸気タービン制御装 置15aで行われる排気圧力の制御および干渉に 基づいて定められる。そして、設定器50から� ��イアス値が加算器51に送られる。加算器51で は、設定器49から送られた復水器圧力設定値� ��設定器50から送られたバイアス値との加算� �行われ、この加算された値が切替器52に送ら れる。

 切替器52は、蒸気タービン負荷制御モー� �7bにより制御が行われる場合に、設定器49か� ��送られる復水器圧力設定値を減算器53に送� �。一方、ガスタービン負荷制御モード7aによ り制御が行われる場合には、切替器52は、設� ��器49に設定された復水器圧力設定値と設定� �50に設定されたバイアス値とを加算した値を 減算器53に送る。

 減算器53では、蒸気タービン発電設備下� �側圧力検出手段302から送られた検出圧力値� �切替器52から送られた圧力設定値との偏差が 算出され、この偏差がPID制御器54に送られる� ��PID制御器54では、減算器53から送られる偏差 を小さくするよう、調整弁制御指令値の調整 をPID制御により行い、調整された調整弁制御 指令値を按分器55に送る。

 按分器55では、復水器502a~502qのうち稼働� �ているものの台数に基づいてPID制御器54から 送られた調整弁制御指令値の各調整弁503a~503q に対する按分計算を行う。そして、各調整弁 503a~503qのうち稼働しているものに按分器55か� ��按分された調整弁制御指令値が送られる。

 各調整弁503a~503qは、按分器55から送られ� �調整弁制御指令値に基づいてその弁開度が� �整される。具体的には、蒸気タービン発電� �備下流側圧力検出手段302から送られる蒸気� �ービン発電設備201a~201nの出口側の蒸気の圧� �が、ガスタービン負荷制御モード7aにより制 御が行われている場合には設定器49に設定さ� ��た復水器圧力設定値と設定器50に設定され� �バイアス値とを加算した値と略同一となる� �う、一方、蒸気タービン負荷制御モード7bに より制御が行われている場合には設定器49に� ��定された復水器圧力設定値と略同一となる� ��う、調整弁503a~503qの弁開度が各々調整され� ��。

〔制御モード判定ロジック器による判定方法 〕
 図7を用いて制御モード判定ロジック器601に よる判定方法について説明する。
 図7に示すように、制御モード判定ロジック 器601には、稼働中全ガスタービン最小負荷到 達61、発電設備全体負荷降下中62、発電設備� �体負荷上昇中63、稼働中全蒸気タービン最大 負荷到達64、稼働中全ダクトバーナ最大負荷� ��達65、稼働中全タービンバイパス弁全閉66、 蒸気タービン排気側圧力が高圧力以上67、稼� ��中全ガスタービン最大負荷到達68、稼働中� �蒸気タービン最小負荷到達69、稼働中全ダク トバーナ最小負荷到達70、稼働中全復水器調� ��弁全閉71、蒸気タービン排気側圧力が低圧� �以下72の各信号が入力される。
 ここで、例えば稼働中全ガスタービン最小� ��荷到達61の入力信号について説明すると、� �働中の全ガスタービン発電機105a~105mの負荷� �合計値が低下して予め設定された最小負荷� �に達している場合にはオン信号、最小負荷� �まで低下していない場合にはオフ信号が制� �モード判定ロジック器601に入力されるよう� �なっている。同様に、発電設備全体負荷降� �中62~蒸気タービン排気側圧力が低圧力以下72 の各信号についても、オン信号またはオフ信 号が制御モード判定ロジック器601に入力され るようになっている。なお、発電設備全体負 荷降下中62および発電設備全体負荷上昇中63� �入力信号は、中央給電指令所から送られた� �電設備全体負荷指令値または運転員により� �力された発電設備全体負荷指令値に対する� �際の発電設備100全体の負荷の合計値の減少� �たは増加により算出してもよい。

 また、図7に示す制御モード判定ロジック器 601は、ANDロジック73、ORロジック74およびフリ ップフロップロジック75を有している。ここ� ��、ANDロジック73とは、このANDロジック73に送 られる2以上の信号全てがオン信号である場� �にオン信号を次のロジックに送り、それ以� �の場合にはオフ信号を次のロジックに送る� �のである。また、ORロジック74とは、このOR� �ジック74に送られる2以上の信号のうち1以上� ��信号がオン信号である場合にオン信号を次� ��ロジックに送り、それ以外の場合にはオフ� ��号を次のロジックに送るものである。
 また、フリップフロップロジック75とは、S� ��力(セット入力)にオン信号、R入力(リセット 入力)にオフ信号が入力された場合にオン信� �を次のロジックに送るとともにフリップフ� �ップロジック75内部のフリップフロップ回路 をオン状態に保持し、S入力にオフ信号、R入� ��にオン信号が入力された場合にオフ信号を� ��のロジックに送るとともにフリップフロッ� ��回路をオフ状態に保持するものである。ま� ��、S入力にオン信号、R入力にオン信号が入� �された場合にはフリップフロップが不安定� �態となり設定された状態の保持が失われ、S� ��力にオフ信号、R入力にオフ信号が入力され た場合にはフリップフロップの状態がそのま ま保持されるようになっている。

 図7に示す制御モード判定ロジック器601から 出力される信号がオン信号である場合には、 制御モード判定ロジック器601は蒸気タービン 負荷制御モード7bにより制御を行うことを判� ��する。一方、制御モード判定ロジック器601� ��ら出力される信号がオフ信号である場合に� ��、制御モード判定ロジック器601はガスター� ��ン負荷制御モード7aにより制御を行うこと� �判定する。
 ここで、図7の制御モード判定ロジック器601 において、稼働中全ガスタービン最小負荷到 達61または稼働中全ガスタービン最大負荷到� ��68の信号がオン信号となっている場合には� �則的には蒸気タービン負荷制御モード7bによ り制御を行うことが判定される。一方、稼働 中全タービンバイパス弁全閉66または稼働中� ��復水器調節弁全閉71の信号がオン信号とな� �ている場合には、原則的にはガスタービン� �荷制御モード7aにより制御を行うことが判定 される。

 上述した本実施の形態の発電プラントによ� ��ば、プラント制御装置は、通常時にはガス� ��ービン発電設備101a~101mの燃料弁104a~104mを発� ��設備100全体の負荷に基づいて制御するとと� ��に蒸気タービン発電設備201a~201nの加減弁203a ~203nを蒸気タービン202a~202nの排出蒸気の圧力� ��基づいて制御するガスタービン負荷制御モ� ��ド7aを行い、発電プラントの運転状況に応� �て、ガスタービン発電設備101a~101mの燃料弁10 4a~104mの弁開度を一定とするとともに蒸気タ� �ビン発電設備201a~201nの加減弁203a~203nを発電� �備100全体の負荷に基づいて制御する蒸気タ� �ビン負荷制御モード7bを行う。
 このように、プラント制御装置600の制御モ� ��ドを切り替えることにより、ガスタービン� ��電設備101a~101mの排熱回収ボイラ111a~111mから� ��出される蒸気の流量および蒸気タービン発� ��設備201a~201nの蒸気タービン202a~202nに送られ� ��蒸気の流量を複合発電設備100の運転状況に� ��じて所望の量とすることができる。このこ� ��により、発電プラントの全体の発電効率を� ��上させることができる。

 また、プラント制御装置600の制御モード判� ��ロジック器601は、ガスタービン負荷検出手� ��106a~106mにより検出されるガスタービン発電� ��105a~105mの負荷が設定最大値または設定最小� ��に達したときに、蒸気タービン負荷制御モ� ��ド7bにより制御を行うことを判定するよう� �なっている。
 このため、発電プラントの運転状況におい� ��、ガスタービン発電機105a~105mの負荷が通常� ��転時の範囲内にあるときにはガスタービン� ��荷制御モード7aにより制御を行い、ガスタ� �ビン発電機105a~105mの負荷が通常運転時の範� �から外れたときには蒸気タービン負荷制御� �ード7bにより制御を行うので、ガスタービン 発電設備101a~101mの排熱回収ボイラ111a~111mから 排出される蒸気の流量および蒸気タービン発 電設備201a~201nの蒸気タービン202a~202nに送られ る蒸気の流量をより的確に制御することがで きる。

 また、プラント制御装置600は、蒸気タービ� ��負荷制御モード7bでは発電設備全体負荷指� �値とガスタービン発電機105a~105mの負荷に基� �いて算出されたダクトバーナ設定値との偏� �に応じて補助燃料弁120a~120mを制御し、ガス� �ービン負荷制御モード7aでは蒸気タービン発 電機204a~204nの負荷に基づいて算出されるダク トバーナ設定値に予め設定されたバイアス値 を加算した設定値に応じて補助燃料弁120a~120m を制御する。
 このことにより、発電プラントの運転状況� ��応じてダクトバーナ119a~119mに送られる補助� ��料の量が所望の量に調整され、排熱回収ボ� ��ラ111a~111mで用いられる補助燃焼ガスの量が� ��整される。このため、ガスタービン発電設� ��101a~101mの排熱回収ボイラ111a~111mから排出さ� ��る蒸気の流量を発電プラントの運転状況に� ��じてより的確に制御することができる。

 また、プラント制御装置600は、排熱回収ボ� ��ラ起動停止モード47aのオン/オフによりバイ パスライン124a~124m上のタービンバイパス弁123 a~123mを制御するようになっている。
 このため、バイパスライン124a~124mによりガ� ��タービン発電設備101a~101mの排気回収ボイラ1 11a~111mから付帯設備401a~401pに直接送られる蒸� ��の量が排熱回収ボイラ111a~111mの運転状況に� ��じて調整される。このことにより、発電設� ��100において発生する蒸気の量と、付帯設備4 01a~401pにおいて使用される蒸気の量との平衡� ��態を保つことができる。

 また、発電設備100において発生する蒸気の� ��が付帯設備401a~401pにおいて使用される蒸気� ��量よりも多い場合には、復水器設備501a~501q� ��おいて余剰分の蒸気が使用され、プラント� ��御装置600がガスタービン負荷制御モード7a� �よび蒸気タービン負荷制御モード7bの2つの� �御モードにより復水器502a~502qの上流側にあ� �調整弁503a~503qを各モードに応じて制御する� �
 このことにより、復水器502a~502qに送られる� ��気の量が発電プラントの運転状況に応じて� ��整される。このため、発電設備100において� ��生する蒸気の量と、付帯設備401a~401pおよび� ��水器設備501a~501qにおいて使用される蒸気の� ��との平衡状態を保つことができる。

  第2の実施の形態
 以下、図面を参照して本発明の第2の実施の 形態について説明する。図8は、ガスタービ� �発電設備101a~101mにおけるガスタービン102a~102 mの燃料弁104a~104m、ダクトバーナ119a~119mの補� �燃料弁120a~120mおよび蒸気タービン発電設備20 1a~201nにおける蒸気タービン202a~202nの蒸気加� �弁203a~203nの制御を示すブロック説明図であ� �、図9は、図8の蒸気タービン制御装置15aによ る詳細な制御システム構成を示すブロック説 明図である。である。
 図8および図9に示す第2の実施の形態おいて� ��図1乃至図7に示す第1の実施の形態と同一部� ��には同一符号を付して詳細な説明を省略す� ��。

 本実施の形態のプラント制御装置600は、� ��気タービン発電設備201a~201nにおける蒸気加� ��弁203a~203nの制御方法およびガスタービン発� ��設備101a~101mにおけるダクトバーナ119a~119mの� ��助燃料弁120a~120mの制御方法が第1の実施の形 態における制御方法と異なるのみであり、他 は実質的に図1乃至図7に示す第1の実施の形態 と同様のものとなっている。

〔蒸気タービン発電設備の蒸気タービンの上 流側にある加減弁の制御〕
 図9を用いて蒸気タービン発電設備201a~201nの 蒸気タービン202a~202nの上流側にある加減弁203 a~203nの制御について説明する。
 図9に示す蒸気タービン制御装置15aは、第1� �実施の形態の蒸気タービン制御装置15aに対� �て破線枠で示すように、積分器32aの下流側� �加算器56aおよびこの加算器56aに後述する調� �弁制御指令値を入力する手段を新たに設け� �点が異なるのみであり、他は実質的に第1の� ��施の形態と同様のものとなっている。

 まず、回転数検出手段207aにより検出され た蒸気タービン202aの回転数が減算器58aに送� �れる。一方、設定器57aには蒸気タービン202a� ��回転数設定値が設定されており、この回転� ��設定値が減算器58aに送られる。減算器58aで� ��、回転数検出手段207aから送られる検出回転 数と設定器57aから送られる回転数設定値との 偏差が算出され、この偏差がP制御器59aに送� �れる。P制御器59aでは、減算器58aから送られ� ��偏差を小さくするよう、調整弁制御指令値� ��調整をP制御(比例制御)により行い、調整さ� ��た調整弁制御指令値をスイッチ60aに送る。

 スイッチ60aは、バイアス設定モード80aが� ��ンである場合に、P制御器59aにより調整され た調整弁制御指令値を加算器56aに送るように なっている。一方、バイアス設定モード80aが オフである場合には、スイッチ60aはP制御器59 aから加算器56aへの調整弁制御指令値の伝達� �遮断する。ここで、バイアス設定モード80a� �、発電設備100の運転状態や運転員の設定に� �りオン/オフが切り替えられるものであり、� ��気タービン202aにおいて周波数変動の補正を 行う場合にオンとされるようになっている。

 加算器56aは、積分器32aから送られる加減� ��制御指令値と、スイッチ60aから送られる調� ��弁制御指令値とを加算し、この加算された� ��を加減弁203aに送る。加減弁203aは、この加� �された調整弁制御指令値に基づいてその弁� �度が調整される。

 上述した制御が行われることにより、バ� ��アス設定モード80aがオンとなっている場合� ��は、第1の実施の形態による積分器32aから送 られる調整弁制御指令値に、蒸気タービン202 aの回転数に基づいて算出されるバイアス値� �加算された値に基づいて加減弁203aの弁開度� ��調整される。一方、バイアス設定モード80a� ��オフとなっている場合には、第1の実施の形 態による積分器32aから送られる調整弁制御指 令値と同一の値に基づいて加減弁203aの弁開� �が調整される。

 本実施の形態の発電プラントにおいては、� ��述のように、プラント制御装置600による蒸� ��タービン202a~202nの上流側にある蒸気加減弁2 03a~203nの制御において、回転数検出手段207a~20 7nにより検出された蒸気タービン202a~202nの回� ��数により算出されるバイアス値が更に参酌� ��れるようになっている。
 このため、蒸気タービン202a~202nの上流側に� ��る蒸気加減弁203a~203nの制御において蒸気タ� ��ビン202a~202nの回転数も考慮されるので、蒸� ��タービン発電設備201a~201nの蒸気タービン202a ~202nに送られる蒸気の流量を、蒸気タービン2 02a~202nの運転状況に応じてより的確に制御す� ��ことができる。

〔ガスタービン発電設備のダクトバーナの上 流側にある補助燃料弁の制御〕
 図8を用いてガスタービン発電設備101a~101mの ダクトバーナ119a~119mの上流側にある補助燃焼 弁120a~120mの制御について説明する。
 図8に示すプラント制御装置600は、第1の実� �の形態のプラント制御装置に対して高値選� �器17および高値選択器20の下流側にそれぞれ� ��線枠で示すように、加算器76、78および設定 器77、79をそれぞれ新たに設けた点が異なる� �みであり、他は実質的に第1の実施の形態と� ��様のものとなっている。

 ダクトバーナ119a~119mの上流側にある補助� ��料弁120a~120mの制御において、まず、高値選� ��器17により選択されたダクトバーナ設定値� �加算器76に送られる。一方、設定器77にはバ� ��アス値が設定されており、このバイアス値� ��加算器76に送られる。加算器76では、高値選 択器17から送られたダクトバーナ設定値と設� ��器77から送られたバイアス値とが加算され� �この加算された値が切替器18に送られる。

 また、図8において、高値選択器20により選� ��されたダクトバーナ設定値が加算器78に送� �れるとともに、設定器79にはバイアス値が設 定されており、このバイアス値が加算器78に� ��られる。加算器78では、高値選択器20から送 られたダクトバーナ設定値と設定器79から送� ��れたバイアス値とが加算され、この加算さ� ��た値が切替器18に送られる。
 なお、設定器77、79で設定されるバイアス値 は、蒸気タービン202a~202nの回転数に基づいて 定められている。

 上述した制御が行われることにより、第1の 実施の形態によるダクトバーナ設定値にバイ アス値が加算された値に基づいて、補助燃料 弁120a~120mの弁開度を調整することができる。
 このため、本実施の形態の発電プラントに� ��いては、補助燃料弁120a~120mの制御において� ��気タービン202a~202nの回転数に基づいて定め� ��れたバイアス値が考慮されているので、蒸� ��タービン202a~202nにおける周波数変動の補正� ��参照してダクトバーナ119a~119mに送られる補� ��燃料の量を所望の量に調整することができ� ��。このため、排熱回収ボイラ111a~111mで用い� ��れる補助燃焼ガスの量を的確に調整するこ� ��ができる。

  第3の実施の形態
 以下、図面を参照して本発明の第3の実施の 形態について説明する。図10は、ガスタービ� ��発電設備101a~101mにおけるガスタービン102a~10 2mの燃料弁104a~104m、ダクトバーナ119a~119mの補� ��燃料弁120a~120mおよび蒸気タービン発電設備2 01a~201nにおける蒸気タービン202a~202nの蒸気加� ��弁203a~203nの制御を示すブロック説明図であ� ��。
 図10に示す第3の実施の形態おいて、図8に示 す第2の実施の形態と同一部分には同一符号� �付して詳細な説明を省略する。

 本実施の形態のプラント制御装置600は、� ��スタービン発電設備101a~101mのダクトバーナ1 19a~119mの上流側にある補助燃料弁120a~120mの制� ��方法が第1および第2の実施の形態における� �御方法と異なるのみであり、他は実質的に� �8に示す第2の実施の形態と同様のものとなっ ている。

〔ガスタービン発電設備のダクトバーナの上 流側にある補助燃料弁の制御〕
 図10を用いてガスタービン発電設備101a~101m� �ダクトバーナ119a~119mの上流側にある補助燃� �弁120a~120mの制御について説明する。
 図10に示すプラント制御装置600は、第2の実� ��の形態のプラント制御装置に対して破線枠� ��示すように、PID制御器22の下流側に加算器81 、この加算器81に後述する燃料弁制御指令値� ��入力する手段を新たに設けた点が異なるの� ��であり、他は実質的に第2の実施の形態と同 様のものとなっている。

 図10において、まず、各流量検出手段122a~ 122mにより検出された排熱回収ボイラ111a~111m� �下流側の蒸気の流量がそれぞれ加算器82に送 られ、加算器82ではこれらの送られた流量が� ��算される。また、各流量検出手段404a~404pに� ��り検出された熱交換器402a~402pの上流側の蒸� ��の流量がそれぞれ加算器83に送られ、加算� �83ではこれらの送られた流量が加算される。 さらに、各流量検出手段505a~505qにより検出さ れた復水器502a~502qの上流側の蒸気の流量がそ れぞれ加算器84に送られ、加算器84ではこれ� �の送られた流量が加算される。

 加算器83で加算された熱交換器402a~402pの� �流側の蒸気流量の合計値および加算器84で加 算された復水器502a~502qの上流側の蒸気流量の 合計値はそれぞれ加算器85に送られる。加算� ��85では加算器83から送られる蒸気流量の合計 値および加算器84から送られる蒸気流量の合� ��値が加算され、この加算された値が減算器8 6に送られる。一方、加算器82で加算された排 熱回収ボイラ111a~111mの下流側の蒸気流量の合 計値が減算器86に送られる。減算器86では、� �算器82から送られる値と加算器85から送られ� ��値との偏差が算出され、この偏差がPID制御� ��87に送られる。

 PID制御器87では、減算器86から送られる偏差 を小さくするよう、燃料弁制御指令値の調整 をPID制御により行い、調整された燃料弁制御 指令値を加算器81に送る。
なお、PID制御器87は、PID制御ではなくP(比例)� ��御によって燃料弁制御指令値の調整を行っ� ��もよい。加算器81では、PID制御器22から送ら れる燃料弁制御指令値とPID制御器87から送ら� ��る燃料弁制御指令値とが加算され、この加� ��された値が按分器23に送られる。

 上述した制御が行われることにより、第2の 実施の形態による燃料弁制御指令値に、蒸気 タービン発電設備201a~201nにおける上流側の蒸 気量と下流側の蒸気量との偏差に基づいて算 出されたバイアス値を加算した値に基づいて 、補助燃料弁120a~120mの弁開度を調整すること ができる。
 本実施の形態の発電プラントによれば、ダ� ��トバーナ119a~119mの上流側にある補助燃料弁1 20a~120mの制御において、発電設備100において� ��生する蒸気の量と、付帯設備401a~401pにおい� ��使用される蒸気および復水器設備501a~501qに� ��いて使用される蒸気の合計量との偏差が考� ��される。このことにより、発電プラントの� ��転状況に応じてダクトバーナ119a~119mに送ら� ��る燃料の量が所望の量に調整され、排熱回� ��ボイラ111a~111mで用いられる燃焼ガスの量が� ��整される。このため、ガスタービン発電設� ��101a~101mの排熱回収ボイラ111a~111mから排出さ� ��る蒸気の流量を発電プラントの運転状況に� ��じてより的確に制御することができる。

 なお、第3の実施の形態におけるプラント制 御装置600の他の制御方法としては、上述の制 御方法の代わりに、図10においてスイッチ11� �出力である蒸気タービン202a~202nの合計負荷� �令値と、加算器2の出力である蒸気タービン2 02a~202nの合計負荷値とをそれぞれ減算器86に� �り、減算器86においてスイッチ11から送られ� ��値と加算器2から送られる値との偏差を算出 し、この偏差をPID制御器87に送る制御方法を� ��いることもできる。
 さらに他の制御方法としては、図3において 設定器28a~28nの出力である蒸気タービン202a~202 nの排気側の蒸気圧力制御設定値の合計値と� �蒸気タービン排気圧力検出手段206a~206nの出� �である蒸気タービン排気圧力の合計値とを� �れぞれ減算器86に送り、減算器86において設� ��器28a~28nから送られる合計値と蒸気タービン 排気圧力検出手段206a~206nから送られる合計値 との偏差を算出し、この偏差をPID制御器87に� ��る制御方法を用いることもできる。
 さらに他の制御方法としては、予め設定さ� ��た付帯設備401a~401pの合計負荷指令値と付帯� ��備401a~401pの実際に検出された合計負荷検出� ��とをそれぞれ減算器86に送り、減算器86にお いてこれらの値の偏差を算出し、この偏差を PID制御器87に送る制御方法を用いることもで� ��る。

  第4の実施の形態
 以下、図面を参照して本発明の第4の実施の 形態について説明する。図11は、ガスタービ� ��発電設備101a~101mにおけるガスタービン102a~10 2mの燃料弁104a~104m、ダクトバーナ119a~119mの補� ��燃料弁120a~120mおよび蒸気タービン発電設備2 01a~201nにおける蒸気タービン202a~202nの蒸気加� ��弁203a~203nの制御を示すブロック説明図であ� ��、図12は、本実施の形態で採用した制御モ� �ド判定ロジック器601による判定方法を示す� �明図である。
 図11および図12に示す第4の実施の形態おい� �、図7に示す第1の実施の形態および図10に示� ��第3の実施の形態と同一部分には同一符号を 付して詳細な説明を省略する。

 本実施の形態のプラント制御装置600は、� ��電機個別負荷制御モード93を有するととも� �、制御モード判定ロジック器601による判定� �法をこの発電機個別負荷制御モード93に基づ いて変更した点が第1乃至第3の実施の形態の� ��ラント制御装置による制御方法と異なるの� ��であり、他は実質的に図7に示す第1の実施� �形態および図10に示す第3の実施の形態と同� �のものとなっている。

 図12に示す本実施の形態のプラント制御� �置600の制御方法は、第3の実施の形態におけ� ��制御方法に対して、按分器9および按分器13� ��下流側に、発電機個別負荷制御モード93の� �ン/オフによる切り替えを行う切替器91a~91mお よび切替器94a~94nをそれぞれ設けた点が異な� �ている。以下、本実施の形態のプラント制� �装置600の制御方法について説明する。

 発電機個別負荷制御モード93とは、中央給� �指令所から送られる信号や運転員による設� �によりオン/オフが切り替えられるものであ� ��。
 まず、設定器92a~92mにはガスタービン発電機 105a~105mの構成に対応する個別負荷設定値がそ れぞれ設定されており、この個別負荷設定値 が切替器91a~91mに送られる。この個別負荷設� �値は、中央給電指令所から送られた値また� �運転員により入力された値である。切替器91 a~91mは、発電機個別負荷制御モード93がオン� �ある場合にはそれぞれ設定器92a~92mから送ら� ��る個別負荷設定値を各ガスタービン制御装� ��10a~10mに送る。一方、発電機個別負荷制御モ ード93がオフである場合には切替器91a~91mは按 分器9から送られた燃料弁負荷制御指令値を� �ガスタービン制御装置10a~10mに送る。

 また、設定器95a~95nには蒸気タービン発電 機204a~204nの構成に対応する個別負荷設定値が それぞれ設定されており、この個別負荷設定 値が切替器94a~94nに送られる。この個別負荷� �定値は、中央給電指令所から送られた値ま� �は運転員により入力された値である。切替� �94a~94nは、発電機個別負荷制御モード93がオ� �である場合にはそれぞれ設定器95a~95nから送� ��れる個別負荷設定値を各蒸気タービン負荷� ��御装置15a~15nに送る。一方、発電機個別負荷 制御モード93がオフである場合には切替器94n~ 94nは按分器13から送られた負荷指令値を各蒸� ��タービン負荷制御装置15a~15mに送る。

 次に、図12を用いて本実施の形態の制御モ� �ド判定ロジック器601による判定方法を説明� �る。
 図12に示す制御モード判定ロジック器601に� �る判定方法は、入力信号として発電機個別� �荷制御モード93の信号を新たに追加した点が 異なるのみであり、他は図7に示す第1の実施� ��形態の制御モード判定ロジック器による判� ��方法と同様のものとなっている。

 図12の制御モード判定ロジック器601によ� �判定方法について具体的に説明すると、稼� �中全ガスタービン最小負荷到達61の信号およ び発電設備全体負荷降下中62の信号が送られ� ��ANDロジック73の下流側に、このANDロジック73 からの信号と発電機個別負荷制御モード93の� ��号とが送られるORロジック74が新たに設けら れている。また、発電機個別負荷制御モード 93の信号が送られるNOTロジック96が新たに設� �られており、このNOTロジック96の下流側には 更にワンショットタイマー97が設けられてい� ��。なお、NOTロジック96とは、発電機個別負� �制御モード93の信号がオン信号である場合は オフ信号を出力し、発電機個別負荷制御モー ド93の信号がオフ信号である場合はオン信号� ��出力するものである。また、ワンショット� ��イマー97とは、オン信号が入力されるとこ� �ワンショットタイマー97内に設定された設定 時間分だけオン信号を出力するものである。

 このように、上述した制御が行われること� ��よって、中央給電指令所から送られる信号� ��運転員による設定により発電機個別負荷制� ��モード93がオンとなっている場合には、各� �スタービン発電機105a~105mの構成または各蒸� �タービン発電機204a~204nの構成に対応する、� �央給電指令所から送られた個別負荷設定値� �たは運転員により入力された個別負荷設定� �に基づいて、ガスタービン発電設備101a~101m� �たは蒸気タービン発電設備201a~201nの負荷制� �を個別に行うことができる。
 また、図12に示す判定を行う制御モード判� �ロジック器601により、発電機個別負荷制御� �ード93がオンとなっている場合には、ダクト バーナ119a~119mの上流側の補助燃料弁120a~120mお よび復水器502a~502qの上流側にある調整弁503a~5 03qの制御をそれぞれ第1乃至第3の実施の形態� ��説明した蒸気タービン負荷制御モード7bに� �る制御とすることができる。

 本実施の形態の発電プラントによれば、� ��電機個別負荷制御モード93をオンにして制� �を行うことにより、燃焼器103a~103mの上流側� �ある燃料弁104a~104mおよび蒸気タービン202a~202 nの上流側にある加減弁203a~203nをそれぞれガ� �タービン発電機105a~105mの構成や蒸気タービ� �発電機204a~204nの構成に応じて予め設定され� �個別負荷設定値に基づいて個別に制御する� �とができる。このため、ガスタービン発電� �備101a~101mの排熱回収ボイラ111a~111mから排出� �れる蒸気の流量および蒸気タービン発電設� �201a~201nの蒸気タービン202a~202nに送られる蒸� �の流量をより的確に調整することができる� �