Par procédé réalisé en mode semi-continu, on entend ici un procédé dans lequel l'un au moins des réactifs est, dès le début de la réaction, introduit en totalité dans le réacteur photochimique alors que l'un au moins des réactifs est introduit progressivement dans le réacteur au fur et à mesure de sa consommation. Un tel mode opératoire s'avère parfois nécessaire pour respecter les conditions optimales de synthèse.

Dans un procédé photochimique opérant en milieu liquide, il est nécessaire que la partie rayonnante de la lampe soit constamment complètement immergée dans le milieu réactionnel liquide. Cette immersion totale est indispensable pour ne pas éclairer une phase gazeuse dont le comportement, sous irradiation ultra-violette, peut s'avérer dangereux ou gnant pour la réaction considérée. Ainsi, par exemple, dans la synthèse de sulfures et de mercaptans par réaction photochimique d'un alcène avec un mercaptan ou l'hydrogène sulfuré, l'irradiation UV de la phase gazeuse peut produire du soufre élémentaire qui est un inhibiteur bien connu des réactions radicalaires comme celles mises en oeuvre pour produire les sulfures ou les mercaptans. D'autre part, l'immersion complète de la partie rayonnante de la lampe permet également d'évacuer, par l'intermédiaire du milieu réactionnel, la chaleur émise par la lampe ; cette disposition simplifie le procédé et minimise les équipe- ments nécessaires (double enveloppe, circuit d'eau de refroidissement, échangeurs, etc.).

Cette disposition n'est cependant pas compatible avec la mise en oeuvre d'un procédé semi-continu où l'introduction progressive de l'un au moins des réactifs entraîne l'accroissement de volume du milieu réactionnel dans un réacteur de géométrie fixe.

Selon l'invention, ce problème a été résolu en menant le procédé photochi- mique dans un réacteur comprenant deux zones, la partie rayonnante de la lampe étant totalement immergée dans une première zone qui est complètement remplie de milieu réactionnel et se déverse par trop-plein dans une seconde zone dont le

volume est suffisant pour contenir le volume de milieu réactionnel provenant de la première zone et correspondant sensiblement au volume du ou des réactif (s) intro- duit (s) progressivement.

L'invention sera mieux comprise à la lumière du schéma de la figure 1 annexée qui montre les éléments essentiels d'un réacteur conforme à la présente invention. Ce réacteur comprend une zone réactionnelle (1) remplie complètement de milieu réactionnel au sein duquel est au moins totalement immergée la partie rayonnante (2a) d'une lampe UV (2) et, adjacente à la zone (1), une zone enveloppe (3) dans laquelle se déverse le trop-plein de la zone (1), des canalisations (4) et (5) permettant, via au moins une pompe (6) et un échangeur de chaleur (7), de recycler à la zone (1) par le distributeur (9) le milieu réactionnel après y avoir introduit par au moins une canalisation (8) le ou les réactif (s) additionnel (s), un évent de dégazage (10) et une canalisation (11) permettant de vidanger la zone (1) du réacteur.

Dans le mode de réalisation préféré tel que représenté à la figure 1, la zone cylindrique (1) et la zone enveloppe (3) sont coaxiales. Cependant, le concept inven- tif étant d'opérer dans un réacteur à deux zones, l'une remplie de milieu réactionnel dans lequel est totalement immergée la partie rayonnante de la lampe et l'autre recueillant le trop-plein de la première zone, on ne sortirait pas du cadre de la présente invention en travaillant dans un réacteur dont les deux zones (1) et (3) ne seraient pas coaxiales.

Conformément à la présente invention, la lampe (2) est installée dans la zone (1) de sorte qu'au moins toute la partie rayonnante (approximativement 65 % de la longueur de la lampe) soit immergée dans le milieu réactionnel, la partie supé- rieure (environ 35 %) correspondant à la partie électrique (câble d'alimentation) n'ayant pas besoin d'tre immergée. Cependant, on ne sortirait pas du cadre de la présente invention en immergeant une plus grande partie de la lampe que celle correspondant à la partie rayonnante.

Comme indiqué précédemment, le volume de la zone (3) doit tre suffisant pour contenir le volume de milieu réactionnel provenant de la zone (1) et corres- pondant sensiblement au volume du ou des réactif (s) introduit (s) progressivement.

Le rapport entre les volumes des zones (1) et (3) dépend donc de la réaction consi- dérée et pourra facilement tre calculé par l'homme du métier à partir des paramè-

tres réactionnels (volume de la zone 1, durée de la réaction, volumes des réactifs, etc...).

Le procédé et le dispositif selon l'invention ont été conçus pour la fabrication photochimique du méthyl éthyl sulfure (CH3SCH2CH3) à partir d'éthylène et de méthyl mercaptan, mais ils sont également utiles non seulement pour la fabrication photo- chimique d'autres sulfures ou de mercaptans, mais aussi plus généralement pour toute synthèse photochimique nécessitant l'apport continu d'un ou plusieurs réactifs dans le réacteur au cours d'une opération.

La synthèse photochimique de sulfures et de mercaptans par réaction d'un alcène avec un mercaptan ou l'hydrogène sulfuré, éventuellement en présence d'un photo initiateur, s'effectue généralement avec une source lumineuse constituée par au moins une lampe au mercure basse pression ou toute autre source délivrant des radiations UV de longueurs d'onde comprises entre 200 et 400 nm. Cette réaction est de préférence réalisée sous une pression supérieure à la pression atmosphérique et pouvant aller de 0,1 à 50 bars relatifs selon l'alcène et le mercaptan (ou H2S) de départ ; pour la synthèse du méthyl éthyl sulfure, on opère de préférence sous une pression comprise entre 2 et 10 bars relatifs. Quant à la température réactionnelle, elle est généralement comprise entre-20 et 120°C (de préférence entre 10 et 90°C) et dépend non seulement du système de refroidissement, mais aussi de la pression de travail choisie.

Pour la fabrication du méthyl éthyl sulfure, le rapport du volume V1 de la zone (1) au volume V3 de la zone (3) est généralement compris entre 0,4 et 0,7.

Le schéma de la figure 2 annexée représente un dispositif adapté à la fabri- cation en semi-continu de sulfures à partir d'un mercaptan et d'un alcène en présence d'un photo initiateur. Sur ce schéma, les entrées (8a), (8b) et (8c) sont respectivement celles du mercaptan, du photo initiateur et de l'alcène. L'opération consiste d'abord à remplir la zone (1) avec le mercaptan jusqu'à ce qu'il déborde dans la zone annulaire (3) à un niveau (3a) suffisant pour permettre l'amorçage de la pompe (6) utilisée pour assurer la circulation et l'agitation du milieu réactionnel.

Après chargement du mercaptan par la canalisation (8a), la pompe (6) est mise en route et le liquide provenant de la zone (3) est refroidi dans l'échangeur (7), puis renvoyé vers la zone (1). Dès que la circulation est stable, la lampe (2) est allumée et, après quelques minutes de mise en régime, la réaction démarre dès l'introduction

simultanée du photo initiateur par la canalisation (8b) et de l'alcène par la canalisa- tion (8c). Le volume du milieu réactionnel augmentant au fur et à mesure de l'introduction du photo initiateur et de l'alcène, le niveau dans la zone (3) s'élève jusque, par exemple, au niveau (3b), mais la partie rayonnante de la lampe reste toujours totalement immergée dans le milieu réactionnel et refroidie en mme temps par celui-ci. Quand on a fait réagir la quantité désirée de mercaptan, on arrte l'alimentation en alcène et photo initiateur, puis on éteint la lampe. Après dégazage par l'évent (10), le milieu réactionnel est recueilli par la canalisation (12) et éventuel- lement envoyé à une zone de purification qui, ne faisant pas l'objet de l'invention, n'est pas représentée ici.

L'exemple suivant illustre l'invention sans la limiter.

EXEMPLE Dans le dispositif décrit à la figure 2, on a préparé du méthyl éthyl sulfure en utilisant comme source lumineuse une lampe au mercure basse pression réémettrice par fluorescence des radiations voisines de 350 nm. Cette lampe de 58 watts était placée axialement dans la zone (1) du réacteur ayant une capacité totale de 50 litres, les volumes V1 et V3 étant respectivement de 15 et 35 litres.

On a chargé initialement 23,2 kg du méthyl mercaptan liquide de façon à remplir la zone (1) et à déborder dans la zone (3). On a introduit l'éthylène au débit de 1,03 kg/heure et le photo initiateur (2,2-diméthoxy-2-phénylacétophénone en solution à 200 g/l dans le méthyl éthyl sulfure) à un débit tel que la concentration en 2,2-diméthoxy-2-phénylacétophénone dans le milieu réactionnel soit de 0,1 g/litre. La pression dans le réacteur est montée de 3 à 9 bars absolus ; la température était réglée à 45°C.

L'alimentation en éthylène et photo initiateur a été arrtée après 13,1 heures et on a laissé la réaction se poursuivre en maintenant le milieu réactionnel en circu- lation pendant environ une heure.

La quantité de méthyl éthyl sulfure brut recueilli après détente dans le flux 12 était de 35,95 kg. A la pression atmosphérique et à la température ambiante, ce produit présentait la composition pondérale suivante : Constituant % poids Légers 0, 29 Méthyl mercaptan 0,001 Ethyl mercaptan 0,004 Diméthyl sulfure 0, 07 Méthyl éthyl sulfure 99,57 Diéthyl sulfure 0, 002 Lourds 0, 06

L'effluent gazeux, sortant par 10, pesait 0,76 kg et présentait la composition pondérale suivante : Constituant % poids Légers 39, 3 Méthyl mercaptan 60, 6 A partir de ces résultats, le rendement en méthyl éthyl sulfure s'établit à 97 % par rapport à l'éthylène et à 98 % par rapport au méthyl mercaptan.