図1に示すように、冷媒ガスを吸入圧縮する� �変容量型斜板式圧縮機Aは、回転軸10と、回� �軸10に固定されたローター11と、傾角可変に� ��転軸10に支持された斜板12とを備えている。 斜板12は、斜板12の傾角変動を許容するリン� �機構13を介してローター11に連結され、ロー� ��ー11ひいては回転軸10に同期して回転する。
斜板12の周縁部に摺接する一対のシュー14を� �してピストン15が斜板12に係留されている。
ピストン15は、シリンダブロック16に形成さ� �たボア16aに挿入されている。
斜板12、シュー14、ピストン15は、回転軸10に� ��って駆動される圧縮機構を形成している。
回転軸10、ローター11、斜板12を収容するクラ ンク室17を形成する有底円筒状のフロントハ� ��ジング18が配設されている。回転軸10は、フ ロントハウジング18を貫通して外部へ延びて� ��る。

フロントハウジング18の回転軸10貫通部を密� �する軸封装置19が配設されている。
図2に示すように、軸封装置19は、クランク室 17に近接する高圧側に配設され、内周角部が� ��転軸10外周面に接触するゴム弾性体製の第1� ��ールリップ部材19aと、第1シールリップ部材 19aよりも、クランク室17から離隔する低圧側� ��配設され、内周縁が高圧側へ湾曲して回転� ��10外周面に接触するPTFE(ポリテトラフルオロ エチレン)等のフッ素樹脂製の第2シールリッ� ��部材19bと、シールリップ部材19a、19bを保持� ��定する保持金具19c、19d、19e、19fとを備えて� ��る。
回転軸10周表面の、軸封装置19に対峙する部� �が、シールリップ部材19a、19bとの摺接部を� �めて所定長さ領域Lに亙って、PTFE(ポリテト� �フルオロエチレン)等のフッ素樹脂で被覆さ� ��ている。
フッ素樹脂被膜の下地粗さ、即ちフッ素樹脂 被膜に接する回転軸10周表面の粗さは、Ra0.2~6 .3に調整されている。
フッ素樹脂被膜の膜厚は、2.0~50.0μmに調整さ� ��ている。
フッ素樹脂被膜の表面粗さは、Ra0.01~2.0に調� �されている。

図1に示すように、フロントハウジング18に取 りつけられた電磁クラッチ20を介して図示し� ��い外部駆動源から回転軸10の先端部に回転� �力が伝達される。
吸入室と吐出室とを形成するシリンダヘッド 21が配設されている。
シリンダブロック16とシリンダヘッド21との� �にボア16aに連通する吸入孔と吐出孔とが形� �された弁板22が配設されている。

フロントハウジング18、シリンダブロック16� �弁板22、シリンダヘッド21は、ボルト23によ� �一体に組み付けられている。フロントハウ� �ング18とシリンダブロック16との接合部にガ� ��ケット24が介挿され、シリンダブロック16と シリンダヘッド21との接合部、より具体的に� ��弁板22とシリンダブロック16、シリンダヘッ ド21との接合部には、ガスケット25、26が介挿 され、該部をシールしている。
回転軸10はフロントハウジング18、シリンダ� �ロック16により回転可能に支持されている。

可変容量型斜板式圧縮機Aにおいては、図示� �ない外部駆動源の回転動力が電磁クラッチ20 を介して回転軸10に伝達され、回転軸10の回� �がローター11、リンク機構13を介して斜板12� �伝達される。斜板12の回転に伴う斜板12周縁� ��の回転軸10延在方向の往復動が、シュー14を 介してピストン15に伝達され、ピストン15が� �ア16a内で往復動する。外部冷凍回路から還� �した冷媒が、シリンダヘッド21に形成された 吸入ポートと吸入室と吸入孔と図示しない吸 入弁とを介してボア16aへ吸入され、ボア16a内 で圧縮され、吐出孔と図示しない吐出弁と吐 出室とシリンダヘッド21に形成された吐出ポ� ��トとを介して外部冷凍回路へ流出する。
軸封装置19、ガスケット24~26により、可変容� �型斜板式圧縮機Aからの冷媒ガスの漏洩が防� ��される。

可変容量型斜板式圧縮機Aにおいては、回転� �10周表面の軸封装置19のシールリップ部材19a� ��19bとの摺接部が、固体潤滑剤であるフッ素� ��脂で被覆されることにより、回転軸10周表� �と軸封装置19のシールリップ部材19a、19bとの 摺接部の摩擦が低減し、該部の発熱、磨耗が 抑制され、該部の耐久性低下が抑制されてい る。
シールリップ部材19bがフッ素樹脂製であり、 回転軸10周表面のシールリップ部材19bとの摺� ��部がフッ素樹脂で被覆されることにより、� ��転軸10周表面とシールリップ部材19bとの摺� �部の摩擦が顕著に低減し、該部の発熱、磨� �が顕著に抑制され、軸封装置の耐久性低下� �顕著に抑制されている。
フッ素樹脂被膜の下地粗さが過度に小さいと 、フッ素樹脂被膜が回転軸10表面に定着せず� ��前記表面から剥離し易くなる。他方フッ素� ��脂被膜の下地粗さが過度に大きいと、下地� ��凸部ではフッ素樹脂被膜の膜厚が小さく、� ��地の凹部ではフッ素樹脂被膜の膜厚が大き� ��なって、膜厚分布が不均一になる。この結� ��、膜厚の小さな部位の磨耗による早期消滅� ��、膜厚の大きな部位の被膜表面部分の剥離� ��の不都合な事態の発生を招く。フッ素樹脂� ��膜の下地粗さがRa0.2~6.3に調整されることに� ��り、フッ素樹脂被膜の回転軸10表面からの� �離が抑制されつつ、膜厚分布の均一なフッ� �樹脂被膜が形成されている。
フッ素樹脂被膜の膜厚は、過少であると磨耗 による早期消滅の可能性を生じ、過大である と表面部分の剥離の可能性を生ずる。フッ素 樹脂被膜の膜厚が2.0~50.0μmに調整されること� ��より、上記の不都合な事態の発生が防止さ� ��ている。
フッ素樹脂被膜の表面粗さが過大であると表 面部分が剥離し易くなる。従ってフッ素樹脂 被膜の表面粗さを小さくするのが望ましいが 、過度に微小化することは、表面仕上げ加工 の工数増加を招く。フッ素樹脂被膜の表面粗 さがRa0.01~2.0に調整されることにより、表面� �上加工の工数増加を招かない範囲で、被膜� �面の剥離が防止されている。

回転軸10周表面の、軸封装置19に対峙する部� �を、シールリップ部材19a、19bとの摺接部を� �めて所定長さ領域Lに亙って、DLC(ダイヤモン ドライクカーボン)のようなグラファイト(C-C) で被覆しても良い。回転軸10周表面を固体潤� ��剤であるグラファイトで被覆することによ� ��、回転軸10周表面と軸封装置19のシールリッ プ部材19a、19bとの摺接部の摩擦が低減し、該 部の発熱、磨耗が抑制され、該部の耐久性低 下が抑制される。
特にフッ素樹脂製のシールリップ部材19bとグ ラファイトで被覆された回転軸10周表面との� ��接部の摩擦が顕著に低減し、該部の発熱、� ��耗が顕著に抑制され、軸封装置の耐久性低� ��が顕著に抑制される。
グラファイト被膜の下地粗さをRa0.2~8.0とする ことにより、グラファイト被膜の回転軸10周� ��面からの剥離を抑制しつつ、膜厚分布の均� ��なグラファイト被膜を形成することができ� ��。
グラファイトの膜厚は、過少であると磨耗に よる早期消滅の可能性を生じ、過大であると 表面部分の剥離の可能性を生ずる。従って、 グラファイト被膜の膜厚を0.1~5.0μmにするの� �好ましい。

フッ素樹脂被膜の第2シールリップ部材19b� �摺接する部位の表面に螺旋溝を形成しても� �い。当該螺旋溝を、回転軸10の回転により、 第2シールリップ部材19bと協働して溝内の流� �をハウジング内部側であるクランク室17側へ 駆動するように形成すれば、回転軸10周表面� ��付着した潤滑オイルが螺旋溝内へ流入し、� ��内の潤滑オイルがハウジング内部側、即ち� ��ランク室17側へ戻されて、ハウジング外へ� �潤滑オイルの漏出が効果的に防止される。