本明細書及び添付図面の記載により、少� ��くとも、以下の事項が明らかとなる。

 先ず、キャップと、気流の通過孔が形成さ� ��たスカート部と、を具備したシャトルであ� ��て、前記スカート部は、該スカート部の母� ��方向における前記通過孔の後端部に隣接す� ��リブを備え、前記リブは、前記通過孔を通� ��して該リブの内側を流れる気流と前記通過� ��を通過せずに該リブの外側を流れる気流と� ��間に気圧差を生じさせて、前記内側から前� ��外側に向かう空気力を発生させるための形� ��、を備えるシャトル。 
 かかるシャトルであれば、スカート部が潰� ��たとしても、前記リブに作用する空気力に� ��ってスカート部が外側に押し広げられ、該� ��カート部を迅速に本来の状態(すなわち、潰 れる前の状態)に復元させることが可能にな� �。

 また、上記のシャトルにおいて、前記リブ� ��、前記形状として、前記スカート部の中心� ��を含む仮想平面により前記リブを切断した� ��きの断面、の輪郭線が流線型である形状、� ��備え、前記輪郭線のうち、前記母線方向に� ��った方向における前記流線型である形状の� ��端を結んだ仮想直線、よりも外側に位置す� ��外側部が、該仮想直線よりも前記内側に位� ��する内側部よりも長いこととしてもよい。� �
 かかる構成であれば、前記リブの内側から� ��側に向かう空気力を的確に発生させること� ��可能になる。

 また、上記のシャトルにおいて、前記外� ��部は、互いに曲率半径が異なる2つの曲線か らなり、前記2つの曲線のうち、前記母線方� �においてより前記キャップに近い前方側に� �置する曲線の曲率半径は、前記母線方向に� �いてより前記キャップから離れた後方側に� �置する曲線の曲率半径より小さく、前記2つ� ��曲線の境界が前記前方側及び前記後方側の� ��ち前記前方側に位置し、前記内側部は、そ� ��両端部に位置する曲線部と、その中央部に� ��置する直線部と、からなることとしてもよ� ��。

 また、上記のシャトルにおいて、前記仮� ��直線は、前記シャトルが打たれたときに該� ��想直線の両端のうち、より前記キャップか� ��離れた後端がより前記キャップに近い前端� ��りも内側に位置するように傾くこととして� ��よい。これにより、シャトルが打たれた際� ��前記リブが風圧の反作用を受けて前記空気� ��がより大きくなる。

 また、上記のシャトルにおいて、前記リ� ��は、前記スカート部の周方向において全周� ��亘った横リブ、であることとしてもよい。� ��かる構成であれば、空気力の発生範囲がス� ��ート部の周方向において全周に亘ることに� ��る。これにより、スカート部を適切に復元� ��せることが可能になる。

 また、上記のシャトルにおいて、前記ス� ��ート部は、2つ以上の前記横リブを備えるこ ととしてもよい。かかる構成であれば、スカ ート部の復元性がより向上する。

 ===本実施形態のシャトルの概要===
 先ず、本実施形態のシャトル10の基本構成� �ついて図1及び図2を用いて説明する。図1及� �図2は、本実施形態のシャトル10の外観図で� �る。図1は、シャトル10を側方から見た図で� �る。図中には、シャトル10の中心軸が示され ている。また、図中には、矢印にてスカート 部40の母線方向(すなわち、中心軸方向におい て前方から後方にかけて拡がっていくスカー ト部40の拡がり方向)が示されている。図2は� �シャトル10を前方から見た図であり、図中、 矢印にてスカート部40の周方向(より正確には 、前記中心軸を中心とするスカート部40の外� ��面の周方向)が示されている。なお、以下の 説明では、シャトル10の中心軸方向において� ��キャップ20が設けられた方を前方とし、ス� �ート部40の裾部が設けられた方を後方とする 。すなわち、スカート部40から見たときには� ��該スカート部40の母線方向において、より� �ャップ20に近い側が前方側となり、よりキャ ップ20から離れた側が後方側となる。

 本実施形態のシャトル10は、図1に示すよ� ��に、キャップ20及び羽根部30を有する。キャ ップ20は、シャトル10の先端に取り付けられ� �略半球状の部材である。羽根部30は、ポリエ ーテルエステルアミド、ポリアミド、ポリエ ステルなどの合成樹脂により成形された部材 であり、結合部32(図3参照)と、該結合部32の� �方に設けられたスカート部40とを有する。

 結合部32は、キャップ20と羽根部30とを結� ��させるためのものである。この結合部32が� �ャップ20に設けられた穴(不図示)に嵌入され� ��ことにより、キャップ20と羽根部30とが結合 する。

 スカート部40は、図1に示すように、複数� ��主幹41、複数の縦リブ42、及び、複数の横リ ブ43からなる。これらの構成要素は、上記の� ��成樹脂により一体成形されている。また、� ��カート部40は弾性を有している。このため� �例えば、シャトル10がラケット100(図4参照)に よる打撃を受けると、前記スカート部40は潰� ��るように弾性変形する。さらに、本実施形� ��に係るスカート部40は所謂フレアスカート� �であり、その裾部はスカート部40の周方向に 沿って波打っている。

 主幹41は、スカート部40の母線方向に沿っ て、キャップ20(より正確には、キャップ20の� ��スカート部40との対向面)からスカート部40� �後端に向かって放射状に伸びた部分である� �さらに、主幹41の根元部41a(前端部)には、主� ��間を連結している連結部41bがスカート部40� �周方向に沿って設けられている。縦リブ42は 、主幹41の間に配置され、スカート部40の母� �方向に沿って該スカート部40の母線方向中央 から母線方向後端まで形成された補強用リブ である。

 横リブ43は、スカート部40の周方向に沿っ て形成された補強用リブである。この横リブ 43は、図2に示すように、前記周方向に沿って 形成されており、母線方向において最も後端 側に位置する横リブ43を除いた横リブ43は全� �に亘って形成されている。また、横リブ43は 、前記主幹41及び前記縦リブ42と交差してい� �。つまり、主幹41及び縦リブ42と、横リブ43� �が格子を形成している。このため、スカー� �部40には、略四角形の通気孔44が複数形成さ� ��ている。換言すると、各通過孔44の母線方� �後端部に横リブ43が隣接していることになる 。なお、横リブ43の詳細については後述する� ��

 以上のような構造を有するシャトル10は� �ラケット100による打撃を受けると、中心軸� �中心に回転しながら空気中を飛行する。ま� �、シャトル10の飛行に伴い、該シャトル10の� ��行方向と対向する方向に流れる気流(すなわ ち、シャトル10の中心軸方向において前方か� ��後方へ流れる気流)が発生する。そして、気 流はスカート部40に向かい、その一部は前記� ��過孔44を通過してスカート部40の内側を流れ るようになる。

 ===横リブの形状について===
 次に、前述した複数の横リブ43の形状につ� �て図3A乃至図3Dを用いて説明する。

 図3Aは、図2中のA-A平面にてシャトル10を� �断したときの断面(以下、単に断面とも言う) を示す図である。図3Aには、矢印にてスカー� ��部40の母線方向が示されている。なお、図3A に図示された複数の横リブ43には、母線方向� ��端側に位置する横リブ43ほど小さい数の番� �が付されている(#1~#12)。例えば、最も前端側 に位置した横リブ43には#12が付されている。� ��3B乃至図3Dは、図3Aに図示された各横リブ43� �断面の拡大図である。図3Bは#1~#10の横リブ43� ��断面を、図3Cは#11の横リブ43の断面を、図3D� ��#12の横リブ43の断面を、それぞれ示してい� �。なお、図3B乃至図3Dの各々には、矢印にて� ��記母線方向が示されている。

 複数の横リブ43の各々(#1の横リブ43を除く )は、前述したように、スカート部40の周方向 において全周に亘って形成されている。そし て、スカート部40の中心軸(すなわち、シャト ル10の中心軸)を含む仮想平面であるA-A平面、 により各横リブ43を切断したときの断面は、� ��3B乃至図3Dに示す通りになる。また、本実施 形態では、前述した複数の横リブ43のうち、# 11の横リブ43の形状が、他の横リブ43の形状と 異なっている。

 複数の横リブ43のうち、#1~#10及び#12の横� �ブ43の断面は、図3B及び図3Dに示すように、� �三角形状の断面である。また、当該断面の� �郭線は、スカート部40の母線方向に沿った外 側直線部43aと、スカート部40の内側に向かっ� ��膨らむように屈曲した内側曲線部43bとから� ��る。また、内側曲線部43bの長さは外側直線� ��43aの長さより長くなっている。

 一方、複数の横リブ43のうち、#11の横リ� �43の断面は、図3Cに示すように、翼型状の断� ��である。そして、当該断面の輪郭線は流線� ��である(すなわち、#11の横リブ43は、その断� ��の輪郭線が流線型である形状を備えている) 。つまり、#11の横リブ43の断面は、スカート� ��40の母線方向に沿って細長く、尖った後端� �を有している(すなわち、前記輪郭線の後端� ��の曲率は、前端部の曲率よりも大きくなっ� ��いる)。

 #11の横リブ43の断面についてより具体的� �説明すると、該断面の輪郭線の前端及び後� �(すなわち、前記流線型である形状の両端)を 結んだ仮想直線Lは、スカート部40の中心軸方 向に対して傾いており、該スカート部40の母� ��方向に沿っている。すなわち、#11の横リブ4 3は中心軸に対して傾斜して配置されている� �このため、#11の横リブ43は、前記仮想直線L� �前記中心軸方向において前方から流れてく� �気流に対して迎角θ(図5参照)だけ傾斜した状 態でスカート部40に備えられている。

 また、#11の横リブ43の断面の輪郭線は、� �記仮想直線Lよりもスカート部40の外側に位� �する外側部50と、前記仮想直線Lよりもスカ� �ト部40の内側に位置する内側部60とからなる� ��

 内側部60は、その両端部に位置する曲線� �61と、その中央部に位置する直線部62と、か� ��なる。外側部50は、互いに曲率半径が異な� �2つの曲線、すなわち、より前方側に位置す� ��前方側曲線51、及び、より後方側に位置す� �後方側曲線52からなる。前方側曲線51の曲率� ��径(本実施形態では、約0.4mm)は、後方側曲線 52の曲率半径(本実施形態では、約10mm)より小� ��くなっている。また、前方側曲線51と後方� �曲線52との境界点53はより前方側に位置して� ��り、該境界点53において前方側曲線51と後方 側曲線52は滑らかに繋がっている。さらに、� ��側部50の長さは、内側部60の長さよりも長く なっている。

 ==横リブ43に作用する空気力について==
 上述した横リブ43の形状のうち、#11の横リ� �43の形状は、該横リブ43の内側を流れる気流� ��該横リブ43の外側を流れる気流との間に気� �差を生じさせて、前記内側から前記外側に� �かう空気力を発生させるための形状となっ� �いる。このことを、図4及び図5を用いて説明 する。図4は、シャトル10が空気中を飛行する 様子を示した模式図である。図5は、#11の横� �ブ43の形状により空気力が発生する様子を示 した図である。なお、図5中、矢印にてスカ� �ト部40の母線方向及び中心軸方向が示されて いる。

 シャトル10がラケット100による打撃を受� �ると、図4に示すように、スカート部40は押� �潰れるように弾性変形する。その後、シャ� �ル10は、ラケット100から遠ざかるように空気 中を飛行する。

 一方、シャトル10の飛行中には、スカー� �部40の中心軸方向において該スカート部40に� ��かってくる気流が発生する。当該気流の一� ��は、スカート部40に設けられた各横リブ43の 母線方向前端部よりも前方で分岐する。つま り、複数の横リブ43の各々は、スカート部40� �向かってくる気流の一部を分岐させるもの� �ある。そして、横リブ43により分岐した気流 のうちの一方は、該横リブ43の前端部に隣接� ��た通過孔44(つまり、前記横リブ43の前方に� �該横リブ43と隣接した通過孔44)を通過して、 前記ある横リブ43の内側に回り込むようにな� ��。また、分岐した気流のうちの他方は、前� ��通過孔44を通過せずに前記横リブ43の外側を 流れるようになる。

 以上のような気流の分岐は、当然ながら# 11の横リブ43によっても発生する。つまり、� �カート部40の母線方向において#11の横リブ43� ��備えられた位置は、スカート部40に向かっ� �くる気流を当該#11の横リブ43により分岐させ ることが可能な位置となっている。具体的に 説明すると、#11の横リブ43は、キャップ20の� �スカート部40との対向面との間が10mm以上離� �た位置に備えられている。すなわち、#11の� �リブ43と前記対向面との間隔は、前記気流が #11の横リブ43の前方に達する程度に十分確保� ��れている。これにより、図5に示すように、 スカート部40に向かってくる気流は#11の横リ� ��43の前方で分岐する。そして、分岐した気� �の一方(図5中、記号S1にて示す)は#11の横リブ 43の外側を流れ、また、分岐した気流の他方( 図5中、記号S2にて示す)は、#11の横リブ43の前 端部に隣接した通過孔44内を通過して#11の横� ��ブ43の内側を流れるようになる。さらに、#1 1の横リブ43の断面の輪郭線が流線型となって いるため、気流S1は#11の横リブ43の外側表面(� ��述のA-A平面との交線が外側部50である表面)� ��沿って流れ、気流S2は#11の横リブ43の内側表 面(前述のA-A平面との交線が内側部60である表 面)に沿って流れる。

 また、気流S2が#11の横リブ43の内側表面に 沿って流れるときの流動距離(すなわち、内� �部60の長さ)は、気流S1が#11の横リブ43の外側� ��面に沿って流れるときの流動距離(すなわち 、外側部50の長さ)よりも短い。したがって、 分岐した気流のうちの気流S2は、気流S1より� �早く#11の横リブ43の後端に到達し、図5に示� �ように、該横リブ43の外側表面にまで回り込 むようになる。そして、外側表面に回り込ん だ気流S2は、該横リブ43の後端側で気流S1と合 流する。

 ところで、気流S2が#11の横リブ43の内側表 面から外側表面に回り込む際には、前記気流 S2は、#11の横リブ43の後端部の表面に沿って� �がりながら流れる。このとき、前述したよ� �に、#11の横リブ43の後端部が尖っていること により、気流S2の流速が#11の横リブ43の後端� �近においてより加速される。これに対し、� �流S2と気流S1との合流部(所謂よどみ部)では� �双方の気流の流速が略0になる。このように� ��記よどみ部と#11の横リブ43の後端付近との� �において気流の流速に差が生じると、渦流(� ��5中、記号Tにて示す)が発生し、当該渦流Tは 図5に示すように#11の横リブ43の後端側に放出 される。

 さらに、ケルビンの循環定理によれば、� ��記渦流Tが発生すると、#11の横リブ43の周り� ��は該渦流とは反対回りの循環流(図5中、記� �Cにて示す)が発生する。この循環流Cは、図5� ��おいて破線にて示す方向に循環する流れで� ��る。つまり、#11の横リブ43の内側において� �環流Cは前方から後方に向かって流れ、該横� ��ブ43の外側において前記循環流Cは後方から� ��方に向かって流れる。このような循環流Cが 発生することによって、気流S1の流速は分岐� ��の気流の流速よりも大きくなる一方、気流S 2の流速は分岐前の気流の流速よりも小さく� �る。

 そして、ベルヌーイの定理によれば、気� ��S1における気圧は分岐前の気流における気� �よりも低くなり、気流S2における気圧が分岐 前の気流における気圧よりも高くなることに なる。この結果、気流S1と気流S2との間に気� �差が生じ、当該気圧差により#11の横リブ43の 内側から外側に向かう空気力(図5中、記号Fに て示す)が発生するようになる。

 そして、前記空気力Fは、#11の横リブ43を� ��側に押すように作用する。また、前述した� ��うに、主幹41と、縦リブ42と、横リブ43とが� ��体化しているため、#11の横リブ43が外側に� �されることにより、潰れた状態のスカート� �40が外側に押し広げられる。これにより、図 4に示すように、スカート部40は本来の状態(� �ケット100による打撃を受ける前の状態)に復� ��する。

 さらに、本実施形態では、シャトル10が� �ケット100による打撃を受けたとき(すなわち� ��ラケット100により打たれたとき)に、#11の横 リブ43が、前述した仮想直線Lの気流に対する 傾き角度(すなわち、迎角θ)が変化するよう� �傾く。具体的に説明すると、前記仮想直線L� ��、シャトル10が打たれたときに該仮想直線L� ��両端のうち、よりキャップ20から離れた後� �がよりキャップ20に近い前端よりも内側に位 置するように傾く。これにより、シャトル10� ��打たれたときに#11の横リブ43が風圧の反作� �を受ける結果、空気力Fが更に大きくなり、� ��カート部40の復元性がより一層向上する。

 ===本実施形態のシャトル10の有効性につい� �===
 以上のように、本実施形態のシャトル10に� �えられた#11の横リブ43は、気流S1と気流S2と� �間に気圧差を生じさせて該横リブ43の内側か ら外側に向かう空気力Fを発生させるための� �状、を備えている。これにより、スカート� �40がラケット100による打撃を受けて潰れたと しても、該スカート部40を迅速に本来の状態� ��復元させることが可能になる。

 より具体的に説明すると、横リブ43の内� �から外側に向かう空気力Fを発生させるため� ��は、該横リブ43により分岐して該横リブ43の 内側及び外側を流れる各気流(すなわち、気� �S1及び気流S2)が該横リブ43の表面に沿って流� ��る必要がある。このため、本実施形態では� ��#11の横リブ43は、該横リブ43の断面の輪郭線 が流線型である形状を備えている。さらに、 前記空気力Fを発生させるためには、前記横� �ブ43の内側を流れる気流が該横リブ43の外側� ��回り込み、分岐した各気流が該横リブ43の� �端側で合流する必要がある。このため、本� �施形態では、#11の横リブ43の断面の輪郭線に おいて、外側部50の長さが内側部60の長さよ� �も長くなっている。以上のような形状を備� �た#11の横リブ43であれば、シャトル10がラケ� ��ト100による打撃を受けた後に空気中を飛行� ��る間に(換言すると、シャトル10の進行方向� ��対向する方向に流れる気流が発生している� ��に)、該横リブ43の内側から外側に向かう空� ��力Fを的確に発生させることが可能になる。

 そして、当該空気力Fによってスカート部 40を外側に押し広げて、該スカート部40を迅� �に本来の状態に復元させることが可能にな� �。これにより、飛行中のシャトル10は適切な 空気抵抗を受けるようになる。したがって、 前記打撃によりシャトル10に付与される飛行� ��度が適正な速度となり(すなわち、シャトル 10の飛行速度に対してブレーキが掛かる)、該 シャトル10は適切な飛行距離だけ飛行するよ� ��になる。

 以上のような効果が得られる結果、従来� ��シャトル(より詳しくは、羽根部が合成樹脂 部材からなる従来のシャトル)における課題� �解消される。すなわち、スカート部40が潰れ た後にシャトル10に空気抵抗が適切にかから� ��いために、シャトルの飛行速度が大きくな� ��過ぎたり、あるいは、バックアウトとなっ� ��しまうことを適切に防止することが可能と� ��る。これにより、バトミントンのプレーヤ� ��にとって、望み通りにプレーすることが可� ��となる。なお、前記空気力Fは、シャトル10� ��、ラケット100による打撃を受けた後の飛行� ��度が速いほど(換言すると、シャトル10の飛� ��方向に対向する方向に流れる気流の流速が� ��いほど)大きくなる。すなわち、特にスマッ シュのような、シャトル10に大きな飛行速度� ��付与する打撃を該シャトル10が受けた場合� �は、シャトル10の復元性を向上させる本発明 の効果がより有効に発揮されるようになる。

 さらに、羽根部が合成樹脂部材からなる� ��ャトル(以下、合成シャトルとも言う)につ� �て復元性を向上させることが可能となる結� �、性能面において、水鳥や陸鳥の羽を用い� �製造される高級シャトル(以下、天然シャト� ��とも言う)にも引けを取らない合成シャトル を提供することが可能になる。より詳しく説 明すると、天然シャトルは、その剛性の高さ から、ラケット100による打撃を受けて潰れた としても迅速に復元することが可能である。 一方、従来の合成シャトルについては、剛性 の低さから迅速に復元させることが困難であ った。これに対し、本実施形態に係るシャト ル10であれば、剛性を高めることなく復元性� ��向上する。これにより、コスト面や耐久性� ��面において従来の合成シャトルに劣ること� ��く、さらに、性能面において天然シャトル� ��引けを取らない合成シャトルを提供するこ� ��が可能になる。

 また、本実施形態では、前述の仮想直線L がスカート部40の母線方向に沿うように、#11� ��横リブ43がスカート部40に備えられている。 かかる構成において前記空気力Fをより効率� �く発生させるためには、前記仮想直線Lがス� ��ート部40に向かってくる気流の流れ方向(す� ��わち、中心軸方向)に対して傾斜している角 度(すなわち、図5に図示された迎角θ)が小さ� ��ほど望ましい。

 特に、前記仮想直線Lが、シャトル10が打� ��れたときに、母線方向における#11の横リブ4 3の後端が前端よりも内側に位置するように� �くと、前述したように、#11の横リブ43が風圧 の反作用を受けて前記空気力Fがより大きく� �る。換言すると、気流の流れ方向から見て#1 1の横リブ43の後端が前端よりも内側に位置し たとき(例えば、図5に示す状態にあるとき)の 迎角θを正の角度とした場合、該迎角θが負� �角度になれば前記空気力Fがより大きくなる� ��

 また、本実施形態では、#11の横リブ43が� �記スカート部40の周方向において全周に亘っ て形成されているため、空気力Fの発生範囲� �スカート部40の周方向において全周に亘るこ とになる。つまり、スカート部40は、その周� ��向において偏りなく、外側に押し広げられ� ��ようになる。これにより、潰れた状態のス� ��ート部40が本来の状態に適切に復元される� �とになる。

 ===その他の実施形態===
 以上、上記実施の形態に基づき本発明に係� ��シャトル10について説明したが、上記した� �明の実施の形態は、本発明の理解を容易に� �るためのものであり、本発明を限定するも� �ではない。本発明は、その趣旨を逸脱する� �となく、変更、改良され得ると共に、本発� �にはその等価物が含まれることはもちろん� �ある。

 また、上記実施の形態では、#11の横リブ4 3の断面の輪郭線が、互いに曲率半径が異な� �2つの曲線からなる外側部50、及び、両端部� �位置する曲線部61と中央部に位置する直線部 62とからなる内側部60、により構成されてい� �こととした。そして、外側部50の前方側曲線 51の曲率半径は、後方側曲線52の曲率半径よ� �小さく、また、両曲線の境界点53が前方側に 位置していることとした。但し、これに限定 されるものでない。#11の横リブ43の形状は、� ��気力Fを発生させるための形状である限り、 他の形状であってもよい。そして、少なくと も、該横リブ43の形状が、その断面の輪郭線� ��流線型の形状であり、前記外側部50が前記� �側部60よりも長くなっている限り、的確に前 記空気力Fを発生させることが可能である。

 また、上記実施の形態では、複数の横リ� ��43のうち、#11の横リブ43が前記空気力Fを発� �させるための形状、を備えることとしたが� �これに限定されるものではない。例えば、� �6A乃至図6Dに示すように、#11以外の横リブ43� �前記形状を備えていることとしてもよい。� �6A乃至図6Dは、本発明に係るシャトル10の第� �変形例として、#12の横リブ43が前記形状を備 えているケースを示した図であり、図3A乃至� ��3Dと対応している。

 また、上記実施の形態では、複数の横リ� ��43のうち、#11の横リブ43のみが前記形状を備 えていることとした。すなわち、上記実施の 形態では、スカート部40は、前記形状を備え� ��横リブ43を1個のみ備えている例について説� ��したが、これに限定されるものではない。� ��えば、図7A乃至図7D、及び、図8A及び図8Dに� �すように、スカート部40が前記形状を備えた 横リブ43を2個以上備えていてもよい。図7A乃� ��図7Dは、本発明に係るシャトル10の第二変形 例を示す図である。図7Aは、第二変形例に係� ��シャトル10の断面を示し、図7B乃至図7Dは、� ��二変形例に係るシャトル10の各横リブ43の断 面を拡大して示している。図8A乃至図8Dは、� �発明に係るシャトル10の第三変形例を示す図 である。図8Aは、第三変形例に係るシャトル1 0の断面を示し、図8B乃至図8Dは、第三変形例� ��係るシャトル10の各横リブ43の断面を拡大し て示している。

 第二変形例及び第三変形例は、ともに、� ��気力Fを発生させるための形状を有する横リ ブ43が複数個備えられている例である。第二� ��形例及び第三変形例では、空気力Fを発生さ せるための形状を備えた横リブ43が増えるた� ��、当該空気力Fの発生範囲も増えることにな る。この結果、スカート部40の復元性がより� ��上する。なお、図7A及び図8Aに図示されたシ ャトル10は、#1~#10の横リブ43を備えたスカー� �部40を有する。そして、図7Aに図示されたシ� ��トル10では、2個の横リブ43(具体的には、#8� �び#9の横リブ43)が前記形状を備えている(図7A 乃至図7D参照)。図8Aに図示されたシャトル10� �は9個の横リブ43(具体的には、#1~#9の横リブ43 )が前記形状を備えている(図8A乃至図8D参照)� �